Nhà ở khu đô thị mới trung văn từ liêm, hà nội

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP NHÀ Ở KHU ĐÔ THỊ MỚI TRUNG VĂN TỪ LIÊM – HÀ NỘI SVTH: TRẦN NGỌC HÙNG MSSV: 110130166 LỚP: 13X1C GVHD: ThS NGUYỄN THẠC VŨ TS LÊ KHÁNH TOÀN Đà Nẵng – Năm 2018 LỜI CẢM ƠN Ngày với phát triển không ngừng lĩnh vực, ngành xây dựng nói chung ngành xây dựng dân dụng nói riêng ngành phát triển mạnh với nhiều thay đổi kỹ thuật, công nghệ chất lượng Để đạt điều địi hỏi người cán kỹ thuật ngồi trình độ chun mơn cịn cần phải có tư sáng tạo, sâu nghiên cứu để tận dụng hết khả Qua năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy cho số kiến thức để tham gia vào đội ngũ người làm công tác xây dựng sau Để đúc kết kiến thức học được, em giao đề tài tốt nghiệp là: Thiết kế : NHÀ Ở KHU ĐÔ THỊ MỚI TRUNG VĂN-TỪ LIÊM – HÀ NỘI Đồ án tốt nghiệp em gồm phần: Phần 1: Kiến trúc 10% - GVHD: ThS Nguyễn Thạc Vũ Phần 2: Kết cấu 60% - GVHD: ThS Nguyễn Thạc Vũ Phần 3: Thi công 30% - GVHD: TS Lê Khánh Toàn Hoàn thành đồ án tốt nghiệp lần thử thách với công việc tính tốn phức tạp, gặp nhiều vướng mắc khó khăn Tuy nhiên hướng dẫn tận tình thầy cô giáo hướng dẫn, đặc biệt Thầy Nguyễn Thạc Vũ giúp em hoàn thành đồ án Tuy nhiên, với kiến thức hạn hẹp mình, đồng thời chưa có kinh nghiệm tính tốn, nên đồ án thể không tránh khỏi sai sót Em kính mong tiếp tục bảo Thầy, Cơ để em hồn thiện kiến thức Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, tháng 05 năm 2018 Sinh viên: Trần Ngọc Hùng MỤC LỤC: CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH Hiện trạng nội dung xây dựng Khái quát vị trí xây dựng cơng trình Tổng quan giải pháp kiến trúc công trình Giải pháp mặt Mật độ xây dựng Hệ số sử dụng đất Giải pháp mặt đứng Giái pháp giao thông công trình Giái pháp chiếu sáng cơng trình Giái pháp điện nước Giải pháp hệ thống điện: Giải pháp cấp thoát nước: Giái pháp phòng cháy chữa cháy: CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG Phân loại ô sàn chọn sơ chiều dày sàn Xác định tải trọng Tĩnh tải sàn Hoạt tải sàn Vật liệu sàn tầng Xác định nội lực ô sàn Nội lực sàn dầm Nội lực kê cạnh Tính tốn cốt thép Bố trí cốt thép Chiều dài thép mũ Bố trí riêng lẽ Phối hợp cốt thép Kết tính toán thép sàn 10 Ô sàn kê cạnh (xem thêm phụ lục1_bảng 5) 10 Bản sàn loại dầm 11 Bản kê cạnh xem khớp ngàm (xem phụ luc 1_ bảng 6) 11 CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN THANG BỘ .12 Cấu tạo cầu thang 12 Phân tích làm việc kết cấu cầu thang : 13 Tính tải trọng 13 Bản thang ô1, ô2, ô3 13 Bản chiếu nghỉ chiếu tới 13 Tính tốn cốt thép 14 Bản thang ô1 ô3 14 Tính có chiếu nghỉ 14 Tính nội lực cốt thép cốn C1, C2 15 Sơ đồ tính 15 Xác định tải trọng 15 Tính cốt thép 16 Tính dầm chiếu nghỉ (DCN) 18 Sơ đồ tính DCN 18 Chọn kích thước tiết diện 18 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ DCN 18 Tính nội lực 19 Tính tốn cốt thép 20 Tính dầm chiếu tới DCT 21 Sơ đồ tính DCT 21 Chọn kích thước tiết diện 21 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu tới DCT 21 Tính tốn nội lực dầm chiếu tới 22 Tính tốn cốt thép 22 CHƯƠNG 4: TÍNH KHUNG TRỤC 24 Các hệ kết cấu chịu lực nhà cao tầng 24 Giải pháp kết cấu cho cơng trình 24 Chọn sơ kích thước sàn 24 Chọn sơ kích thước cột 24 Chọn sơ tiết diện dầm 25 Chọn sơ kích thước vách, lõi thang máy 25 Tải trọng tác dụng vào cơng trình nội lực 26 Cơ sở xác định tải trọng tác dụng 26 Trình tự xác định tải trọng 26 Tải trọng gió 28 Xác định nội lực 29 Tính khung trục F 30 Tính tốn cốt thép dầm khung 30 Tính toán cốt dọc 30 Tính tốn cốt thép đai: 32 Tính cốt treo Error! Bookmark not defined Tính tốn cốt thép dầm khung 34 Tính tốn thép dọc 35 Tính tốn thép đai dầm 37 Tính cốt treo dầm DK4 VÀ D1 39 Tính cột 41 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ MÓNG DƯỚI KHUNG TRỤC .48 Tổ hợp nội lực chân cột: 48 Điều kiện địa chất cơng trình 48 Địa tầng 48 Đánh giá đất: 49 Lựa chọn giải pháp móng 50 Các loại tải trọng dùng để tính tốn 50 Các giả thiết tính tốn 50 Thiết kế móng M1 (móng cột C12) 51 Vật liệu 51 Tải trọng 51 Chọn kích thước cọc 51 Xác định sơ kích thước đài móng 51 Sức chịu tải cọc 52 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 55 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 56 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 57 Kiểm tra độ lún móng cọc 60 Tính tốn đài cọc 61 Thiết kế móng M2 (móng cột C6) 64 Vật liệu:Tương tự móng M1 64 Tải trọng: 64 Chọn kích thước cọc 64 Xác định sơ kích thước đài móng 64 Sức chịu tải cọc: giống móng M1 65 Xác định số lượng cọc bố trí cọc 65 Kiểm tra lực tác dụng lên cọc 66 Kiểm tra cường độ đất mặt phẳng mũi cọc 67 Kiểm tra độ lún móng cọc 69 Tính tốn đài cọc 71 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 74 Thi công cọc khoan nhồi 74 Khái niệm cọc khoan nhồi 74 Chọn phương pháp thi công cọc khoan nhồi 74 Quy trình thi cơng cọc khoan nhồi máy khoan gầu xoay 75 Các bước tiến hành thi công cọc khoan nhồi 75 Tính tốn số lượng công nhân, máy bơm, xe vận chuyển bê tông phục vụ công tác thi công cọc 89 Công tác phá đầu cọc 92 Công tác vận chuyển đất thi công khoan cọc 93 CHƯƠNG 7: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CƠNG ĐÀO ĐẤT MĨNG .94 Biện pháp thi công đào đất 94 Chọn biện pháp thi công 94 Chọn phương án đào đất 94 Tính khối lượng đất đào 94 Chọn tổ máy thi công 96 Chọn tổ hợp máy thi công đợt đào máy 96 Chọn tổ thợ thi công đào thủ công 97 Tính lượng đất đắp 98 Xác định số ô tô vận chuyển 99 CHƯƠNG 8: THI CƠNG MĨNG 100 Lựa chọn phương án tính tốn ván khn cho đài móng 100 Chọn phương án ván khuôn đài móng 100 Tính tốn ván khn đài móng M2 100 Thiết kế tổ chức thi cơng bê tơng móng 103 Tính tốn khối lượng q trình thành phần 103 Lập tiến độ thi cơng đài móng 104 Thiết kế tổ chức thi cơng bê tơng giằng móng 107 Tính tốn khối lượng q trình thành phần 107 Công tác đổ bê tông B20 dày 100mm 110 Công tác cốt thép 110 Công tác đổ bê tông 110 Công tác láng 110 CHƯƠNG 9: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ VÁN KHN PHẦN THÂN 112 khn, đà giáo, chống 112 Chọn loại ván khuôn 112 Chọn chống sàn, dầm cột 112 Tính ván khn sàn 112 Chọn sàn tính tốn 112 Chọn ván khuôn, xà gồ cột chống cho ô sàn 113 Kiểm tra ván khuôn sàn 113 Kiểm tra xà gồ 114 Tính tốn cột chống xà gồ 115 Thiết kế ván khn dầm 116 Tính tốn ván khn dầm 117 Tính tốn kiểm tra cột chống dầm 117 Thiết kế ván khuôn cột 118 Chọn ván khuôn cột 118 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột 118 Kiểm tra ván khuôn cột 119 Tính gơng cột 119 Thiết kế ván khuôn cầu thang 120 Thiết kế ván khuôn thang 121 Thiết kế ván khuôn chiếu nghỉ 123 Thiết kế ván khuôn vách thang máy 125 Chọn ván khuôn cho vách thang máy tiết diện 4500x2400 125 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn vách 125 Kiểm tra ván khuôn vách 125 Kiểm tra sườn ngang 126 Tính tốn bulong neo 127 DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 2.1 Phân loại ô sàn tầng 5(xem thêm phụ lục 1_bảng 1) .4 Bảng 2.2 Tải sàn dày 100mm Bảng 2.3 Tải sàn dày 80mm (xem phụ lục 1_bảng 2) Bảng 2.4 Tĩnh tải ô sàn tầng (xem thêm phụ lục1_bảng 3) Bảng 2.5 Hoạt tải ô sàn tầng (xem thêm phụ lục1_bảng 4) Bảng 3.1 Thép ô thang………………………………………………………… 14 Bảng 3.2 Thép ô chiếu nghỉ…………………………………………………… 14 Bảng 4.1:Sơ kích thước cột (xem thêm phụ lục 2_bảng 1,2) 25 Bảng 4.2: Tải trọng thân lớp vật liệu sàn tầng đến 10 26 Bảng 4.3 Tải trọng thân lớp vật liệu sàn tầng áp mái (xem phụ lục 2_bảng 3) .27 Bảng 4.3 Tĩnh tải lớp mái .27 Bảng 4.4 Tĩnh tải tường cửa sàn tầng áp mái( xem phụ lục 2_bảng 4) .27 Bảng 4.5 Hoạt tải tác dụng lên sàn tầng đến tầng 10(xem phụ lục 1_bảng 4) 27 Bảng 4.6 Hoạt tải sàn tầng áp mái( xem phụ lục 2_bảng 5) 27 Bảng 4.7 Trọng lượng vữa trát dầm .28 Bảng 4.8 Trọng lượng vữa trát cột .28 Bảng 4.9 Tĩnh tải tường cửa lên dầm tầng đến tầng 10( xem phụ lục 2_bảng 6) .28 Bảng 4.10 Tĩnh tải tường cửa lên dầm tầng áp mái( xem phụ lục 2_bảng 7) 28 Bảng 4.11 Tải trọng gió tĩnh tác dụng lên mức sàn .29 Bảng 5.1: Tổ hợp nội lực đài móng .48 Bảng 5.2: Địa chất cơng trình 49 Bảng 5.3 Tính tốn tiêu đánh giá đất .49 Bảng 5.5 Kiểm tra lực truyền xuống cọc với trường hợp tải trọng 56 Bảng 5.6: Kiểm tra lún móng cọc 60 Bảng 5.7 Kiểm tra lực truyền xuống cọc với trường hợp tải trọng 67 Bảng 5.8: Kiểm tra lún móng cọc 70 Bảng 6.1 Thông số kỹ thuật bú rung ICE 416 78 Bảng 6.2 Thông số kỹ thuật bú rung ICE 416 78 Bảng 6.3 Thông số kỹ thuật máy KH-125 80 Bảng 6.4 Thông số kỹ thuật máy trộn Bentonite 81 Bảng 6.5 Các thiết bị điện điện lượng .81 Bảng 6.6 Các thông số dung dịch Bentonite 82 Bảng 6.7 Q trình thi cơng cọc khoan nhồi 91 Bảng 6.8 Thông số kĩ thuật búa phá bê tông 92 Bảng 6.9 Thông số kĩ thuật máy cắt bê tông 92 Bảng 8.1: Catalog ván khuôn thép nhà sản xuất( xem phụ lục 3_bảng 1) 100 Bảng 8.2 Thống kê ván khn cho móng M2 101 Bảng 8.3 Khối lượng bê tông cho đài thống kê 103 Bảng 8.4 Khối lượng cốt thép đài .104 Bảng 8.5 Khối lượng ván khn đài móng 104 Bảng 8.6 Khối lượng công tác phân đoạn 105 Bảng 8.9 Biên chế nhân công .105 Bảng 8.11 Chọn tij 106 Bảng 8.12 Khối lượng bê tông cho 1m chiều dài giằng 107 Bảng 8.13 Khối lượng công tác phân đoạn 108 Bảng 8.16 Biên chế nhân công 109 Bảng 8.17 Kết tính tij 109 Bảng 8.18 Chọn tij 109 Bảng 8.19 Tổng tiến độ thi công phần ngầm 109 Bảng 9.1: Thống kê loại cột chống liên hợp 112 Bảng 9.2: Tải trọng tác dụng lên ván khuôn dầm .117 DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 2.1: Mặt bố trí dầm sàn tầng .3 Hình 3.1 Mặt cầu thang .12 Hình 3.2 Cấu tạo lớp vật liệu cầu thang 12 Hình 3.3 Sơ đồ tính cốn thang 15 Hình 3.4 Mặt truyền tải từ ô vào cốn C1 15 Hình 3.5 Nội lực cốn thang 16 Hình 3.6 Sơ đồ tính DCN .18 Hình 3.7 Mặt truyền tải từ vào DCN .18 Hình 3.8 Sơ đồ tính DCN .19 Hình 3.9 Biểu đồ moment 19 Hình 3.10 Biểu đồ lực cắt .19 Hình 3.11 Sơ đồ tính tốn cốt treo 20 Hình 3.12 Sơ đồ tính DCT .21 Hình 3.13 Mặt truyền tải từ ô vào DCT 21 Hình 3.14 Sơ Đồ Tải Trọng 22 Hình 3.15 Biểu đồ moment 22 Hình 3.16 Biểu đồ lực cắt .22 Hình 4.1 Diện tích truyền tải từ sàn lên cột………………………………………… 23 Hình 4.2: Mặt bố trí cột,dầm vách………………………………………… 24 Hình 4.3 Mơ hình cơng trình với phần mềm ETABS 9.7.1 29 (xem phụ luc 2_hình 1) 29 Hình 4.4 Mặt tầng 5( xem phụ lục 2_hình 2) .29 Hình 4.5 Khung trục 4( xem phụ lục 2_hình 3) 30 Hình 4.6 Tính tốn cốt treo Error! Bookmark not defined Hình 5.1: Bố trí cọc .55 Hình 5.2 Móng khối quy ước .58 Hình 5.3 Đồ thị nén lún 61 Hình 5.4 Tháp chọc thủng đài móng M1 62 Hình 5.5 Tháp chọc thủng đài 63 Hình 5.6 Sơ đồ móng M1 .63 Hình 5.7 Thép đài móng M1 64 Hình 5.8: Bố trí cọc .66 Nhà khu đô thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội Chọn ván khuôn, xà gồ cột chống cho ô sàn + Ván khuôn dùng gồm sau: 24 HP-1555 (1500x550x55) ; HP955 (900x550x55) ;4 HP-1540 (1500x400x55),1 HP-940 ( 900x400x55), T-1515 (1500x150x150x55) T-615 (600x150x150x55) 4500 1000 1000 1000 400 200 300 550 350 B 1 1 750 750 1500 1500 550 200 1 1500 750 750 1 2 300 290 610 750 750 750 1500 650 7200 A 365 635 750 750 750 750 100 4100 4' Hình 9.2: Bố trí ván khn sàn Kiểm tra ván khn sàn Tính tốn ván khn sàn thực chất tính tốn hệ xà gồ có đảm bảo khoảng cách để đỡ ván khuôn hay không + Chọn ván khuôn HP-1555 (1500x550x55) để tính tốn + Tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn gồm: − Tải trọng thân ván khuôn sàn: q1= Q/l.b=17,515/(1,5.0,55)=21,23 daN/m2 − Tải trọng sàn bê tông cốt thép dày 100mm: q2= 2600.0,1=260 daN/m2 − Tải trọng người thiết bị thi công: q3= 250 daN/m2 − Tải trọng chấn động bơm bê tông: q4= 400 daN/m2 Vậy tổng tải trọng tác dụng lên ván khuôn sàn theo chiều dài : qtc = b(q1+q2+q3+ q4)= 0,55.(21,23+260+250+400)= 512,18 daN/m qtt = b(q1.n1+q2.n2+q3.n3 +q4.n4) = 0,55(21,23.1,1+260.1,2+250.1,3+400.1,3) = 649,2 daN/m Chọn khoảng cách xà gồ dọc 75cm, có sơ đồ tính ván khn sàn sau: 113 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội q l l M = ql2/8 Hình 9.3 : Sự phân bố nội lực momen ván khuôn sàn Kiểm tra theo điều cường độ Điều kiện:  max = M  n.R = 2100 daN/cm2 W q tt l 649,2.10-2 752 σ max = = =688,5 (daN/cm ) < n.R = 2100 daN/cm2 8.W 8.6,63 Vậy điều kiện bền thỏa mãn Kiểm tra theo điều kiện độ võng Điều kiện : Độ võng: f ≤ [f] 1.qtc l 512,18.10−2.754 f = = = 0,02 cm 128.E.J 128.2,1.106.30 Độ võng cho phép: [f] = 1 l= 75 = 0,1875(cm) 400 400 Nhận thấy f ≤ [f] Vậy điều kiện độ võng thỏa mãn Kết luận: Khoảng cách xà gồ chọn hợp lý (75 cm) Kiểm tra xà gồ + Chọn thép hộp 100x50 có đặc trưng hình học sau Jx = 59,2 cm4; Wx = 9,63 cm3; g = 2,285 kg/m b = cm; h = 10 cm; t = 1,5 mm; Chọn khoảng cách cột chống xà gồ l=1m xà gồ chạy theo phương cạnh ngắn sàn Ta có sơ đồ tính sau : q l M=ql/10 l l Hình 9.4 : Sự phân bố lực momen xà gồ 114 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội Tải trọng tác dụng lên chiều dài xà gồ : qtc = b(q1+q2+q3+ q4)+g=0,75(21,23+260+250+400)+2,285 = 700,7 (daN/m) qtt = b(q1.n1+q2.n2+q3.n3+q4.n4) + g.n =0,75(23,88.1,1+260.1,2+250.1,3+400.1,3)+3,25.1,1=887,55 (daN/m) Kiểm tra theo điều cường độ = Điều kiện: M  nR = 2100 daN/cm2 W Trong : σ max = q tt l 887,55.10-2 1002 = =921,7 (daN/cm ) < nR = 2100 daN/cm2 10.W 10.9,63 Vậy điều kiện cường thỏa mãn Kiểm tra theo điều kiện độ võng Điều kiện : Độ võng: f ≤ [f] 1.qtc l 700,7.10−2.1004 f = = = 0,044 cm 128.E.J 128.2,1.106.59,2 Độ võng cho phép: [f] = 1 l= 100 = 0, 25cm 400 400 Nhận thấy f ≤ [f] Vậy điều kiện độ võng thỏa mãn Kết luận: Khoảng cách cột chống chọn hợp lý (l=1000mm) Tính tốn cột chống xà gồ + Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ: P = qtt.L = 887,55.1 = 887,55 (daN) + Dựa vào chiều cao tầng H=4,2m chọn loại cột chống K-104 có đặc trưng bảng 10.1 Tải trọng tác dụng lên cột P=887,55 daN < 1200 daN Vậy cột chống đủ khả chịu tải * Kiểm tra ổn định cột chống: Chiều cao cột chống: hcc = H – hs – hvk – hxg = 3300 – 100 – 55 –100 = 3045(mm) l1 = 1500(mm) l2 = hcc – l1 = 3045 – 1500 = 1545(mm) - Các đặc trưng hình học tiết diện: 115 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội Ống ngoài: D1 = 60(mm); d1 = 56(mm); dày 2(mm) Ống trong: D2 = 49(mm); d2 = 45(mm); dày 2(mm) • Ống ngồi:  D14  d  J x1 = J y1 = 1 −   64   D1   A1 = => r1 =  ( D21 − d12 ) 4   = 15,34(cm4 )  = 3,644 (cm2) Jx 15,34 = = 2, 052(cm) A1 3, 644 • Ống trong:tương tự có: J x = J y = 8,17(cm4 ) A2= 2,953 (cm2) , => r2 = 1.66(cm) - Kiểm tra ống ngoài: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp:  =1 1 = l1 1, 0.150 = = 73,1  [ ] = 150 r1 2, 052 - Kiểm tra ống trong: Sơ đồ làm việc chịu nén, đầu khớp: 2 =  =1 l2 1, 0.154,5 = = 93, 07  [ ] = 150 r2 1, 66  Vậy cột chống chọn thỏa mãn điều kiện cường độ ổn định Thiết kế ván khn dầm Tiết diện dầm 300x700mm; nhịp thông thủy l=6650mm 150 300 150 400 855 100 55 445 100 55 100 400 450 300 450 1200 Hình 9.5 Cấu tạo ván khn dầm 116 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội Tính tốn ván khn dầm Ván khn dầm sử dụng loại ván khuôn sau: + Ván khuôn đáy : (1500x300x55), cắt 600x300x55 + Ván khuôn thành : (1500x450x55), cắt 600x450x55 (1500x150x150x55), cắt 600x1500x150x55 + Xà gồ đỡ ván khn có nhịp l=75cm + Tải trọng tác dụng lên ván khuôn dầm :tương tự ván khuôn sàn ta chọn ván khn (1500x300x55) tính cho đáy (1500x450x55) tính cho thành dầm, ta có bảng sau : Bảng 9.2: Tải trọng tác dụng lên ván khuôn dầm Ván khuôn q1 daN/m2 q2 daN/m2 q3 daN/m2 q4 daN/m2 qtt daN/m qtc daN/m σmax daN/m2 ƒ cm Ván khuôn đáy 1820 23,87 400 250 916,58 748,16 1263,6 0,04 Ván khuôn thành 1750 400 1100,3 967,5 1455,6 0,05 Kiểm tra theo điều kiện cường độ Ta chọn khoảng cách sườn ngang đáy dầm l=75cm, sườn đứng thành dầm kê lên sườn ngang Lúc ván khuôn giống dầm liên tục nhịp kê lên gối tự sườn ngang Điều kiện kiểm tra:  = M q.l  nR = 2100 daN/cm2 = W 8.W Vậy ván khuôn đáy dầm thỏa mãn điều kiện cường độ Kiểm tra theo điều kiện độ võng 1 1.qtc l l= 75 = 0,1875cm Điều kiện : f = ≤ [f]= 400 400 128.E.J Vậy ván khuôn đảm bảo điều kiện độ võng Kết luận: Khoảng cách xà gồ đỡ ván khn dầm l=75cm hợp lý Tính toán kiểm tra cột chống dầm + Tải trọng tác dụng lên cột chống xà gồ: Pttdầm = (916,58+2.20,75).0,75=718,56 daN + Ta chọn cột chống loại K-104 giống cột chống sàn; với tải trọng cho phép tương ứng 12 kN Như cột chống đảm bảo chịu lực 117 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội Thiết kế ván khuôn cột Chọn ván khuôn cột + Tính tốn cho cột tầng có tiết diện 550x550mm chiều cao H=3,3-0,7=2,6m + Sử dụng ván khuôn (1500x550x55)mm, (1200x550x55)mm cho mặt + Các gơng cột bố trí vị trí nối hai ván khuôn Vậy khoảng cách gông cột 75cm +16,70 500 COTE ÑOÅBT 750 2600 600 750 +14,10 1260 55 550 3180 55 1260 Hình 9.6 Cấu tạo ván khuôn cột Tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột − Áp lực vữa bê tông đổ: q1 = γbt.R = 2500.0,75 = 1875 (daN/m2) − Tải trọng chấn động phát sinh đổ bêtông (đổ bêtông máy): q2 = 400 (daN/m2) Vậy tổng tải trọng tác dụng theo chiều dài ván khuôn cột: qtc = b(q1 + q2)= 0,55(1875 +400) = 1237,5 (daN/m) qtt = b(q1.n1+ q2.n2) = 0,55(1875.1,3+400.1,3)= 1608,75 (daN/m) q l l M = ql2/8 Hình 9.7 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn 118 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn Nhà khu đô thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội Kiểm tra ván khuôn cột Kiểm tra điều kiện cường độ = Điều kiện: M  nR = 2100 daN/cm2 W Trong : σ max = q tt l 1608,75.10-2 752 = =1364,9 (daN/cm ) < nR = 2100 daN/cm2 10.W 10.6,3  Bảo đảm điều kiện cường độ Kiểm tra điều kiện độ võng Độ võng: 1.qtc l 1237,5.10−2.754 f = = = 0,048 cm 128.E.J 128.2,1.106.30 Độ võng cho phép: [f] = 1 l= 75 = 0,1875cm 400 400 Nhận thấy f ≤ [f]  Bảo đảm điều kiện độ võng Kết luận: Chọn khoảng cách gơng cột l=75cm Tính gơng cột Gơng cột xem dầm đơn giảm có nhịp bề rộng dầm l=100cm Tải trọng phân bố chiều dài gông cột: qtc = (1875 +400).0,75 = 1706,25 (daN/m) qtt = (1875 +400).1,3.0,75 = 2218,125 (daN/m) Chọn gông cột loại thép L80x80x6 có J=57 (cm4); W=26,03(cm3) q L Mmax =q.L2/8 Hình 9.8 Sự phân bố nội lực momen gông cột Kiểm tra theo điều kiện cường độ Điều kiện: = M  nR = 2100 daN/cm2 W Trong : 119 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn Nhà khu đô thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội q tt l 1608,75.10-2 752 = =434,06 (daN/cm ) < nR = 2100 daN/cm2 8.W 8.26,03 σ max = => Đảm bảo điều kiện độ cường độ Kiểm tra theo điều kiện độ võng Độ võng: 5.qtc l 5.1237,5.10−2.754 f = = = 0,043 cm 384.E.J 384.2,1.106.57 Độ võng cho phép: [f] = 1 l= 75 = 0,1875cm 400 400 Nhận thấy f ≤ [f] => thỏa điều kiện độ võng Vậy gông cột ta chọn thép L80x80x6 mm Thiết kế ván khn cầu thang Tính ván khn cầu thang tầng + Kích thước cầu thang: − Chiều dài vế thang: vế 3: 2,68m, vế 2: 3,24m − Bề rộng vế thang: vế 3: 1,75m, vế 2: 1,25m − Chiều dày thang: 0,08m + Kích thước chiếu nghỉ: 1,75x1,25 m; dày 0,08m 4100 2400 HP1225 HP1230 HP1230 HP1230 HP920 HP1230 HP1230 HP1240 4 HP1240 HP1520 HP1240 HP1240 HP1240 HP1240 HP1520 HP1240 HP1240 HP1230 HP920 HP1230 HP1230 HP1230 4 HP1230 HP920 2 HP920 HP930 HP930 HP930 HP930 1 HP930 HP930 HP930 HP930 1 HP930 HP930 HP930 HP930 1 HP930 HP930 HP930 HP930 HP930 HP930 HP930 1 HP930 HP930 HP930 HP930 HP930 HP930 HP930 HP930 HP930 200 3'' HP1225 200 1250 3a 300 + Ta dùng ván khuôn đặt dọc theo chiều rộng vế thang, ván đỡ thang tựa lên xà gồ đặt dọc theo thang Các chổ cịn khơng có ván khn định hình tùy theo trường hợp cụ thể chêm gỗ 200 1750 2900 1750 200 6600 E C' Hình 9.9 Mặt cầu thang 120 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội Thiết kế ván khuôn thang Tính tốn ván khn thang + Dùng ván lớn HP-1240(1200x400x55) có Wx = 5,26 cm3, Jx = 23,48cm4 để tính tốn + Tĩnh tải: − Trọng lượng BTCT thang: 2600.0,08 = 208 daN/m2 − Trọng lượng ván khuôn: 22,73 daN/m2 + Hoạt tải: − Hoạt tải người thiết bị thi công: 250 daN/m2 − Hoạt tải đổ bê tông (đổ bơm): 400 daN/m2 + Tải trọng tác dụng lên bề mặt ván khuôn: qtc = (208 + 22,73 + 250+400).0,4 = 352,3 daN/m qtt = (208.1,2+22,73.1,1+250.1,3+400.1,3) 0,4 = 447,84 daN/m + Tải trọng tác dụng vào ván khuôn theo phương vng góc bề mặt ván khn là: qtt y = qtt cosα = 447,84.0,894 = 400,37 daN/m qtc y = qtc cosα = 352,3.0,894 = 314,96 daN/m q L Mmax=q.L2/8 Hình 9.10 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn + Kiểm tra điều kiện cường độ M 400,36.10−2 1202 σ= = = 1370 daN/cm < n.R = 2100 (daN/cm ) W 8.5,26  Bảo đảm điều kiện cường độ + Kiểm tra điều kiện độ võng f max = qtc l 314,96.10−2.1204 = = 0,17 384 EJ 384 2,1.106.23, 48  fmax=0,17   f  = l 120 = 0,3(cm) 400  Bảo đảm điều kiện võng 121 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội Vậy khoảng cách xà gồ chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khn thang Tính tốn xà gồ đỡ thang + Tải trọng truyền xuống xà gồ (chưa kể trọng lượng thân xà gồ) tải trọng từ sàn truyền xuống qtt = 447,84.0,6 = 268,7 daN/m qtc =352,3.0,6 = 211,38 daN/m + Chọn thép hộp 100x50 có đặc trưng hình học sau Jx = 59,2 cm4; Wx = 9,63 cm3; g = 2,285 kg/m b = cm; h = 10 cm; t = 1,5 mm; + Tải trọng truyền xuống xà gồ: qtt = (268,7+ 1,1.2,285).0,894 = 242,46 daN/m qtc = (211,38+2,285).0,894 = 191,02 daN/m Coi xà gồ dầm liên tục kê lên cột chống Chọn khoảng cách chống 1,1(m) q l M=ql/10 l l Hình 9.11 Sự phân bố nội lực momen xà gồ + Kiểm tra điều kiện cường độ: σ= M qtt l 242,46.10−2 1102 = = = 304,65 daN/cm < n.R = 2100 daN/cm W 10W 10.9,63  Bảo đảm điều kiện cường độ + Kiểm tra điều kiện độ võng: f max = qtc l 191,02.10−2.1104 = = 0,018(cm) 128 EJ 128 2,1.106.59, f max = 0, 018cm  [f ] = l 110 = = 0, 275cm 400 400 => Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách cột chống chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khuôn thang 122 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội Tính cột chống xà gồ + Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =l.qtt=1,1.227,7= 250,47 (daN) + Cột chống K-104 có khả chịu nén tối đa: N = 1200 daN => Chọn cột chống K-104 đủ khả chịu lực Thiết kế ván khn chiếu nghỉ Tính tốn ván khuôn chiếu nghỉ + Dự kiến dùng ván HP-1230 (1200x300x55) có Wx = 5,1 cm3, Jx = 21,83cm4, lớn để tính tốn + Tĩnh tải: − Trọng lượng BTCT thang: 2600.0,08 = 208 daN/m2 − Trọng lượng ván khuôn: 24,8 daN/m2 + Hoạt tải: − Hoạt tải người thiết bị thi công: 250 daN/m2 − Hoạt tải đổ bê tông (đổ bơm): 400 daN/m2 + Tải trọng tác dụng lên bề mặt ván khuôn: qtc = (208 + 24,8 + 250+400).0,3 = 264,8 daN/m qtt = (208.1,2+24,8.1,1+250.1,3+400.1,3) 0,3 = 336,6 daN/m q L Mmax=q.L2/8 Hình 9.12 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn + σ= Kiểm tra điều kiện cường độ M q tt l2 336,6.10−2 1202 = = = 1188 daN/cm < n.R = 2100 (daN/cm ) W 8W 8.5,1  Bảo đảm điều kiện cường độ + Kiểm tra điều kiện độ võng f max = qtc l 264,8.10−2.1204 = = 0,16 384 EJ 384 2,1.106.21,83  fmax=0,16   f  = l 120 = 0,3(cm) 400  Bảo đảm điều kiện võng 123 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội Vậy khoảng cách xà gồ chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khuôn thang Tính tốn xà gồ đỡ chiếu nghỉ + Tải trọng truyền xuống xà gồ (chưa kể trọng lượng thân xà gồ) tải trọng từ sàn truyền xuống qtt = 336,3.0,6 = 201,78 daN/m qtc =264,6.0,6 = 158,76 daN/m + Chọn thép hộp 100x50 có đặc trưng hình học sau Jx = 59,2 cm4; Wx = 9,63 cm3; g = 2,285 kg/m b = cm; h = 10 cm; t = 1,5 mm; + Tải trọng truyền xuống xà gồ: qtt = 201,78+ 1,1.2,285 = 204,3 daN/m qtc = 158,76+2,285 = 161,05 daN/m Coi xà gồ dầm liên tục kê lên cột chống Chọn khoảng cách chống 1,6(m) q L Mmax =q.L2/8 Hình 9.13 Sự phân bố nội lực momen xà gồ + σ= Kiểm tra điều kiện cường độ: M qtt l 204,3.10−2 1502 = = = 678,87 daN/cm < n.R = 2100 daN/cm W 8W 8.9,63  Bảo đảm điều kiện cường độ + Kiểm tra điều kiện độ võng: f max = qtc l 162,01.10−2.1504 = = 0,085(cm) 384 EJ 384 2,1.106.59, f max = 0, 085cm  [f ] = l 140 = = 0,35cm 400 400 => Bảo đảm điều kiện võng Vậy khoảng cách cột chống chọn thoả mãn điều kiện làm việc ván khuôn thang Tính cột chống xà gồ + Tải trọng tác dụng lên cột chống: P =1,4.qtt =1,4.204,3 =286,02 (daN) 124 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội + Cột chống K-104 có khả chịu nén tối đa: N = 1200 daN => Chọn cột chống K-104 đủ khả chịu lực Thiết kế ván khuôn vách thang máy Chọn ván khuôn cho vách thang máy + Kích thước tiết diện vách : Mặt ngoài: 4500 x 2400 mm; Mặt trong: 1800x1800 mm + Để dựng ván khuôn dùng cột chống thép chống, nẹp đứng sườn ngang + Bố trí ván khn: - Mặt dùng 99 HP-930, 18 HP-925 300 - Mặt dùng 120 HP-930, HP-920, HP 915 1000 600 600 300 D' 900 4500 1000 1000 600 C' 300 300 1000 600 150150 300 150 600 600 2100 300 150150 150 2400 4'' Hình 9.14 Bố trí ván khn vách thang máy Tải trọng tác dụng lên ván khuôn vách + Áp lực vữa bê tông đổ: q1= 2500.0,75=1875 (daN/m2) + Hoạt tải đổ bê tông: q2= 400 (daN/m2) Tải trọng tác dụng vào ván khn có bề rộng 50cm: qtc = b.(q1 + q2) = 0,5.(1875+400) = 682,5 daN/m qtt = b(q1.n1+q2.n2) = 0,5.(1875.1,3+400.1,3) = 887,25 daN/m Kiểm tra ván khuôn vách Xem ván khn làm việc dầm nhịp có gối tựa sườn ngang với khoảng cách 90cm 125 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Tồn Nhà khu thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội q L Mmax=q.L2/8 Hình 9.15 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn Kiểm tra điều kiện cường độ M qtt l 887, 25.10 −2.90 = = = = 1761,5(daN / cm )  n.R = 2100( daN / cm ) W 8W 8.5,1  Thoả mãn điều kiện cường độ Kiểm tra điều kiện độ võng f max = qtc l 682,5.10−2.904 = = 0,127cm 384 EJ 384 2,1.106.21,834 f max = 0,127cm  [f ] = l 90 = = 0, 225cm 400 400 => Bảo đảm điều kiện võng Kiểm tra sườn ngang Xem ngang làm việc dầm liên tục có gối tựa nẹp đứng với khoảng cách 600mm + Tải trọng phân bố chiều dài ngang: qtc = 0,9.(1875+400)= 2047,5 daN/m qtt = 0,9.(1875.1,3+400.1,3) = 2661,75 daN/m + Chọn sườn ngang thép hộp 100x50 có đặc trưng hình học sau Jx = 59,2 cm4; Wx = 9,63 cm3; g = 2,285 kg/m b = cm; h = 10 cm; t = 1,5 mm; q l M=ql/10 l l Hình 9.16 Sự phân bố nội lực momen ván khuôn Kiểm tra theo điều kiện cường độ = q l 2661, 75.10−2.602 M = tt = = 995, 05daN / cm  n.R = 2100daN / cm W 10W 10.9, 63 126 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn Nhà khu đô thị Trung Văn-Từ Liêm-Hà Nội  Bảo đảm điều kiện cường độ Kiểm tra điều kiện độ võng f max qtc l 2047,5.10−2.604 = = = 0, 017cm 128 EJ 128 2,1.106.59, = f max = 0, 017cm  [f ] = l 60 = = 0,15cm 400 400  Bảo đảm điều kiện võng Kiểm tra sườn đứng Xem nẹp đứng làm việc dầm liên tục có gối tựa bu lơng neo với khoảng cách 800mm.Nẹp đứng chịu tải trọng tập trung từ sườn ngang truyền vào để đơn giản tính tốn ta quy phân bố để tính + Tải trọng phân bố chiều dài ngang: qtc = b.(q1 + q2) = 0,6.(1875+400) = 1365 daN/m qtt = b(q1.n1+q2.n2) = 0,6.(1875.1,3+400.1,3) = 1774,5 daN/m + Chọn sườn ngang thép hộp 100x50 có đặc trưng hình học sau Jy = 20,24 cm4; Wy = 5,95 cm3; g = 2,285 kg/m b = cm; h = 10 cm; t = 1,5 mm; + Sơ đồ tính tương tự sườn ngang Kiểm tra theo điều kiện cường độ = q l 1774,5.10−2.802 M = tt = = 1908daN / cm2  n.R = 2100daN / cm W 10W 10.5,95  Bảo đảm điều kiện cường độ Kiểm tra điều kiện độ võng f max = qtc l 1365.10−2.804 = = 0,103cm 128 EJ 128 2,1.106.20, 24 = f max = 0,103cm  [f ] = l 80 = = 0, 2cm 400 400  Bảo đảm điều kiện võng Tính tốn bulong neo + Tải trọng tác dụng lên bulong neo: Ntt= qtt.l=17745.0,8=1419,6 (daN) + Diện tích tiết diện bu lơng: F = + Chọn bulong Ø12 có F=1,13 => Thỏa yêu cầu chịu lực N 1419,6 = = 0,67(cm2 ) R 2100 127 Sinh viên thực hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: TS Lê Khánh Toàn ... Thạc Vũ Nhà khu đô thị Trung Văn- Từ Liêm -Hà Nội CHƯƠNG 4: TÍNH KHUNG TRỤC Các hệ kết cấu chịu lực nhà cao tầng Các hệ kết cấu BTCT toàn khối sử dụng phổ biến nhà cao tầng bao gồm: hệ kết cấu khung,... Trần Ngọc Hùng Nhà khu đô thị Trung Văn- Từ Liêm -Hà Nội CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ CƠNG TRÌNH Hiện trạng nội dung xây dựng Khái quát vị trí xây dựng cơng trình Cơng trình nằm khu vưc Hà Nội Nằm vị trí... 2.3 Nội lực loại dầm Nội lực kê cạnh Sơ đồ nội lực tổng quát: Hình 2.3 Nội lực loại kê cạnh Sinh viên thự hiện: Trần Ngọc Hùng Hướng dẫn: ThS.Nguyễn Thạc Vũ Nhà khu đô thị Trung Văn- Từ Liêm -Hà Nội