Trung tâm thương mại hòa bình green (đồ án tốt nghiệp xây dựng dân dụng và công nghiệp)

ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA KHOA XÂY DỰNG DÂN DỤNG & CÔNG NGHIỆP TRUNG TÂM THƯƠNG MẠI HỊA BÌNH GREEN GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN :TS BÙI QUANG HIẾU :TS PHẠM MỸ SVTH : TRẦN QUANG SỰ STSV: 110140211 LỚP: 14X1C Đà nẵng – Năm 2019 TÓM TẮT ĐỀ TÀI Tên đề tài: Trung tâm thương mại Hịa Bình Green Sinh viên thực hiện: Trần Quang Sự Số thẻ SV: 110140211 Lớp: 14X1C Trung tâm thương mại Hịa Bình Green nằm quận Sơn Trà, thành phố Đà Nẵng Đây khu vực có ngành du lịch phát triển, phù hợp cho cơng trình trung tâm thương mại Cơng trình có quy mơ 15 tầng 01 tầng bán hầm Cơng trình có lối kiến trúc đại, phù hợp với quy hoạch phát triển chung thành phố Hệ kết cấu cơng trình với phần móng sử dụng phương án móng cọc khoan nhồi Hệ kết cấu chịu lực phần thân khung với cột, dầm, sàn bê tông cốt thép Thực đề tài cơng việc tính tốn thiết kế hệ kết cấu móng, cột, dầm, sàn cơng trình Thiết kế biện pháp kỹ thuật thi cơng phần ngầm, biện pháp kỹ thuật thi công phần thần tính tốn tiến độ phần thân Cơng trình đáp ứng tốt cơng năng, hài hịa kiến trúc đảm bảo khả chịu lực LỜI CẢM ƠN Ngành xây dựng ngành khơng ngừng phát triển ln có vai trị quan trọng phát triển đất nước Ý thức điều đó, năm học khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, giúp đỡ tận tình Thầy, Cơ giáo nỗ lực thân, em tích lũy trao dồi kiến thức, kỹ quan trọng phục cho công việc sau Đồ án tốt nghiệp đánh giá quan trọng cuối trước em rời ghế nhà trường tham gia vào công việc ngành Xây dựng Với giúp đỡ Thầy Đào Ngọc Thế Lực Thầy Lê Khánh Toàn, đồ án tốt nghiệp với đề tài “Trung tâm thương mại Hịa Bình Green” em hồn thành Tuy nhiên, với kiến thức cịn hạn hẹp kinh nghiệm non sai sót đồ án điều tránh khỏi Cuối cùng, em xin chân thành cám ơn Thầy, Cô giáo khoa Xây Dựng Dân Dụng & Công Nghiệp trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng, đặc biệt Thầy Cô trực tiếp hướng dẫn em đề tài tốt nghiệp Đà Nẵng, 17 tháng 12 năm 2019 Sinh viên i LỜI CAM ĐOAN Em xin cam đoan đồ án tốt nghệp đề tài “Trung tâm thương mại Hịa Bình Green” đồ án thân em thực Các số liệu tài liệu đồ án xác tính tốn Tất tham khảo kế thừa trích dẫn tham chiếu đầy đủ Đà Nẵng, 17 tháng 12 năm 2019 Sinh viên Trần Quang Sự ii MỤC LỤC Tóm tắt Nhiệm vụ đồ án Lời cảm ơn …………………………………………………………………………… i Lời cam đoan …………………………………………………… ………………… ii Mục lục….…… ……………………………………………………………………….iii Danh mục hình ảnh, bảng biểu ………………………….………………… ……… ix Contents CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC 1.7.1 Giải pháp mặt 1.7.2 Giải pháp mặt đứng: 1.7.3 Giải pháp mặt cắt CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN TẦNG 2.4.1 Tĩnh tải sàn: 2.4.2 Hoạt tải sàn 2.4.3 Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên sàn: 2.5.1 Ô sàn loại dầm: 2.5.2 Ô sàn loại kê cạnh: iii CHƯƠNG 3: TÍNH TỐN CẦU THANG T3-T4 18 3.2.1 Mặt sơ đồ tính cầu thang: 18 3.2.2 Phân tích làm việc cầu thang: 19 3.3.1 Tính tốn thang Ơ1 Ơ2: 20 3.3.2 Xác định nội lực: 21 3.3.3 Tính toán cốt thép: 23 3.3.4 Tính chiếu nghỉ Ô3: 24 3.4.1 Tính tốn cốn thang C1: 25 3.4.2 Tính tốn cốn thang C2: 28 3.5.1 Xác định tải trọng: 31 3.5.2 Xác định nội lực tính tốn dầm chiếu nghỉ: 31 3.5.3 Tính tốn cốt thép: 32 3.5.4 Xác định tải trọng: 34 4.1.1 Chọn vật liệu sử dụng 38 4.1.2 Chọn tiết diện dầm 38 4.1.3 Xác định tải trọng tác dụng lên dầm 39 a Tĩnh tải: 39 b Hoạt tải 40 4.1.6 Tính tốn cốt thép ngang: 44 4.2.1 Tĩnh tải: 46 b Tính tốn cốt thép ngang: 51 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ KHUNG TRỤC 52 iv 5.1.1 Một số dạng kết cấu chịu lực bản: 52 5.1.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu cho cơng trình: 54 5.2.1 Chọn sơ kích thước tiết diện cột: 55 5.2.2 Chọn sơ tiết diện dầm: 56 5.2.3 Chọn sơ tiết diện vách: 56 5.3.1 Tỉnh tải: 59 5.3.2 Hoạt tải: 62 5.3.3 Tải trọng gió: 63 5.5.1 Tính tốn dầm khung trục 2: 70 5.5.2 Tính tốn cốt thép dầm 71 5.5.3 Tính toán cột khung trục : 79 5.5.4 Tính toán cốt thép cột 79 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MÓNG KHUNG TRỤC 84 6.1.1 Cấu tạo địa tầng: 84 6.1.2 Đánh giá tiêu vật lý đất 84 6.1.3 Đánh giá tiêu lý đất 86 6.2.1 Móng cọc ép: 86 6.2.2 Móng cọc khoan nhồi: 87 6.2.3 Lựa chọn phương án móng: 87 6.3.1 Các giả thiết tính tốn: 87 6.3.2 Xác định tải trọng: 88 6.4.1 Chọn kích thước cọc, chiều sâu chơn đài: 88 6.4.2 Tính tốn sức chịu tải cọc đơn 89 6.4.3 Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng: 90 6.4.4 Kiểm tra chiều sâu chon đài cọc 91 6.4.5 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: 91 6.4.6 Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc kiểm tra lún cho móng cọc 93 6.4.7 Tính tốn đài cọc: 96 6.4.8 Tính tốn cốt thép: 98 v 6.5.1 Chọn kích thước cọc, chiều sâu chơn đài: 99 5.5.2.Tính toán sức chịu tải cọc đơn 100 6.5.2 Xác định số lượng cọc bố trí cọc móng: 102 6.5.3 Kiểm tra chiều sâu chôn đài cọc 103 6.5.4 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc: 103 6.5.5 Kiểm tra đất mặt phẳng mũi cọc kiểm tra lún cho móng cọc 105 6.5.6 Tính tốn độ lún móng 107 6.5.7 Tính tốn đài cọc: 109 CHƯƠNG 7: BIỆN PHÁP KĨ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 112 7.1.1 Phương pháp thi công ống chống 112 7.1.2 Phương pháp thi công guồng xoắn 112 7.1.3 Phương pháp thi công phản tuần hoàn 112 7.1.4 Phương pháp thi công gầu xoay dung dịch Bentonite giữ vách: 112 7.2.1 Máy khoan: 113 7.2.2 Máy trộn Bentonite: 113 7.2.3 Chọn cần cẩu: 113 7.6.1 Phương pháp phá đầu cọc 117 7.6.2 Khối lượng phá bê tông đầu cọc 117 CHƯƠNG 8: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT THI CÔNG ĐÀO ĐẤT PHẦN NGẦM 119 8.1.1 Chọn biện pháp thi công: 119 8.1.2 Chọn phương án đào đất: 119 8.1.3 Tính khối lượng đất đào 119 8.1.4 Khối lượng đất đào máy 120 8.1.5 Khối lượng đất đào thủ công 122 8.1.6 Tính khối lượng đất đắp 122 8.2.1 Đào đất vận chuyển đất 122 8.2.2 Chọn xe phối hợp với máy để vận chuyển đất 123 vi 8.2.3 Đào đất thủ công 124 8.2.4 Thiết kế tuyến di chuyển thi công đất 124 CHƯƠNG 9: THIẾT KẾ BIỆN PHÁP KỸ THUẬT VÀ TỔ CHỨC THI CƠNG ĐÀI MĨNG 126 9.1.1 Lựa chọn loại ván khuôn sử dụng 126 9.1.2 Tính tốn ván khn móng M2 126 9.2.1 Chia phân đoạn thi công tính khối lượng cơng tác 129 9.2.2 Tính khối lượng cơng tác phân đoạn 130 9.2.3 Lập tiến độ thi cơng đài móng: 130 9.2.4 Tính tốn thời gian dây chuyền kỹ thuật 132 9.3.1 Công tác bê tơng dầm móng: 134 CHƯƠNG 10: TÍNH TỐN THIẾT KÊ VÁN KHUÔN PHẦN THÂN 136 10.1.1 Lựa chọn ván khuôn 136 10.1.2 Lựa chọn hệ cột chống 136 10.2.1 Cấu tạo tổ hợp ván khuôn 137 10.2.2 Sơ đồ làm việc 137 10.2.3 Tải trọng tác dụng 137 10.2.4 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg-t) 138 10.2.5 Tính tốn khoảng cách xà gồ lớp (lxg-d) 139 10.2.6 Kiểm tra khoảng cách cột chống (lcc) 140 10.2.7 Tính tốn kiểm tra cột chống 141 10.3.1 Thiết kế ván khn đáy dầm 145 10.3.2 Thiết kế ván khn thành dầm 150 10.4.1 Cấu tạo tổ hợp ván khuôn cột 153 10.4.2 Sơ đồ làm việc ván khuôn cột 153 10.4.3 Tải trọng tác dụng 153 10.4.4 Tính tốn khoảng cách gơng cột (lg) 155 10.5.1 Tính tốn ván khn thang 156 vii 10.5.2 Tính tốn ván khn dầm chiếu nghỉ dầm chiếu tới 161 10.5.3 Tính tốn ván khuôn sàn chiếu nghỉ 167 10.6.1 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn 172 10.6.2 Xác định khoảng cách ngang thông qua điều kiện cường độ độ võng ván khuôn vách 172 10.6.3 Xác định khoảng cách gông theo điều kiện cường độ độ võng xà gồ đứng 173 10.6.4 Kiểm tra gông thép hộp 100x50x2mm khoảng cách 90cm 174 10.6.5 Kiểm tra ty neo 16 175 TÀI LIỆU THAM KHẢO 179 PHỤ LỤC viii Chiều cao thành dầm không kể chiều dày thang là: hd – hbt = 300 – 80 = 220(mm) Với chiều dài thành dầm chiếu nghỉ 2860(mm) bố trí ván khn đáy dầm phụ gồm: ván khuôn 2500x220x18(mm) ván khuôn 360x250x18(mm) ➢ Sơ đồ làm việc: Xem ván khuôn thành làm việc dầm đơn giản kê lên gối tựa hai xương dọc bố trí suốt chiều dài dầm Khoảng cách xương dọc lxd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng ván khuôn Các xương dọc dầm liên tục kê lên gối tựa nẹp đứng, chịu tải trọng từ ván thành sàn truyền Khoảng cách xương ngang lnd xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xương dọc ➢ Tải trọng tác dụng: - Tĩnh tải: Áp lực ngang bê tông: Với chiều cao đổ bê tông 400 (mm) < 750 (mm), áp lực lớn đáy dầm là: P1 = γbt.hmax = 2500.0,3= 750(daN/m2) - Hoạt tải ngang: Áp lực chấn động, hoạt tải đầm rung gây ra: P2 = 200 (daN/m2) Tải trọng chấn động đổ bê tông gây ra: P3 = 400 (daN/m2) ➢ Kiểm tra khoảng cách xương dọc (lxd): - Đặc trưng hình học dải ván khn rộng 1m: 100.1,83 Jx = = 48, 6(cm4 ) 12 Wx = 2.48,6 = 54,0(cm3 ) 1,8 - Tải trọng tác dụng lên 1m dài ván khn: • Tải trọng tiêu chuẩn: 165 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ qtc= P1.b = 750.1,00 =750 (daN/m) • Tải trọng tính toán: qtt = [P1.n1+ max(P2;P3).n2].b = [750.1,3+max(400;200).1,3].1,00 =1495 (daN/m) q Mmax=ql /8 Hình 10.20: Sơ đồ tính khoảng cách xương dọc - Theo điều kiện cường độ:  = M max qtt l xd 14,95.22 = = = 16,75( daN / cm )  R = 180( daN / cm ) Wx 8.Wx 8.54,0 Với R=180(daN/cm2) cường độ cho phép ván khuôn - Theo điều kiện độ võng: f max = qtc l xd 7,5.224 = = 0.0085   f 384 E J x 384 55000.48,6 = l 22 = = 0.055 400 400  Vậy bố trí hai xương dọc với khoảng cách lxd = 22(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khuôn ➢ Kiểm tra khoảng cách các nẹp đứng (lnd): - Chọn khoảng cách nẹp đứng lnd = 130(cm), khoảng cách xương ngang - Sơ đồ tính: 166 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ q Mmax=ql /8 Hình 10.21: Sơ đồ tính khoảng cách nẹp đứng - Chọn thép hộp có kích thước 50x50x2(mm), ta có: 5.53 − 4,6.4,63 Jx = J y = = 14,77(cm4 ) 12 Wx = Wy = J 2.14, 77 = = 5, 91(cm3 ) h - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xương dọc: • Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-xd = P1.(hd – hbt)/2 =750.(0,3 – 0,08)/2 = 82,5(daN/m) • Tải trọng tính tốn: qtt-xd = [P1.n1+max(P2;P3).n2] (hdp – hs)/2 = [750.1,3+max(200;400).1,3].0,11 = 164,45(daN/m) - Theo điều kiện cường độ:  = M max qtt − xd lnd 1,6445.1302 = = = 587,82( daN / cm )  Rthep = 2250( daN / cm ) Wx 8.Wx 8.5,91 - Theo điều kiện độ võng: f max = qtc− xd lnd 0,825.1304 = = 0.041   f 128 Ethep J x 185 2,1.106.14,77 = lnd 130 = = 0.325 400 400 Với Ethep = 2,1.106 (daN/cm2) modun đàn hồi thép  Vậy bố trí nẹp đứng với khoảng cách lnd = 130(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xương dọc 10.5.3 Tính tốn ván khn sàn chiếu nghỉ Kích thước sàn chiếu nghỉ sàn chiếu tới 1,06x2,86m a Cấu tạo tổ hợp ván khuôn sàn chiếu nghỉ: 167 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ - Theo cạnh dài 2860(mm) bố trí ván khuôn dài 2500(mm) ván khuôn dài 360(mm) - Theo cạnh ngắn 1080(mm) bố trí ván khuôn dài 1080(mm) b Sơ đồ làm việc: Sử dụng xà gồ hai lớp để chống đỡ ván khuôn Xem ván khuôn sàn làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa xà gồ lớp Khoảng cách xà gồ lớp lxg-t xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng ván khuôn Các xà gồ lớp dầm liên tục kê lên gối tự xà gồ lớp Khoảng cách xà gồ lớp lxg-d xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xà gồ lớp Các xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống tròn Khoảng cách cột chống tròn lcc xác định theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng xà gồ Trong cơng trình ta sử dụng cột chống thép có chiều dài thay đổi cơng ty Hịa Phát cung cấp Cột chống kiểm tra với phản lực từ xà gồ truyền vào c Tải trọng tác dụng Trong q trình thi cơng sử dung biện pháp đầm đổ bê tông trực tiếp từ máy bơm bê tơng, ta có: - Tĩnh tải: Tải trọng thân kết cấu (bê tông cốt thép): q1 =(γbt + γct).hs = (2500 + 100).0,08= 208(daN/m2) Tải trọng thân ván khuôn: q2 = γvk.hvk = 600.0,018 = 10,8(daN/m2) - Hoạt tải: Hoạt tải người thiết bị thi công: q3 = 250 (daN/m2) Hoạt tải đầm rung gây ra: q4 = 200 (daN/m2) 168 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ Hoạt tải chấn động đổ bê tơng sinh ra: q5 = 400 (daN/m2) d Tính toán khoảng cách xà gồ lớp (lxg-t): Xà gồ lớp đặt theo phương song song dầm chiếu nghỉ Cắt dải ván khuôn rộng 1m theo phương vuông góc xà gồ Chọn chiều dài xà gồ lớp lxg-t=40(cm) q Mmax=ql /8 Hình 10.22: Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ đỡ sàn chiếu nghỉ - Đặc trưng hình học dải ván khn rộng 1m: Jx = 100.1,83 = 48, 6(cm4 ) 12 Wx = 2.48,6 = 54,0(cm3 ) 1,8 - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài ván khn: • Tải trọng tiêu chuẩn: qtc= (q1+q2+q3).b = (208+10,8+250).1,00 =468,8 (daN/m) • Tải trọng tính tốn: qtt = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].b = [208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3].1,00 =1106.48 (daN/m) - Theo điều kiện cường độ:  = M max qtt lxg −t 11,0648.402 = = = 40,98  R = 180(daN / cm2 ) Wx 8.Wx 8.54, - Theo điều kiện độ võng: 169 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ f max qtc lxg −t 4,688.404 = = = 0,035   f 128 E J x 128.55000.48,6 = l = 0,1 400 Với E = 55000 (daN/cm2) modun đàn hồi gỗ  Vậy bố trí xà gồ lớp với khoảng cách lxg-t = 40(cm) đảm bảo chịu lực độ võng ván khn e Tính toán khoảng cách xà gồ lớp (lxg-d): - Sơ đồ tính dầm liên tục: chọn chiều dài xà gồ lớp lxg-d=130(cm) q Mmax=ql /8 Hình 10.23: Sơ đồ tính khoảng cách xà gồ đỡ sàn chiếu nghỉ - Sử dụng xà gồ lớp thép hộp 50x50x2(mm) Trọng lượng đơn vị thép hộp 17,94(kg)/1 6m  Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg-t =17,94/6 = 2,99(daN/m) - Xà gồ thép hộp 50x50x2(mm), có đặc trưng hình học: 5.53 − 4,6.4,63 Jx = J y = = 14,77(cm4 ) 12 Wx = Wy = J 2.14, 77 = = 5, 91(cm3 ) h - Tải trọng tác dụng lên đơn vị chiều dài xà gồ lớp trên: • Tải trọng tiêu chuẩn: qtc-t = (q1+q2+q3).lxg-t +qxg-t = (208+10,8+250).0,4+2,99 =190,51(daN/m) • Tải trọng tính tốn: qtt-t = [q1.n1+ q2.n2+q3.n3+max(q4;q5).n4].lxg +qxg.nxg = [208.1,2+10,8.1,1+250.1,3+max(400;200).1,3].0,4+2,99.1,1 = 445,88(daN/m) 170 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ - Theo điều kiện cường độ: M max qtt −t lxg −d 4,461.1302  = = = = 1594,2  Rthep = 2250 ( daN / cm2 ) Wx 8.Wx 8.5,91 - Theo điều kiện độ võng: f max qtc−t lxg −d 1,91.1304 = = = 0,137   f 128 Ethep J x 128.2,1.106.14,77 = l = 0,325 400  Vậy bố trí xà gồ lớp với khoảng cách lxg-d = 130(cm) đảm bảo chịu lực độ võng xà gồ lớp f Kiểm tra khoảng cách cột chống (lcc): - Chọn xà gồ thép hộp 50x100x1,6(mm) Trọng lượng đơn vị thép hộp 20,7(kg)/1 6m  Trọng lượng thân đơn vị chiều dài xà gồ: qxg=20,7/6 = 3,45(daN/m) - Xà gồ dầm liên tục kê lên gối tựa cột chống, chịu tải tập trung: - Chọn cột chống K103 giống sàn khoảng cách cột chống lcc = 80(cm) - Xà gồ thép hộp 50x100x1,6(mm), có đặc trưng hình học: Jx = 5.103 − 4,68.9,683 = 62,92(cm4 ) 12 Wx = 2.J x 2.62, 92 = = 12, 58(cm3 ) h 10 - Tải trọng truyền từ xà gồ xuống xà gồ lớp dưới: • Tải trọng tiêu chuẩn: Ptc = qtc-t lxg-d =213,95.1,3/2 =139,07(daN) • Tải trọng tính tốn: Ptt = qtc-t lxg-d =501,21.1,3/2 =325,79(daN)  Vì phương án cột chống, phương án hệ giằng, chiều dài tính tốn tải trọng tác dụng nhỏ so với cột chống sàn nên cột chống dầm bố trí đảm bảo Thiết kế ván khuôn vách thang máy 171 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ Trong phạm vi đồ án em tính tốn ván khn cho lõi thang máy Sử dụng ván khuôn phủ phim, Hệ thống chống gồm: đứng thép hộp 50x50x2mm; gông ngang thép hộp 100x50x2mm, ty neo 16 10.6.1 Tải trọng tác dụng lên ván khuôn Áp lực ngang tối đa vữa bê tông tươi: P1= g Hmax = 2500  0,75 = 1875daN/m2 (H = 3,0m chiều cao lớp bêtông sinh áp lực dùng đầm dùi → H max = 0, 75 ) Tải trọng đầm bêtông: P2= g R =2500 0,3 = 750 daN/m2 (R = 0,3 m bán kính ảnh hưởng đầm dùi) Tải trọng ngang tổng cộng tác dụng vào ván khuôn là: Ptc = P1 = 1875 daN/m2 Ptt = 1,3.P1 + 1,3.P2 = 1,3.1875 + 1,3.750 = 3412.5 daN/m2 10.6.2 Xác định khoảng cách ngang thông qua điều kiện cường độ độ võng ván khuôn vách Cắt dải ván khuôn rộng 1m để tính tốn: qtc = P tc b = 1875.1 = 1875(daN / m) qtt = P tt b = 3412,5.1 = 3412,5(daN / m) 172 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ Sơ đồ tính: Xem vách khn dầm liên tục chịu tải trọng phân bố đều, kê lên gối tựa đứng thép hộp 50x50x2 Xác định khoảng cách đứng l l l l Hình 10.24: Sơ đồ tính vách ván khn Tính theo điều kiện cường độ ván khuôn:  max M max qtt l = =  R = 180daN / cm W 10.W R.W 10 = qtt l 180.54.10 = 53,36 cm 3412 ,5.10−2 Trong đó: R: cường độ ván khuôn phủ phim R=180 daN/cm2 W: mômen kháng uốn ván khuôn, với dải ván khuôn có bề rộng 100cm; b.h 100.1,8 = = 54 cm3 dày cm thì: W = 6 Tính theo điều kiện độ võng f max qtc l l =  [f]= 128.E.J 400 l 128.E J 128.55000.48,6 =3 = 35,73 cm tc 400.q 400.1875.10−2 Trong đó: E: Môđun đàn hồi ván khuôn phủ phim E=55000 daN/cm2 J: mơmen qn tính ván khn, J = 48,6 cm4  Từ điều kiện ta chọn khoảng cách ngang 30 cm 10.6.3 Xác định khoảng cách gông theo điều kiện cường độ độ võng xà gồ đứng Sơ đồ tính: Xem ngang làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa sườn đứng 100x50x2, chịu tải trọng phân bố ván khuôn vách truyền vào) Chọn khoảng cách sườn đứng lg=90cm l l l l Hình 10.25: Sơ đồ tính ngang 173 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ Tải tác dụng lên ngang: qtc = P tc l = 1875.0,3 = 562,5(daN / m) qtt = P tt l = 3412,5.0,3 = 1023,756( daN / m) Trong đó: Ptt , Ptc tải trọng tính tốn, tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên ván khuôn lõi l=0,3m: Khoảng cách ngang *Kiểm tra đứng điều kiện cường độ q1tt l22 1023,5.10−2.902  max = Mmax /W = = = 1402,77(daN / cm )  [ ] =R=2250 daN/ 10.W 10.5,91 cm2 Với: Mmax: Mô men lớn xuất đứng lg: Nhịp tính tốn ngang (khoảng cách đứng) W=5,91 cm3: Mômen kháng uốn tiết diện R : Cường độ của thép  Thỏa mãn điều kiện *Kiểm tra đứng theo điều kiện độ võng Độ võng ván khuôn tính theo cơng thức 50x50x2 1.q1tc lg4 fmax = 128.E.J Trong đó: E: mơdun đàn hồi thép (E = 2,1.106 daN/ cm2) J: mơmen qn tính tiết diện 50x50x2: J=14,77cm4 → f max q1tc l14 562,5.10−2.904 l 90 = = = 0, 093(cm)   f  = = = 0, 225(cm) 128 E.J 128 2,1.10 14, 77 400 400 Ta thấy: fmax< [f] Vậy khoảng cách sườn đứng lg=90cm thỏa mãn yêu cầu 10.6.4 Kiểm tra gông thép hộp 100x50x2mm khoảng cách 90cm *Sơ đồ tính: Xem đứng 100x50x2 làm việc dầm liên tục kê lên gối tựa ty neo, chịu tải trọng tập trung từ đứng truyền vào, để đơn giản cho sơ đồ tính ta bỏ qua giả thiết bỏ qua đứng tải trọng từ ván khuôn vách truyền trực tiếp vào đứng 174 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ q Mmax=ql /10 Hình 10.18 Sơ đồ tính tốn gần đứng + Tải trọng tác dụng: q 2tt =Ptt.lg =3412,5.0,9=3071,25daN/m q2tc =Ptc.lg=1875.0,9 =1687,5 daN/m Xác định khoảng cách ty neo lneo - Theo điều kiện cường độ: q tt l  max = Mmax /W = neo  R= 2250daN/cm2 10.W Thay M W công thức (1) biến đổi ta được: lneo  10.R.W 10.2250.2.15,5 = = 150,7(cm) tt q 3071,25.10−2 Trong đó: R: cường độ thép, R=2250 daN/cm2 W: Mômen kháng uốn gơng 100x50x2mm, W=15,5 (cm3) -Tính tốn theo điều kiện độ võng : qtc lneo l f max =   f max  = 128 EJ 400 Biến đổi ta có: lneo 128.E.J 128.2,1.106.2.77,5  = = 177,1(cm) 400.qtc 400.1875.10−2 Trong đó: E: Mơdun đàn hồi thép (E = 21.105 daN/cm2) J: Mômen quán tính tiết diện 100x50x2mm (J=77,5 cm4)  Chọn khoảng cách lớn ty neo lneo=140 cm 10.6.5 Kiểm tra ty neo 16 Lực kéo tác dụng lên ty neo phản lực gối tựa sơ đồ tính sườn đứng 100x50x2mm Có thể lấy gần sau: tt tt P= q lneo=3071,25.1,4=4299,75 daN ( q tải phân bố gông) Ứng suất kéo xuất ty giằng 175 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ = P 4299,75 = = 2139,18 (daN/cm2)  Rs=2800 daN/cm2 Sty 2,01  Thỏa mãn điều kiện Tính toán consol đỡ giàn giáo Bốn chân hệ giàn giáo đặt xà gồ 100x50x2mm, vị trí chân truyền trực tiếp tải trọng lên consol, nên consol coi dầm đơn giản chịu tải tập trung, consol có hai lực tập trung a) Tải trọng tác dụng lên consol Hệ giáo đỡ tầng điển hình tầng gồm 10 tầng giáo, đợt giáo gồm khung giáo trọng lượng 13 kg=13daN + Tĩnh tải Trọng lượng thân giáo: Pbt = n.g k N = 1,1.13.10.1 = 143daN Trọng lượng sàn thao tác: Ps = n.g s N = 1,1.11.3.1 = 36,3 Tĩnh tải tập trung chân giáo tác dụng lên xà gồ: Ptt = (143 + 36,3) = 44,825 daN + Hoạt tải Hoạt tải người thiết bị thi công lấy Ptc=400 daN/m2 Hoạt tải tập trung chân giáo: Pht = n.Ptc Ss 1,2.400.1,656 = = 198,72 daN 4 Trong đó: Ss= 3.1,6.0,345=1,656 m2 Tải trọng tính toán: P = 44,825+ 198,72 + 4.1,6= 249,95 daN Trọng lượng xà gồ lấy g=4 daN/m b) Sơ đồ tính nội lực consol Consol coi dầm đơn giản có đầu thừa chịu tải trọng tập trung từ xà gồ Sơ đồ tính chọn consol có chiều dài lớn nguy hiểm ( mép sàn thay đổi theo chiều cao nên có consol có chiều dài khác nhau) Tính tốn cho consol nguy hiểm với liên kết gối tựa cố định so với mép sàn, bố trí điểm liên kết gối tựa cho consol khác 176 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ Hình 10.26: Sơ đồ tính consol đỡ giàn giáo Sử dụng phần mềm SAP2000 để mơ sơ đồ tính để xác định nội lực dầm consol Hình 10.27: Biểu đồ mơ men xuất từ SAP2000 Hình 10.28: Phản lực gối Mmax= -4,57kN.m= -45700 daN.cm Rmax = 1155 daN c) Lựa chọn tiết diện xà gồ Theo điều kiện cường độ:  max = M max = R = 2250daN / cm2  W Wyc = M max 45700 = = 20,31 cm2 [] 2250 (Với R = 2250 daN/cm2: Cường độ tính tốn thép) Chọn thép chữ I150x100x4,3x5,5m, W= 102 cm3>Wyc= 20,31cm3, Vậy chọn xà gồ thép I150x100x4,3x5,5 Tính toán thép neo consol vào sàn Phản lực gối lớn có : Rmax = 1155 daN Thép neo chọn thép CII, diện tích cốt thép: 177 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ As = N 1155 = = 0,206 cm2 Rs 2.2800 Rs= 280Mpa= 2800 daN/cm2: cường độ tính tốn thép CII  Chọn thép 8 có as=0,503 cm2 178 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] TCVN 2737:1995 Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1996 [2] TCXD 229:1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió theo TCVN 2737:1995 - NXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [3] TCVN 356:2005 Kết cấu bêtông cốt thép -Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2005 [4] TCXD 198:1997 Nhà cao Tầng - Thiết kế kết cấu bêtơng cốt thép tồn khốiNXB Xây Dựng - Hà Nội 1999 [5] TCXD 74:1987 Đất xây dựng - Phương pháp chỉnh lý thống kê kết xác định đặc trưng chúng - NXB Xây dựng - Hà nội 2002 [6] TCXD 45:1978 Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình - NXB Xây Dựng Hà Nội 2002 [7] TCXD 205:1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế - NXB Xây Dựng - Hà Nội 2002 [8] TCVN 236- 2004 Tiêu chuẩn thi công, nghiệm thu cọc khoan nhồi [9] Trần An Bình-Ứng dụng Etab tính tốn kết cấu cơng trình [10] Nguyễn Đình Cống, Sàn bê tơng cốt thép tịan khối - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2002 [11] Lê Xuân Mai & CTV – Nền móng, NXB Xây Dựng, 2010 [11] Lê Xuân Mai & CTV – Cơ học đất, NXB Xây Dựng 2008 [12] Nguyễn Văn Quảng, Nền móng nhà cao tầng - NXB Khoa Học Kỹ Thuật, 2003 [13] Trịnh Quang Thịnh-Giáo trình tin học ứng dụng, Trường Đại Học Bách Khoa Đà nẵng [14] Bài giảng kết cấu bêtông cốt thép, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [15] Hướng dẫn đồ án môn học Thi công san đất đổ bê tơng tồn khối, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng [16] Hướng dẫn đồ án môn học Tổ chức thi công xây dựng, Trường Đại Học Bách Khoa Đà Nẵng 179 Người thực hiện: Trần Quang Sự Hướng dẫn: TS Phạm Mỹ ... ăn ở, giải trí thích hợp Trung tâm thương mại Hịa Bình Green xây dựng để đáp ứng nhu cầu xúc Vị trí, địa điểm xây dựng cơng trình Trung tâm thương mại Hịa Bình Green xây dựng đường Trần SâmPhường... hạt trung, hạt thơ, trạng thái chặt, có biến dạng lún ít, tính xây dựng tốt Do ta cho cọc cắm vào lớp đất Hình thức đầu tư - Xây dựng hoàn toàn gồm hạng mục : + Trung tâm thương mại Hòa Bình Green. .. đánh giá quan trọng cuối trước em rời ghế nhà trường tham gia vào công việc ngành Xây dựng Với giúp đỡ Thầy Đào Ngọc Thế Lực Thầy Lê Khánh Toàn, đồ án tốt nghiệp với đề tài ? ?Trung tâm thương mại