Tiêu chuẩn Quốc gia TCVN 10318:2014

Tiêu chuẩn Quốc gia TCVN 10318:2014 quy định những vấn đề về thi công và nghiệm thu công tác thi công Cọc ống thép và Cọc ván ống thép trong xây dựng công trình cảng; trong xây dựng các công trình thủy công có chức năng tương tự trong nhà máy đóng tầu, công trình đường thủy và công trình biển.

TIÊU CHUẨN QUỐC GIA TCVN 10318:2014 CỌC ỐNG THÉP VÀ CỌC ỐNG VÁN THÉP SỬ DỤNG TRONG XÂY DỰNG CÔNG TRÌNH CẢNG THI CƠNG VÀ NGHIỆM THU Steel pipe piles and stel pipe sheet piles for port harbour - Specification for construction and acceptance Lời nói đầu TCVN 10317:2014 Viện Khoa học Công nghệ Giao thông vận tải biên soạn, Bộ Giao thông Vận tải đề nghị, Tổng cục Tiêu chuẩn Đo lường Chất lượng thẩm định, Bộ Khoa học Công nghệ công bố CỌC ỐNG THÉP VÀ CỌC ỐNG VÁN THÉP SỬ DỤNG TRONG XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH CẢNG THI CƠNG VÀ NGHIỆM THU Steel pipe piles and stel pipe sheet piles for port harbour - Specification for construction and acceptance Phạm vi áp dụng Tiêu chuẩn quy định vấn đề thi công nghiệm thu công tác thi công Cọc ống thép Cọc ván ống thép xây dựng công trình cảng; xây dựng cơng trình thủy cơng có chức tương tự nhà máy đóng tầu, cơng trình đường thủy cơng trình biển Tài liệu viện dẫn Các tài liệu viện dẫn sau cần thiết cho việc áp dụng tiêu chuẩn Đối với tài liệu viện dẫn ghi năm công bố áp dụng phiên nêu Đối với tài liệu viện dẫn khơng ghi năm cơng bố áp dụng phiên nhất, bao gồm sửa đổi, bổ sung (nếu có) TCVN 3255-86, An tồn nổ - Yêu cầu chung TCVN 5308:1991, Quy phạm kỹ thuật an tồn xây dựng TCVN 5585-91, Cơng tác lặn - Yêu cầu an toàn TCVN 4055:2012, Tổ chức thi cơng TCVN 4253: 2012, Cơng trình thủy lợi - Nền cơng trình thủy cơng - u cầu thiết kế TCVN 4447:2012, Công tác đất - Thi công nghiệm thu TCVN 9245:2012, Cọc ống thép TCVN 9246:2012, Cọc ván ống thép TCVN 9361:2012, Cơng tác móng - Thi cơng nghiệm thu TCVN 9394:2012, Đóng ép cọc - Thi công nghiệm thu TCVN 9398:2012, Công tác trắc địa xây dựng cơng trình - u cầu chung TCVN 10263:2014, Anốt hy sinh - Yêu cầu kỹ thuật phương pháp thử TCVN 10264:2014, Bảo vệ catốt cho kết cấu thép cảng biển cơng trình biển -u cầu thiết kế Japanese Specification, 2009, Technical standards and commentaries for port and harbour facilities in Japan, the overseas coastal area development Institute of Japan (Yêu cầu kỹ thuật Nhật Bản, 2009, Tiêu chuẩn kỹ thuật Nhật Bản cho cơng trình cảng bể cảng, Viện phát triển ven bờ hải ngoại Nhật Bản) Japanese Specification, 1999, Design and Construction of Steel Pipe Piles (Yêu cầu kỹ thuật Nhật Bản, 1999, Thiết kế thi công cọc ống thép) Japanese Specification,1999, Design and Construction of Steel Pipe Sheet Pile Foundation (Yêu cầu kỹ thuật Nhật Bản, 1999, Thiết kế thi công cọc ván ống thép) ASTM D1143:1994, Standard Test Method for Piles Under Static Axial Compressive Load (Phương pháp thử tiêu chuẩn cho cọc chịu tải trọng nén tĩnh dọc trục) ASTM D4945:1989, Standard Test Method for High Strain Dynamic Testing of Deep Foundations (Thí nghiệm động cọc biến dạng lớn-Phương pháp tiêu chuẩn) AASHTO 2005, Standard Specifications for Highway Bridges (Tiêu chuẩn kỹ thuật cầu đường bộ) Thuật ngữ định nghĩa Trong tiêu chuẩn sử dụng thuật ngữ định nghĩa sau: 3.1 Cơng trình bến kiểu cầu tàu (Open-type wharve) Là cơng trình bến dạng bệ cọc đài cao có kết cấu bên bê tơng cốt thép (BTCT) đúc sẵn, lắp ghép đổ chỗ cọc Đài cọc mềm hay cứng phụ thuộc vào cấu tạo độ dày kết cấu bên Nền móng thường sử dụng loại cọc đa dạng thép BTCT, hạ vào đất phương pháp đóng, rung rung kết hợp với xói hút, đổ bê tơng chỗ Tùy theo bố trí cơng trình liền bờ xa bờ có cầu dẫn mà phía gầm bến có khơng có mái dốc đá đổ để tăng cường độ ổn định cơng trình 3.2 Cơng trình bến kiểu tường cừ (Sheet pile quaywall) Là dạng bến liền bờ mà tuyến mép bến tạo thành hàng cọc cừ hay cọc ống thép BTCT, hạ vào đất thành dãy thẳng liền Tường cừ tự ổn định nhờ độ sâu cắm vào nền; giữ ổn định kết cấu neo thép BTCT, hệ cọc neo, chí kết cấu kiểu cầu tàu 3.3 Kết cấu bến kiểu vây ô (Cellular-bulkhead quaywall) Là kết cấu dùng công trình thủy có cấu tạo bao gồm khung định vị thép đặt mặt nước để đóng cọc thép thành khung kín, bên đổ đầy đất vật liệu rời khác Những quy định chung 4.1 Khi thực công tác xây dựng cơng trình cảng sử dụng cọc ống thép, cọc ván ống thép yêu cầu nêu tiêu chuẩn này, cần phải tuân theo tiêu chuẩn hành khác công tác thi cơng nghiệm thu cơng trình xây dựng 4.2 Công tác hạ cọc sử dụng phương tiện phép tiến hành thơng số sóng gió khơng vượt q trị số cho Bảng Bảng - Giá trị lớn thơng số sóng gió Chiều cao sóng (m) Tốc độ gió (m/s) Dịng chảy (m/s) 0,75 12,4 1,2 Hạ cọc cần cẩu tàu đóng cọc - 7,4 1,5 Lắp ghép phận đúc sẵn cho Bến cầu tàu - 7,4 1,2 Hạ cọc ống đường kính lớn - 7,4 0,7 - Nhỏ m - - 1,2 - Lớn m - - - Loại công việc Xếp dỡ đoạn cọc lên xà lan Công tác lặn vùng sóng xơ độ sâu: Công tác chuẩn bị 5.1 Các công tác chuẩn bị q trình thi cơng cơng trình bến cần thực tuân theo yêu cầu TCVN 4055:2012 5.2 Cơng tác đo đạc định vị cơng trình cần tuân theo yêu cầu nêu tiêu chuẩn TCVN 9398:2012 5.3 Biện pháp thi công cọc cần lập vào hồ sơ thiết kế, yêu cầu chủ đầu tư điều kiện môi trường cụ thể, cần làm rõ điều sau: a) Cơng nghệ thi cơng (đóng, ép, rung ) b) Thiết bị dự kiến chọn để thi công c) Kế hoạch đảm bảo chất lượng, nêu rõ trình tự hạ cọc dựa theo điều kiện đất nền, mặt bố trí cọc, số lượng cọc, phương pháp kiểm tra độ thẳng đứng, kiểm tra mối hàn, cách đo độ chối, biện pháp đảm bảo an toàn lao động thiết bị, biện pháp đảm bảo vệ sinh môi trường d) Dự kiến cố cách xử lý e) Tiến độ thi công 5.4 Trước thi công hạ cọc cần tiến hành công tác chuẩn bị sau đây: a) Nghiên cứu điều kiện địa chất cơng trình điều kiện thủy văn, chiều dầy, nằm đặc trưng lý chúng b) Thăm dò khả có chướng ngại vật đất để có biện pháp loại bỏ chúng, có mặt cơng trình ngầm cơng trình lân cận để có biện pháp phịng ngừa có ảnh hưởng bất lợi đến chúng c) Xem xét điều kiện môi trường đô thị (tiếng ồn chấn động) theo tiêu chuẩn môi trường liên quan thi công gần khu dân cư cơng trình có sẵn d) Nghiệm thu mặt thi công e) Lập lưới trắc đạc định vị trục ngang trục dọc hàng cọc bến tọa độ cọc cần thi công mặt mặt nước Xác định phương pháp định vị tọa độ cọc, đặc biệt ý đến cọc mặt nước f) Kiểm tra chứng xuất xưởng cọc g) Kiểm tra kích thước thực tế cọc h) Chuyên chở xếp cọc mặt thi công, xếp xà lan chở cọc tầu đóng cọc mặt nước i) Đánh dấu chia đoạn lên thân cọc dọc theo chiều dài cọc k) Tổ hợp đoạn cọc mặt đất hay xà lan chở cọc để thành cọc có chiều dài theo thiết kế hay theo khả đóng dài thiết bị hạ cọc I) Đặt máy trắc đạc để theo dõi độ thẳng đứng cọc đo độ chối cọc Công tác kỹ thuật nước Cần phải tuân theo yêu cầu nêu tiêu chuẩn, quy trình kỹ thuật cơng tác lặn, hàn cắt nước, công tác nổ phá dỡ hành khác Cọc ống thép cọc ván ống thép 7.1 Yêu cầu kỹ thuật cọc ống thép 7.1.1 Cọc ống thép sử dụng cơng trình cảng cần tuân theo yêu cầu kỹ thuật chủng loại theo quy định quan thiết kế tiêu chuẩn TCVN 9245:2012 Ngoài quy định tiêu chuẩn TCVN 9245:2012, thỏa thuận với nhà sản xuất hình dạng kích thước phụ kiện thích hợp với ống đơn (Phụ lục B tiêu chuẩn nói trên) theo yêu cầu thiết kế theo nguyên tắc tận dụng tối đa khối lượng gia công nhà máy giảm thiểu khối lượng gia cơng ngồi trường để nâng cao chất lượng cọc 7.1.2 Trước đưa vào thi công, cần có chứng nhà sản xuất kết thí nghiệm tính chất học thành phần hóa học vật liệu làm cọc theo lô sản xuất hay lô nhập nhập Khi cần thiết, phải có thêm kết thí nghiệm tiến hành sở thí nghiệm chuyên ngành có đầy đủ chức để kiểm tra kết nhà sản xuất 7.1.3 Khi vận chuyển đến công trường, đoạn cọc cần kiểm tra theo u cầu hình dạng kích thước theo yêu cầu nêu Bảng - Hình dạng kích thước tiêu chuẩn TCVN 9245:2012 7.1.4 Khi hàn nối theo chu vi đoạn cọc với cần tuân thủ yêu cầu dung sai độ lệch vị trí nêu bảng - Dung sai độ lệch vị trí mối hàn chu vi công trường tiêu chuẩn TCVN 9245:2012 7.2 Yêu cầu kỹ thuật Cọc ống ván thép 7.2.1 Cọc ống ván thép sử dụng cơng trình cảng cần tuân theo yêu cầu kỹ thuật chủng loại theo quy định quan thiết kế tiêu chuẩn TCVN 9246:2012 Ngoài quy định chung, cần vào yêu cầu thiết kế để chọn dạng tai nối liên kết tai nối với cọc ống thép để chế tạo trước nhà máy theo nguyên tắc tận dụng tối đa khối lượng gia công nhà máy giảm thiểu khối lượng gia cơng ngồi trường để nâng cao chất lượng cọc 7.2.2 Trước đưa vào thi công, cần có chứng nhà sản xuất kết thí nghiệm tính chất học thành phần hóa học vật liệu làm cọc ván theo lô sản xuất hay lô nhập nhập Khi thấy cần thiết bổ sung kết thí nghiệm tiến hành sở thí nghiệm chun ngành có đầy đủ chức để kiểm tra kết nhà sản xuất 7.2.3 Cần tuân thủ yêu cầu hình dạng dung sai kích thước cọc ống ván thép nêu Bảng tiêu chuẩn TCVN 9246:2012 7.3 Công tác bảo quản vận chuyển 7.3.1 Công tác vận chuyển, xếp lưu kho bãi công trường cần có biện pháp cần thiết để đảm bảo cọc ống cọc ống ván thép không bị hư hỏng hay khuyết tật ảnh hưởng đến chất lượng cơng trình sau 7.3.2 Khi xếp cọc ống thép bãi cần ý đặt không bị lún hay lún lệch gây vặn hay làm cong cọc, đồng thời ý vị trí kê theo chiều dọc chiều ngang (chống lăn) Hình Hình - Phương pháp xếp cọc ống thép bãi chứa 7.4 Công tác gia công chế tạo cọc 7.4.1 Công tác hàn nối đoạn cọc ống thép đoạn cọc ống ván thép cần tuân thủ yêu cầu thiết kế 7.4.2 Các mối hàn cần kiểm tra mắt thường hay phương pháp thẩm thấu (dùng dung dịch mầu) để phát có hay khơng có vết nứt; cọc ống thép có đường kính từ 1200 mm trở lên chiều dày đường hàn từ 17mm trở lên cần sử dụng phương pháp siêu âm radiographic để đảm bảo chất lượng mối hàn Cần theo tầm quan trọng cơng trình, trình độ tay nghề cơng nhân điều kiện thi công cụ thể để định phương pháp kiểm tra tỷ lệ phần trăm số lượng mối hàn cần kiểm tra (tham khảo Phụ lục C) 7.4.3 Công tác hàn nối đoạn cọc ống thép đoạn cọc ống ván thép cần tiến hành bệ đỡ cố định để đảm bảo đoạn nối với thẳng hàng theo trục tim cọc thành phẩm đạt yêu cầu sai số cho phép Công tác hạ cọc 8.1 Chọn phương pháp hạ cọc Tùy theo yêu cầu mặt bố trí cọc thiết kế điều kiện tự nhiên (địa hình, thủy văn, chế độ triều ) chọn phương pháp hạ cọc từ phương tiện dùng cần cẩu treo búa xà lan, phao hay tầu đóng cọc Thơng thường cọc thẳng đứng cọc xiên có độ nghiêng so với trục đứng nhỏ hạ tầu đóng cọc Khi cơng trình bến có cọc xiên có độ nghiêng lớn hay có cọc xiên trái chiều cần thực cơng tác hạ cọc hệ thống giá dẫn hướng Cọc ván ống thép, đóng tường cừ dạng thẳng hay tường vây ô dạng cong, cần hạ khung giá dẫn để đảm bảo xác độ thẳng đứng khoảng cách tim cọc ván 8.2 Chọn thiết bị hạ cọc Tùy theo lực trang thiết bị có, điều kiện địa chất cơng trình, quy định thiết kế chiều sâu hạ cọc độ chối quy định, lựa chọn thiết bị hạ cọc phù hợp Nguyên tắc lựa chọn búa sau: a) có đủ lượng để hạ cọc đến chiều sâu thiết kế với độ chối quy định thiết kế, xuyên qua lớp đất dày kể tầng kẹp cứng; b) gây nên ứng suất động không lớn ứng suất động cho phép cọc để hạn chế khả gây biến dạng cọc; c) tổng số nhát đập tổng thời gian hạ cọc liên tục không vượt giá trị khống chế thiết kế để ngăn ngừa tượng cọc bị mỏi; d) độ chối cọc không nên nhỏ làm hỏng đầu búa 8.3 Chọn búa đóng cọc 8.3.1 Chọn búa đóng cọc theo khả chịu tải cọc thiết kế trọng lượng cọc lượng cần thiết tối thiểu nhát búa đập E xác định theo công thức (1): E = 1,75 a P(1) đó: E Năng lượng đập búa, kGm; a hệ số 25 kG.m/tấn P khả chịu tải cọc, tấn, quy định thiết kế Loại búa chọn với lượng nhát đập Ett phải thỏa mãn điều kiện: Qn q Ett k (2) đó: k hệ số quy định Bảng 2; Qn trọng lượng toàn phần búa, kG; q trọng lượng cọc (gồm trọng lượng mũ đệm đầu cọc), kG Đối với búa đi-ê-zen, giá trị tính tốn lượng đập lấy bằng: • Đối với búa ống Ett = 0,9 QH(3) • Đối với búa cần Ett = 0,4 QH(4) Q - trọng lượng phần đập búa, kG; H - chiều cao rơi thực tế phần đập búa đóng giai đoạn cuối, búa ống H= 2,8 m; búa cần có trọng lượng phần đập 1250, 1800 2500 kG H tương ứng 1,7; 2,2 m Bảng - Hệ số chọn búa đóng Loại búa Hệ số k Búa đi-ê-zen kiểu ống song động Búa đơn động đi-ê-zen kiểu cần Búa treo CHÚ THÍCH: Khi hạ cọc phương pháp xói nước hệ số nói tăng thêm 1,5 Khi cần phải đóng xuyên qua lớp đất chặt nên dùng búa có lượng đập lớn trị số tính tốn theo cơng thức (1) (2), dùng biện pháp khoan dẫn trước đóng biện pháp xói nước Khi chọn búa để đóng cọc xiên nên tăng lượng đập tính theo cơng thức (1) với hệ số k cho Bảng Bảng - Hệ số chọn búa đóng cọc xiên Độ nghiêng cọc Hệ số k1 5:1 1,1 4:1 1,15 3:1 1,25 2:1 1,4 1:1 1,7 8.3.2 Loại búa rung hạ cọc chọn theo tỷ số K0/Qt tùy thuộc vào điều kiện đất chiều sâu hạ cọc đó: K0 mơ men lệch tâm, T.cm; Qt trọng lượng tồn phần gồm trọng lượng cọc, búa rung đệm đầu cọc, Giá trị tỷ số dùng búa rung với tốc độ quay bánh lệch tâm 300÷500 vịng/phút khơng nhỏ trị số cho Bảng Bảng - Tỷ số K0 / Qt Tính chất đất mà cọc xuyên qua Phương pháp hạ Khi độ sâu hạ cọc < 15 m > 15 m Cát no nước, bùn, sét dẻo mềm dẻo chảy Khơng xói nước lấy đất khỏi cọc 0,80 1,0 Cát ẩm, đất sét, sét dẻo mềm, cứng Xói nước tuần hồn lấy đất khỏi lịng cọc ống 1,10 1,30 Sét cứng, nửa cứng, cát, sỏi, sạn Xói nước lấy đất khỏi lịng cọc thấp mũi cọc 1,30 1,60 CHÚ THÍCH: Khi chọn búa rung để hạ cọc ống có đường kính lớn 1,2 m nên ưu tiên cho máy có lỗ để đưa đất từ lịng cọc ống ngồi mà khơng phải tháo lắp máy Trong trường hợp cần rung hạ cọc đường kính lớn nên sử dụng hai búa rung ghép đôi đồng đế trung chuyển; giá trị K0 Qt phải tổng tiêu tương ứng hai búa rung 8.3.3 Khi rung hạ cọc ống thép cọc ống ván thép cần có biện pháp chống khả xuất vết nứt hư hỏng cọc: - Để tránh tăng áp suất không khí lịng cọc đậy khít nên dùng chụp đầu cọc có lỗ hổng có tổng diện tích khơng 0,5 % diện tích tiết diện ngang cọc - Để tránh sinh áp lực thủy động nguy hiểm nước đất lịng cọc gây hư hỏng cọc phải có biện pháp hút nước truyền khơng khí Để dự báo trước hư hỏng xảy rung hạ cọc ống nên dùng thiết bị đo gia tốc, trường hợp khơng có thiết bị tiến hành quan sát mức độ tiêu tán công suất búa (hoặc điện năng) biên độ dao động cọc Nếu thấy công suất búa biên độ dao động cọc tăng, liên kết búa rung đầu cọc khít mà tốc độ hạ cọc lại bị giảm chứng tỏ mũi cọc gặp chướng ngại; cần dừng máy, tìm cách loại bỏ chướng ngại cách lấy đất lòng cọc bơm rửa đáy cọc Khi rung hạ cọc cát cát giai đoạn cuối nên giảm tần số rung cọc khoảng đến 10 phút độ sâu thiết kế để làm chặt đất lòng xung quanh cọc 8.3.4 Khi rung hạ cọc bình thường tức thông số búa rung ổn định, cọc không gặp chướng ngại theo tăng tiến chiều sâu, tốc độ hạ cọc, biên độ dao động công suất máy bị giảm ma sát bên cọc tăng dần Để tăng chiều sâu hạ cọc, nên tăng công suất động đến công suất thiết kế Khi tốc độ hạ cọc giảm tới đến cm/phút biên độ dao động khoảng 5mm cọc khó xuống tiếp; cần phải tiến hành xói nước lấy đất lòng cọc với việc chạy hết cơng suất động 8.3.5 Khi đóng cọc búa phải dùng mũ cọc đệm gỗ phù hợp với tiết diện ngang cọc Các khe hở mặt bên cọc thành mũ cọc bên không nên vượt cm Cần phải siết chặt cứng búa rung hạ cọc với cọc Khi nối đoạn cọc ống hay cọc ống ván thép phải đảm bảo độ đồng tâm chúng Khi cần thiết phải dùng gá cố định thiết bị dẫn hướng để tăng độ xác Khi thi cơng cọc vùng có sóng nên tiến hành sóng khơng cao 0,75 m Các phương tiện cần neo giữ chắn 8.3.6 Trong trình hạ cọc cần ghi chép nhật ký theo mẫu in sẵn cho tất cọc (tham khảo phụ lục B) Phải tiến hành ghi chép cẩn thận số nhát búa cho mét chiều sâu lấy độ chối cho loạt búa cuối Nên dùng thí nghiệm phân tích sóng ứng suất cọc (PDA) để kiểm tra việc lựa chọn búa khả đóng búa điều kiện xác định (đất nền, búa, cọc ) Số lượng cọc thử cần vào điều kiện cụ thể địa chất yêu cầu kỹ thuật cơng trình để quy định 8.3.7 Vào cuối q trình đóng cọc độ chối gần đạt tới trị số thiết kế việc đóng cọc búa đơn động phải tiến hành nhát để theo dõi độ chối cho nhát; đóng búa song động cần phải đo độ lún cọc, tần số đập búa áp lực cho phút; dùng búa di-êzen độ chối xác định từ trị trung bình loạt 10 nhát sau Hình - Phương pháp đo độ chối trực tiếp thân cọc đóng Hình - Ví dụ biểu đồ đo độ chối đàn hồi độ chối dư (Trong ví dụ này, độ chối đàn hồi 17 mm độ chối dư 13 mm) Cọc khơng đạt độ chối thiết kế cần phải đóng bù để kiểm tra sau "nghỉ" theo quy định Trong trường hợp độ chối đóng kiểm tra lớn độ chối thiết kế cần nghiên cứu, tính tốn thiết kế biện pháp xử lý 8.3.8 Trong giai đoạn đầu đóng cọc búa đơn động nên ghi số nhát búa độ cao rơi búa trung bình để cọc 1m; dùng búa ghi áp lực trung bình thời gian để cọc 1m tần số nhát đập phút Độ chối phải đo với độ xác tới 1mm Độ chối kiểm tra đo cho loạt búa cuối Đối với búa đơn búa đi-ê-zen loạt 10 nhát; búa loạt số nhát búa thời gian phút; búa rung loạt thời gian búa làm việc phút Thời gian "nghỉ" cọc trước đóng kiểm tra phụ thuộc vào tính chất lớp đất xung quanh mũi cọc không nhỏ hơn: a) ngày đóng đất cát; b) ngày đóng đất sét 8.3.9 Trong trường hợp thi công thay đổi thông số búa cọc dẫn thiết kế độ chối dư, e, lúc đóng đóng kiểm tra phải thỏa mãn điều kiện: e nFEtt Q T kP kP QT nF M M q q1 q q1 (3) Nếu độ chối dư (e) nhỏ 0,2 cm (với điều kiện búa dùng để đóng phù hợp với yêu cầu điều 8.3.1 độ chối toàn phần (bằng tổng độ chối đàn hồi độ chối dư) phải thỏa mãn điều kiện: 2Ett e c kP kP n0 F Q Q q n kPc Q 2g H Q q (4) h đó: e độ chối dư, cm, độ lún cọc nhát búa đóng phút làm việc búa rung; c độ chối đàn hồi (chuyển vị đàn hồi đất cọc), cm, xác định dụng cụ đo độ chối; n hệ số 500 T/ m2 cọc ống thép hay cọc cừ ống thép; F diện tích theo chu vi ngồi cọc ống (khơng phụ thuộc vào cọc có hay khơng có mũi nhọn), m Ett lượng tính tốn nhát đập, tấn.cm, lấy theo điều 8.3.1 cho búa đi-ê-zen, búa treo búa đơn động lấy QH, dùng búa song động lấy theo lý lịch máy, búa rung lấy theo lượng nhát đập quy đổi, cho Bảng Bảng - Năng lượng quy đổi Lực cưỡng (tấn) 10 20 30 40 50 60 70 80 Năng lượng nhát đập quy đổi (T.m) 4,50 9,00 13,00 17,50 22,00 26,50 31,00 35,00 đó: Q trọng lượng phần đập búa, T; H chiều cao rơi thực tế phần đập búa, cm; k hệ số an toàn đất, lấy k=1,4 công thức(3) k=1,25 công thức (4); xây dựng cảng số lượng cọc cầu tầu lớn 20 k=1,4, xây dựng trụ độc lập có số lượng cọc từ 11 đến 20 k=1,6, từ đến 10 cọc k=1,65, từ đến cọc k=1,75; P khả chịu tải cọc theo thiết kế, T; M hệ số lấy cho búa đóng theo Bảng cho búa rung; QT trọng lượng toàn phần búa búa rung, T; ε hệ số phục hồi va đập, lấy ε2 = 0,2 đóng cọc thép có dùng mũ cọc đệm gỗ, cịn dùng búa rung ε2 = 0; q trọng lượng cọc mũ cọc, T; q1 trọng lượng cọc đệm, tấn; dùng búa rung q1 = 0; h chiều cao cho búa đi-ê-zen h = 50cm, loại khác h = 0; Ω diện tích mặt bên cọc, m2; n0 nσ hệ số chuyển đổi từ sức kháng động đất sang sức kháng tĩnh, n σ = 0,25 giây.m/ tấn; n0 = 0,0025 giây.m/ tấn; g gia tốc trọng trường (g = 9,81 m/s2); Khi tính theo cơng thức động Hilley rút gọn độ chối kiểm tra theo cơng thức: e ef HWr Qu 0,5 e0 (5) e độ chối cọc (tính trung bình cho 20 cm cuối cùng), m; ef hiệu suất học búa đóng cọc; số giá trị kiến nghị sau: - búa rơi tự điều khiển tự động, ef = 0,8 - búa đi-ê-zen, ef = 0,8 - búa rơi tự nâng cáp tời, ef = 0,4 - búa đơn động, ef = 0,6; H chiều cao rơi búa, m; Wr trọng lượng búa đóng, T; e0 2ef HWr Lp FE e (6) Qu khả mang tải cực hạn cọc, thông thường lấy với hệ số an toàn Fs ≥ Lp chiều dài cọc, m; F diện tích tiết diện cọc, m2 Ee mơ đun đàn hồi vật liệu cọc, T/ m2 Bảng - Hệ số M Loại đất mũi cọc Sỏi sạn có lẫn cát Hệ số M 1,3 Cát: - hạt trung thô 1,2 - hạt nhỏ chặt vừa 1,1 - cát bụi chặt vừa 1,0 Á cát dẻo, sét sét cứng 0,9 Á sét sét -nửa cứng 0,8 Á sét sét -dẻo cứng 0,7 CHÚ THÍCH: Khi cát chặt giá trị hệ số M tăng thêm 60 % 8.3.10 Nếu thiết kế móng cọc ống có quy định tìm biên độ dao động dừng rung cọc biên độ dao động cọc - ống đường kính ngồi đến 2m, với tốc độ hạ cọc từ đến 20 cm phút tính theo cơng thức: A 153 0,85N n N x P nv Qv 0.7 (7) đó: A biên độ lấy 1/2 độ lắc toàn phần dao động phút cuối trước lúc dừng rung, cm; Nn cơng suất hữu hiệu tồn phần giai đoạn cuối, KW; Nx công suất vận hành không tải, búa rung tần số thấp, lấy 25% công suất thuyết minh động điện, KW; nv tốc độ quay lệch búa rung, vòng/phút; P khả chịu tải cọc ống, T; hệ số phụ thuộc vào tỷ số sức kháng động sức kháng tĩnh đất, cho Bảng Bảng 8; Qv trọng lượng hệ thống rung, tổng trọng lượng búa rung chụp đầu cọc Khi có nhiều lớp đất xác định theo công thức: i hi (8) hi đó: i hệ số lớp thứ i; hi chiều dày lớp thứ i, m Bảng - Hệ số Tên đất cho cát Hệ số cho đất cát Thô Vừa Nhỏ Cát no nước 4,5 5,0 6,0 Cát ẩm 3,5 4,0 5,0 Bảng - Hệ số Tên đất cho sét Hệ số cho đất sét độ sệt IL > 0,75 0,5 < IL ≤ 0,75 0,25 < IL ≤ 0,5 Á sét, cát 4,0 3,0 2,5 Sét 3,0 2,2 2,0 8.3.11 Khi rung hạ cọc ống cọc ống ván thép, không tựa vào đá nửa đá, để đảm bảo khả mang tải cọc, P, cần rung hạ đoạn cuối cho biên độ dao động thực tế A không vượt biên độ tính tốn Att theo vế phải cơng thức (7) Nếu A > Att chứng tỏ sức kháng đất chưa đạt yêu cầu, cần phải tiếp tục rung hạ thỏa mãn công thức nêu đảm bảo khả mang tải cọc Giá trị nv khơng có thiết bị đo lấy theo thơng số lý lịch búa rung Có thể dùng loại máy trắc đạc để đo biên độ dao động, dùng thiết bị tự ghi Trong trường hợp khơng có thiết bị đo dùng cách vẽ đường ngang thật nhanh lên giấy kẻ ô dán sẵn vào thân cọc, thu đường cong dao động Nối đỉnh đỉnh thành đường gấp khúc, đo chiều cao lớn với độ xác tới 0,1 cm thu độ lắc dao động lần biên độ dao động cần tìm 8.3.12 Trị số hệ số Bảng Bảng nên chuẩn xác lại theo kết nén tĩnh cọc thử Sau rung hạ cọc nén tĩnh cho ta khả chịu tải cọc P hệ số cho điều kiện đất thực tế tính theo cơng thức: 1,43P 153(0.85Nn N x ) QV Anv (9) Các thơng số q trình rung lấy phần 8.3.13 Chỉ cho phép dùng xói nước để hạ cọc nơi cách xa nhà cơng trình có 20 m Để giảm áp suất, lưu lượng nước công suất máy bơm, cần phải kết hợp xói nước với đóng ép cọc đầu búa Khi cần xói nước cát cát độ sâu 20m phải kèm theo bơm khí nén khoảng đến m3/phút vào vùng xói nước Đối với cọc ống cọc ống ván thép có đường kính nhỏ 1m cho phép dùng ống xói đặt tiết diện Đối với cọc ống cọc ống ván thép đường kính lớn 1m nên đặt ống xói theo chu vi cọc ống cách đến 1,5 m Khi hạ cọc đến mét cuối ngưng việc xói nước, tiếp tục đóng rung hạ cọc đạt độ chối thiết kế để đảm bảo khả chịu tải cọc Nếu theo yêu cầu thiết kế mũi cọc cần hạ vào đất tốt chiều sâu định để đảm bảo điều kiện chịu tải thiết kế đề q trình hạ cọc khơng phép xói nước khoảng chiều sâu Nên áp dụng biện pháp xói nước hạ cọc đất cát 8.3.14 Các ống xói nước phải có đầu phun hình nón Để đạt hiệu xói lớn đường kính đầu phun nên chiếm khoảng 0,4 đến 0,45 đường kính ống xói Khi cần tăng tốc độ hạ cọc ngồi đầu phun tâm cịn làm thêm lỗ phun nghiêng 30° đến 40° so với phương đứng xung quanh ống xói Đường kính lỗ từ mm đến 10 mm Áp lực nước cần thiết, lưu lượng nước tùy theo đường kính, chiều sâu cọc loại đất tham khảo Bảng Bảng - Áp lực nước để xói Loại đất Bùn, cát chảy Chiều sâu (m) Cột áp vòi phun (T/m2) - 15 4-8 Đường kính (mm)/lưu lượng (lít/phút) cho đường kính, cm 30 đến 50 50 đến 70 37 400 1000 35 1000 1500 30- 50 50- 70 Cát mịn, bụi chảy, bùn dẻo chảy, dẻo mềm 15 - 25 - 10 68 1000 1500 80 1500 2000 Sét sét 25 - 35 10 - 15 80 1500 2500 106 2000 3000 Cát hạt trung, thô lẫn sỏi - 15 - 10 50 1000 1500 68 1500 2000 Á cát dẻo 15 - 25 10 - 15 80 1500 2500 106 2000 3000 Á sét sét dẻo cứng 25 - 35 - 20 106 2500 3000 106 131 2500 4000 CHÚ THÍCH: Khi đóng bù cọc dài để tận dụng công suất búa sau ngưng xói nước tâm, nên xói tiếp thêm phía ngồi phần cọc Có thể dùng hai ống xói đường kính từ 50 mm đến 68 mm 8.4 Mặt trình tự hạ cọc 8.4.1 Định vị cọc Công tác định vị cọc cần tuân thủ yêu cầu liên quan nêu tiêu chuẩn TCVN 9394:2012 8.4.2 Trình tự hạ cọc cho kết cấu bến dạng cầu tầu Cần tuân thủ theo trình tự nêu thiết kế vẽ thi cơng cần xét đến ảnh hưởng dòng chảy, chế độ thủy triều khu vực thi công, công tác an tồn giao thơng đường thủy qua khu vực thi cơng Đối với cơng trình có cọc xiên xiên đổi chiều, cần có trình tự hợp lý để đảm bảo việc thi công cọc xiên khơng cản trở lẫn cản trở việc thi cơng cọc thẳng đứng Cần có biện pháp bảo vệ cọc sau đóng tác dụng dòng chảy, thủy triều đổi hướng ảnh hưởng thiết bị thi cơng khu vực thi cơng 8.4.3 Trình tự hạ cọc cho kết cấu bến dạng liên tục Công tác hạ cọc ống ván thép cho kết cấu tường bến liên tục cần hạ khung giá dẫn hướng Cơng tác hạ cọc tiến hành từ đầu bến kết thúc đầu tường bến Khung giá dẫn hướng bao gồm cọc khung dẫn hướng, giá dẫn hướng dầm đỡ giá dẫn hướng Trình tự lắp đặt cấu tạo điển hình vẽ sau: D > 1016 6,0 70,50a) 35 H = 70 CHÚ THÍCH: a) 50 mm nên áp dụng hạ cọc mông cách đào bên Bảng 11 - Số bích chặn Đường kính ngồi D (mm) Số bích chặn N D ≤ 609,6 609,6 < D ≤ 1016 D > 1016 + Nối ống liên kết tai nối: Hình 13 - Trình tự nối liên kết tai nối nối cọc ống ván thép trường 8.4.6 Sai số cho phép hạ cọc ống ván thép Độ nghiêng cọc ống ván thép: 1/500 nhỏ Độ lệch đầu cọc so với trục thiết kế: ±10 cm nhỏ 8.4.7 Phun vữa liên kết tai nối Hình 14 - Phun vữa cao áp vào lòng ống khe nối hai cọc ống ván thép Sau kết thúc công tác hạ cọc ống ván thép cần tiến hành phun vữa xi măng áp lực cao vào ống khe nối để tăng độ cứng chung tường chống ăn mòn bên ống khe nối Vữa phun thơng qua vịi phun cao áp theo trình tự từ đáy ống nối bên đỉnh cọc ván ống thép Cường độ vữa phun theo yêu cầu thiết kế 8.5 Thí nghiệm xác định sức chịu tải cọc 8.5.1 Xác định sức chịu tải cọc phương pháp đo độ chối đóng cọc Sử dụng hai công thức công thức Gersevanov công thức động Hilley, xem tiêu chuẩn AASHTO 2005, Standard Specifications for Highway Bridges xác định sức chịu tải cọc theo công thức động 8.5.2 Xác định sức chịu tải cọc phương pháp thử động PDA Phương pháp phân tích truyền sóng ứng suất hay gọi phương pháp thử động biến dạng lớn tiến hành theo tiêu chuẩn ASTM D4945:1989 để xác định sức chịu tải cọc 8.5.3 Xác định sức chịu tải cọc phương pháp thử tải trọng tĩnh Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu chuẩn ASTM D1143:1994 Xây dựng công trình cảng 9.1 Cơng trình bến kiểu cầu tàu 9.1.1 Các phận cọc ống thép dạng chế tạo sẵn chế tạo ống tiêu chuẩn cơng trường khơng phép có vết nứt vết lõm Các sai số cho phép cọc ống thép quy định Bảng 12 9.1.2 Khi thi công cọc bến cầu tàu cần tuân theo yêu cầu TCVN 9361:2012 9.1.3 Các cọc ống thép cọc ống ván thép gồm phân đoạn cần tổ hợp mặt lắp ráp bờ phạm vi hoạt động cần cẩu lắp ráp Mỗi mối nối toàn chiều dài cọc ống cần đánh dấu số hiệu đưa vào biên Cho phép nối dài cọc ống trình hạ trường hợp chiều dài toàn cọc ống vượt khả cần cẩu lắp ráp chiều cao nâng sức nâng 9.1.4 Mối nối phân đoạn cọc ống đường kính 2m cần tiến hành bệ nằm ngang, với cọc đường kính m lớn - vị trí thẳng đứng Độ võng cọc ống nối không vượt 1/600 Các mối nối hàn cần kiểm tra lập biên Trong biên cần có tài liệu thí nghiệm mẫu hàn, số liệu thông số thực tế mối nối hàn thí nghiệm độ kín nước thiết kế yêu cầu 9.1.5 Khi hạ cọc ống để xây dựng cần tàu bến nhô cần sử dụng giá dẫn chuyên dụng Khi hạ cụm cọc cọc ống vào cho cơng trình đèn biển, đèn báo hiệu trụ độc lập cơng trình bến cần sử dụng cọc định vị tạm thời để làm giá dẫn, cọc liên kết với dầm dẫn hướng 9.1.6 Các phương pháp thủy lực đào lấy đất lòng cọc ống thẳng đứng nghiêng cần sử dụng hạ cọc vào đất loại mà làm tơi thủy lực Để tránh lắng đọng đất cọc ống hút cần phải trì mực nước cọc cao m so với cao trình mực nước khu vực thi cơng 9.1.7 Phương pháp học để đào đất lòng cọc ống hạ cọc ống thẳng đứng đường kính lớn m cần ứng dụng trường hợp phương pháp thủy lực sử dụng để đào hút đất 9.1.8 Khi khoan đá lòng mũi cọc ống để phá chướng ngại gặp phải trình hạ cọc, cần phải tạo lớp ngăn để phòng ngừa lắng đọng đất cát lỗ khoan Có thể sử dụng lớp ngăn đất sét để làm phẳng đáy lỗ khoan độ gồ ghề chúng nhỏ 20 cm Khi độ gồ ghề đáy lỗ khoan cọc ống vượt 20cm cần làm nút ngăn cách đổ bê tơng lịng cọc theo phương pháp rút ống thẳng đứng vữa dâng Bề dầy lớp ngăn cần không nhỏ m cấp bê tông không thấp B6 Việc tiến hành khoan bắt đầu sau đổ lớp ngăn ngày đêm, không sử dụng phụ gia đặc biệt để tăng nhanh đông cứng bê tông 9.1.9 Chỉ phép thi công lăng thể đá mái dốc gầm bến sau hoàn thành việc hạ cọc, liên kết cọc thành nhóm kiểm tra lại mái dốc nạo vét gầm bến theo mặt cắt thiết kế Khi thi công mái dốc gầm bến, thiết kế tổ chức thi công cần phải xem xét việc bảo vệ cọc ống khỏi bị vật liệu mái dốc phá hoại (đổ máng, container nổi, khung ) 9.1.10 Các sai số cho phép so với vị trí thiết kế phận cọc hạ đất công trình bến kiểu cầu tàu khơng có dẫn đặc biệt thiết kế khơng vượt trị số nêu Bảng 12 9.1.11 Chỉ cho phép điều chỉnh cọc có sai số mặt lớn trị số nêu Bảng 12 đồng ý Thiết kế Không cho phép điều chỉnh cọc ống hạ đất 9.1.12 Để bảo đảm độ xác cần thiết hạ phận cọc giới hạn cho phép nêu Bảng 12, cần sử dụng kết cấu dẫn hướng lựa chọn tùy theo dạng cơng trình, loại cọc điều kiện hạ cọc cụ thể Khi hạ cọc điều kiện khu nước không che chắn, trường hợp cần thiết, cần đề sơ đồ nguyên tắc kết cấu dẫn hướng thiết kế tổ chức thi công 9.1.13 Khi sử dụng khung dẫn hướng cần hạ cọc theo trình tự trước tiên cọc thẳng đứng sau cọc nghiêng 9.1.14 Mỗi cọc hạ cần tiến hành khảo sát thợ lặn lập biên kết khảo sát nước Cần phải lập nhật ký theo dõi riêng cho công tác hạ cọc công trường thi công kết cấu bến dạng cầu tàu Bảng 12 - Sai số cho phép, khối lượng phương pháp kiểm tra Trị số sai số cho phép Khối lượng kiểm tra Phương pháp kiểm tra 1:1000 Từng cọc Bằng thước thép Dưới 800mm ≤ mm nt nt Trên 800mm ≤ mm nt nt Độ gồ ghề cục bề mặt đầu ống ≤ 2mm nt nt 0,5d Không lớn Hơn 200 mm (d - đường kính cạnh tiết diện, mm) nt Kiểm tra trắc đạc, khảo sát thợ lặn Dưới 10m ≤ 250 mm nt nt Trên 10 m < 0.025H (Hđộ sâu nước, m) nt nt Thẳng đứng với độ nghiêng 5:1 ≤ 0,02 nt nt Với độ nghiêng lớn 5:1 ≤ 0,03 nt nt Dưới 10 m ≤ 250 mm Từng cọc Kiểm tra trắc đạc, khảo sát thợ lặn Trên 10m ≤ 500 mm nt nt Theo chiều dài ≤ 20 mm Từng phận lắp ghép Bằng thước thép Theo bề rộng ≤ mm nt nt Theo bề dày (chiều cao) ≤ 10 mm nt nt 10 Theo bề dầy gờ ≤ mm nt nt 11 Theo bề dày lớp bảo vệ Từ - đến +10 mm nt nt TT Các thông số kiểm tra dạng sai số Khi chế tạo cọc ống thép khung vây cọc ống ván thép Độ cong lớn cọc Sự khơng trùng khít đường tròn đầu phận nối mặt phẳng nối cọc có đường kính: Chuyển vị đầu cọc mặt bằng: Cọc có đường kính 800mm Cọc có đường kính lớn 800mm, độ sâu nước: Tang góc lệch với trục dọc phận cọc hạ: Cao trình đầu phận cọc Độ sâu hạ (khơng đóng thêm) với điều kiện phận cọc đạt đến độ chối tính tốn độ sâu nước cơng trình: 12 Độ chênh kích thước đường chéo mặt phẳng đo diện tích bề mặt đo: Dưới 3m2 ≤ 10 mm nt nt ≤ 16 mm nt nt ≤ 25 mm nt nt ≤10 mm nt nt Tiếp giáp với phần tử khác ≤ mm nt nt Tự ≤ mm nt nt Nhỏ 3m ≤ 20 mm nt nt Trên 3m ≤ 30 mm nt nt Từ - 30 mm đến + 10 mm Từng phận lắp ghép Kiểm tra trắc đạc đo đạc theo điểm góc ≤ 10 mm Từng phận lắp ghép Kiểm tra trắc đạc đo đạc theo điểm góc Theo phương dọc ≤ 20 mm nt nt Theo phương ngang ≤ 20 mm nt nt Theo chiều cao ≤ 20 mm nt nt 19 Trị số lớn khe hở kề ≤ 40 mm nt nt 20 Độ lượn đường tuyến bến theo mặt phạm vi phân đoạn ≤ 10 mm nt nt 21 Sai lệch cao độ bề mặt phận lắp ghép kề ≤ 20 mm nt nt 22 Vị trí dầm tiếp giáp phía sau: Theo mặt ≤ 30 mm nt nt Theo chiều cao ≤ 20 mm nt nt Dưới 18m Trên 18m 2 Sự dịch chuyển chi tiết lắp ghép 13 14 Độ lượn lớn cho phép (lồi lõm) bề mặt phạm vi 2m chiều dài chiều rộng phận, bề mặt: Sai số kích thước khoảng cách móc cẩu, khoảng cách chúng Khi lắp dựng phận BTCT lắp ghép kết cấu bên 16 Mặt phẳng bên sườn dầm biên so với phương nằm ngang phạm vi phân đoạn 17 Cao trình bề mặt gối dầm mũ 18 Vị trí Panen kết cấu bên trên: CHÚ THÍCH: Số lượng cọc có sai số lớn cho phép so với vị trí thiết kế khơng vượt q 25% tổng số cọc cơng trình Đối với cầu tàu có kết cấu bên lắp ghép, sai số mặt hạ cọc ống có sử dụng giá dẫn giá dẫn chuyên dụng không vượt 100 mm 9.1.15 Tất cọc thép, hạ khu vực chịu tác động sóng sau đóng xong cần phải liên kết lại Sự cần thiết phải liên kết phương pháp thực cần phải quy định thiết kế thi công Khi liên kết, không làm tăng khối lượng dao động cọc chịu tác động sóng (đặt treo vật nặng lên đầu cọc) 9.1.16 Các phận liên kết tạm thời cọc cần thực theo cách lắp kết cấu phần trên, không gây cản trở cho việc đóng cọc Sự luân chuyển kết cấu liên kết tạm thời cần xác định thiết kế tổ chức thi cơng Cơng tác đóng cọc khơng tiến hành sớm phân đoạn so với công tác lắp đặt kết cấu phần 9.1.17 Các công tác thi công kết cấu bên mực nước (đài cọc) cần bắt đầu sau kết thúc công tác gia cố mái dốc gầm bến bến liền bờ kiểu cầu tầu sau hoàn thành việc chống ăn mòn cho cọc ống khu vực mực nước thay đổi 9.1.18 Các sai số kích thước vị trí so với thiết kế sau lắp dựng phận BTCT lắp ghép kết cấu bên trên, thiết kế dẫn riêng, khơng vượt q trị số nêu Bảng 12 Cần dùng thiết bị trắc đạc để kiểm tra vị trí phận bên so với yêu cầu thiết kế 9.2 Cơng trình kiểu tường cừ 9.2.1 Cọc ván ống thép dùng bến tường cừ liền bờ cần tuân theo TCVN 4452-87 yêu cầu thiết kế Đối với Cọc ván ống thép cần thực giải pháp kỹ thuật đảm bảo độ bền tuổi thọ cơng trình theo u cầu thiết kế Cọc ván ống thép cọc ống thép dạng chế tạo sẵn chế tạo ống tiêu chuẩn cơng trường khơng phép có vết nứt vết lõm Các sai số cho phép cọc ống thép cho Bảng 12 Trước đóng cần kiểm tra Cọc ván ống thép độ thẳng hàng cách kéo thử đoạn tai nối có chiều dài khơng nhỏ 2m Đồng thời cần tiến hành xử lý độ võng không lớn cọc ván ống thép chỗ tai nối bị móp Các neo cần kiểm tra theo yêu cầu tương ứng thiết kế Các liên kết hàn kết cấu thép cần thực tuân theo dẫn thiết kế 9.2.2 Việc đóng cọc ván ống thép vào đất cần tiến hành tuân theo yêu cầu TCVN 9361:2012 9.2.3 Để bảo đảm độ thẳng hàng tường Cọc ván ống thép cho phép đóng cọc khung giá dẫn cố định giá dẫn 9.2.4 Trong thiết kế tổ chức thi cơng cần phải có phương án liên kết cừ để chống lại tác động sóng dịng chảy 9.2.5 Các sai số cho phép so với vị trí thiết kế cọc ống thép Cọc ván ống thép hạ phương tiện quy định Bảng 13 9.2.6 Việc cẩu lắp neo neo thép cần tiến hành tuân theo mục Bảng 9.2.7 Các neo đặt chuẩn bị, đồng thời phải tiến hành quan trắc vị trí chúng so với tường cừ mặt hạ trước đảm bảo theo yêu cầu thiết kế Các sai số cho phép so với vị trí thiết kế neo cho Bảng 13 Bảng 13 - Sai số cho phép so với vị trí thiết kế neo TT Trị số sai số cho phép Khối lượng kiểm tra Phương pháp kiểm tra Cọc ván ống thép: < (100 + 5H) mm 100 % chiều dài tường Kiểm tra trắc đạc, đo cừ theo m theo chiều dài tường Cọc ván ống thép < (150 + 5H) mm nt nt 0,5 % nt nt Được cắt < 10 mm Cao đạc Được phá < 20 mm Từng phận cọc Các thông số kiểm tra dạng sai số Khi hạ phận cọc Sự di chuyển trục tường mặt mức cao độ thiết kế đỉnh: Độ lệch tường so với phương đứng: Cọc ván ống thép Cao độ đầu cọc tường cọc ván ống thép: Sự trật khóa cọc ván ống thép Khơng cho phép nt nt Cọc khơng đóng đến cao trình thiết kế 100 mm nt nt Khi lắp đặt neo Khoảng cách từ hàng cọc ván đến tường neo