(NB) Giáo trình Thi công cầu: Phần 1 với các nội dung kết cấu phụ trợ và công tác đo đạc trong xây dựng cầu; xây dựng kết cấu nhịp cầu bê tông cốt thép.
BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG CAO ĐẲNG XÂY DỰNG SỐ II PHẠM HƯƠNG HUYỀN GIÁO TRÌNH THI CƠNG CẦU (LƯU HÀNH NỘI BỘ) TP HỒ CHÍ MINH – 2017 PHẦN I KẾT CẤU PHỤ TRỢ VÀ CÔNG TÁC ĐO ĐẠC TRONG XÂY DỰNG CẦU Chương MỞ ĐẦU 1.1 MỤC ĐÍCH, YÊU CẦU VÀ NỘI DUNG CỦA MÔN HỌC 1.1.1 MỤC ĐÍCH Mơn học Xây dựng Cầu nhằm giới thiệu kiến thức phương pháp thi công, công nghệ xây dựng phương pháp tính tốn thiết bị kết cấu phụ trợ dùng thi công Cầu 1.1.2 YÊU CẦU Qua môn học này, sinh viên cần nắm: - Các phương pháp trình tự thi cơng cơng trình Cầu - Tính tốn lựa chọn kết cấu phụ trợ thiết bị thi công Cầu - Lập lựa chọn phương án xây dựng cầu hợp lý - Lập kế hoạch tổ chức thi công Cầu 1.1.3 NỘI DUNG CHỦ YẾU CỦA MƠN HỌC Nội dung mơn học bao gồm: - Những vấn đề chung công tác xây dựng cầu : Đo đạc, tổ chức thi công quản lý xây dựng… - Những phương pháp, công nghệ cụ thể xây dựng mố trụ, xây dựng kết cấu nhịp cầu thép, cầu BTCT… Môn học gồm phần : + Phần I : Kết cấu phụ trợ công tác đo đạc xây dựng cầu + Phần II : Xây dựng kết cấu mố trụ cầu + Phần III : Xây dựng kết cấu nhịp cầu BTCT + Phần IV : Xây dựng nhịp cầu thép thép liên hợp BTCT + Phần V : Xây dựng cầu dây, cầu treo + Phần VI : Tổ chức quản lý xây dựng cầu Để học tốt môn học, yêu cầu sinh viên việc học tập lớp, đọc giáo trình, cịn phải tham khảo thêm : - Các quy trình thi cơng kiểm định - Các quy định khai thác quản lý cầu - Các thiết kế thi công cầu - Các báo cáo thử nghiệm cầu - Các thiết kế sửa chữa, tăng cường cầu 1.2 TÌNH HÌNH XÂY DỰNG CẦU TRONG NƯỚC VÀ TRÊN THẾ GIỚI 1.2.1 SỰ PHÁT TRIỂN CỦA NGÀNH XÂY DỰNG CẦU TRÊN THẾ GIỚI Cầu cơng trình nhân tạo nên lịch sử phát triển gắn liền với lịch sử phát triển xã hội lồi người, cơng trình cầu có từ cổ xưa Cùng với phát triển xã hội loài người, kỹ thuật xây dựng cầu hồn thiện qua q trình lao động sáng tạo người từ trước Hình I.1.1 Hình ảnh Hình I.1.2 Hình ảnh cầu cầu phao sơ khai (minh hoạ) cầu dầm thời sơ khai Thời kỳ trước công nguyên, cầu làm vật liệu gỗ, đá chủ yếu Hình I.1.3 Cầu StoneBridge (Yemen) Hình I.1.4 Cầu Gard (Pháp) kỷ 13 TCN Thời kỳ chiếm hữu nô lệ, cầu gỗ đá chủ yếu vượt nhịp lớn Thời kỳ La Mã cổ đại, chủ yếu cầu gỗ có dạng dầm, vịm Sau với nhiều kinh nghiệm hơn, người ta xây dựng cơng trình đá vượt nhịp lớn cung điện, đền đài, Đến thời kỳ La Mã, giao thông phát triển có nhiều cầu đá, đặc biệt loại cầu có hình vịm bán nguyệt Hình I.1.5 Cầu Kintaikyo (Nhật) Hình I.1.6 Cầu An Tế (Trung Quốc) năm 605 Hình I.1.7 Các cầu Florene (Italia) Thời kỳ phong kiến, tính chất kinh tế tự cung tự cấp với cản trở tôn giáo nên ngành giao thơng có cơng trình cầu khơng phát triển Đến giai đoạn cuối chế độ phong kiến có bn bán trao đổi hàng hố chiến tranh nên cơng trình cầu xây dựng nhiều Nói chung kết cấu cầu thời kỳ đặc điểm tương tự kiểu cầu thời kỳ La Mã nhịp ngắn, trụ lớn Hình I.1.8 Cầu Busy Turin (Italia) Thời kỳ thủ công nghiệp tư chủ nghĩa phát triển từ kỷ 16 dẫn đến biến đổi lớn khoa học kỹ thuật Trong cơng trình đặc sắc phải kể đến cơng trình anh em nhà Gubenman (Thụy Sỹ) làm năm 1757 có nhịp dài 29m qua sơng Limat, cầu qua sơng Rhin có nhịp 59m sơng Limat có cầu với nhịp 119m Đó cầu dài từ trước tới thời điểm Cầu đá có tiến kích thước giảm xuống, bề rộng lớn Kết cầu vịm xây dựng dạng hình elip cầu Pont neuf Hình I.1.9 Cầu Pon neuf dạng vòm ngắn (Pháp) Cuối kỷ 18, đại công nghiệp tư chủ nghĩa phát triển mạnh với ngành luyện kim, chế tạo máy móc, khoa học kỹ thuật, phương tiện giao thông đời đường sắt, đường thủy Với phương pháp thí nghiệm mới, lý luận sức bền vật liệu, học kết cấu, nhiều hệ thống cầu xuất với nhịp lớn chịu tải trọng lớn nhiều Ở thời kỳ xuất cầu kim loại, cầu vòm sắt xây dựng Anh từ năm 1776 đến 1779, cầu Ironbridge Năm 1755-1799 Pháp có thiết kế cầu vòm gang Cầu Neva xây dựng từ năm 1842-1850 có nhịp, nhịp dài 45-47m Hình I.1.10 Cầu IronBridge - cầu kim loại 1776-1779 (Anh) Đồng thời với đời cầu vòm gang, cầu treo thép bắt đầu phát triển, nước Anh, Pháp, Mỹ Một số cầu treo lớn như: cầu qua vịnh Menai (Mỹ) xây dựng năm 1826 nhịp 177m, cầu Freiburg (Pháp) năm 1834 nhịp 265m, cầu qua sông Kiev (Ukrania) năm 1847-1853 dài 710m, nhịp 134m Hình I.1.11 Cầu qua vịnh Menai năm 1826 dài nhịp 177m (Mỹ) Trong thời kỳ đầu cầu vịm gang, cầu treo có ý nghĩa lớn chưa giải tồn lớn như: độ võng lớn, nhịp chưa dài, không chịu tải trọng lớn lý luận tính tốn cịn hạn chế, chất lượng không cao Do dẫn đến nhiều đáng tiếc xảy Hình I.1.12 Cầu Tacoma sụp đổ Khi vật liệu thép đời, cầu dàn thép phát triển nhiều Nước Nga nước áp dụng lý thuyết vào tính tốn cầu Đến nửa kỷ 19, giai đoạn phát triển nhanh khoa học lý thuyết, thúc đẩy ngành xây dựng cầu phát triển Thời kỳ thiên lý luận, cầu có dạng biên cong, gãy khúc, phức tạp mặt chế tạo thi công Hình I.1.13 Cầu Firth of Ford nhịp 521 m Tóm lại, kỷ 19 có tiến rõ rệt mặt lý luận, cấu tạo, vật liệu phương pháp xây dựng tạo điều kiện cho phát triển vượt bậc kỹ thuật làm cầu cho kỷ 20 Đến kỷ 20 với bước tiến lớn lĩnh vực khoa học kỹ thuật, công nghiệp phát triển làm cho ngành xây dựng cầu không ngừng phát triển đạt thành tựu lớn Năm 1917 xây dựng cầu mút thừa nhịp dài giới 549m Canada Năm 1932 cầu Sydney Harbor (Úc) cầu vòm thép nhịp 503m, đặt vị trí nhạy cảm đẹp so với cầu lớn khác trở thành biểu tượng nước úc Hình I.1.14 Cầu Quebec dàn mút thừa, nhịp 549m (Canada) Hình I.1.15 Cầu Sydney biểu tượng Úc Hình I.1.16 Cầu Golden Gate nhịp 1280m, xây dựng năm 1937 Hình I.1.17 Cầu Brooklyn (NewYork) Khi kết cấu bê tông ứng suất trước đời tạo khả cho phát triển cầu bê tông nhiều nước giới với lý thuyết ngày hoàn chỉnh phát triển không ngừng Do vậy, ngành xây dựng cầu đạt bước tiến khổng lồ Hình I.1.19 Cầu Gateway 1986 Hình I.1.20 Cầu Stormasunset 1998 Cùng với phát triển kết cấu bê tông, kết cấu thép sử dụng mạnh mẽ nhờ ưu điểm Hình I.1.21 Cầu Verezano nhịp 1289m năm 1964, lớn Mỹ Hình I.1.22 Cầu dây văng Tatara, nhịp 890 m lớn giới, năm 1998 Trong năm gần đây, nhiều dự án lớn cầu hồn thành Điển hình, cầu treo lớn giới Gefyra xây dựng bắc qua vịnh Corinh nối tây bắc Hy Lạp với Antirion Pelponnesia, dự án khổng lồ tưởng chừng thực khởi cơng năm 1998 có tổng chi phí đầu tư 800 triệu Euro hoàn thành năm 2004 Cầu Millau cầu dây văng cao giới với chiều dài 2.5km tháp cao 340m hồn thành năm 2004 Pháp Hình I.1.23 Cầu dây văng Gerfyra khánh thành vào Olympic Athen 2004 Môn học: Thi công Cầu F Pdq al H (II.1.2) Moment lớn ván lát: M m Pqd l (II.1.3) Độ võng độ: f 5.m Pqd l 384 E.J (II.1.4) b Trường hợp H = 4h < l Để bất lợi ta đặt biểu đồ áp lực nhịp, đó: Moment lớn ván lát: l H H 1 M m. p qd H p qd 2 4 2 (II.1.5) Độ võng độ: Pqd H l H2 H3 f m .1 48.E.J 2.l 8.l (II.1.6) Chú ý : Giá trị m f cơng thức tính cho 1m bề rộng ván khuôn m=0.8 hệ số xét đến làm việc sơ đồ liên tục thực tế Tính nẹp ngang Hình II-1.13 Sơ đồ tính nẹp ngang Trong ván khn, nẹp ngang cấu tạo khung kín để vừa chịu moment uốn vừa chịu lực kéo (cắt) Nẹp ngang tính tốn chịu uốn có độ tính tốn khoảng cách hai nẹp dọc a: Khi moment tác dụng lớn nẹp ngang: Mơn học: Thi công Cầu a H l 0.25H l M m p qd (II.1.7) (II.1.8) Độ võng nẹp ngang: p qd .a f m (II.1.9) 384.E.J Lực kéo S tác dụng vào nẹp ngang áp lực bê tơng đầu lượn trịn gây nẹp ngang tính chịu kéo lệch tâm với độ lệch tâm e M , lực S S dùng để tính tốn liên kết nẹp ngang đầu tròn nẹp ngang đầu tròn với phần thẳng tính theo cơng thức sau: S p qd B Tính nẹp dọc Nẹp dọc ván khn có ván lát dọc tính tốn trường hợp bu lơng giằng bố trí cách nút, nẹp dọc tính tốn chịu uốn với độ tính tốn 2l chịu lực tập trung: T Pqd a. (II.1.11) Môment lớn xuất : l M m.T Độ võng nẹp dọc là: Pqd H a.2l (II.1.12) f m 48EJ 1.3.1.4 Tính bu lơng giằng Hình II-1.14 Sơ đồ tính căng hay bu lông giằng (II.1.13) Môn học: Thi công Cầu Bulông giằng tính tốn chịu kéo dọc trục T pqd Fal (II.1.14) 1.3.2 TÍNH TỐN VÁN KHN THÀNH ĐỨNG CĨ VÁN LÁT NGANG Tính ván lát ngang Hình II-1.15 Sơ đồ tính ván lát ngang nẹp đứng Ván lát khác với ván lát dọc phải chịu áp lực ngang lớn bê tông đổ suốt chiều dài Xét ván lát ngang chịu tải trọng pmax -> moment ván lát độ võng tính theo cơng thức sau (tính cho 1m bề rộng ván lát): pmax a pmax a M m ; f m 384 E.J (II.1.15) Tính nẹp đứng Nẹp dọc tính tốn chịu uốn có độ tính tốn khoảng cách hai nẹp ngang l, lực rải tác dụng lên nẹp dọc sau: PA pqd pqd a (II.1.16) Áp lực pqd tác dụng ván lát, vá lát truyền xuống nẹp ngang tác dụng chiều cao H xảy trường hợp: Môn học: Thi công Cầu a Trường hợp H > l Moment tác dụng lớn nẹp dọc: M m.PA l2 (II.1.17) Độ võng nẹp dọc: f m 5.PA l 384.E.J (II.1.18) b Trường hợp H < l Moment tác dụng lớn nẹp dọc: l H H 1 M m. PA H PA 2 4 2 (II.1.19) Độ võng độ: f m PA H l H2 H3 1 48.E.J 2.l 8.l (II.1.20) Các phận lại ván khn có ván lát ngang tiến hành tương tự với ván khn có ván lát đứng 1.3.3 TÍNH TỐN VÁN KHN LẮP GHÉP Ván khn lắp ghép gỗ tính tốn ván khn cố định, riêng phần ráp nối tính tốn theo cơng thức tính lực căng S nẹp ngang đầu trịn Ván khn lắp ghép thép tăng cường sườn thép hình sườn tăng cường tính tốn ván khn gỗ Riêng thép làm ván khn tính ngàm cạnh: Moment lớn nhất: M Pqd b (II.1.24) Độ võng lớn nhất: f P qd b (II.1.25) E. : Phụ thuộc vào chiều dài cạnh a b tra theo Bảng II.1.4 E: Mođuyn đàn hồi thép : Chiều dày thép a:b 1.00 1.25 1.50 0.0513 0.0665 0.0757 0.0138 0.0199 0.0240 a:b 1.75 2.00 2.25 0.0817 0.0829 0.0833 Bảng II.1-4 0.0264 0.0277 0.0281 Chú ý: + Trong cơng thức tính tốn độ võng giá trị pqd tính giá trị tiêu chuẩn, cơng thức tính moment gia trị pqd phải nhan thêm hệ số tải trọng hệ số xung kích Môn học: Thi công Cầu + Liên kết nẹp ngang đầu trịn nẹp ngang thẳng tính với lực kéo S 1.4 CÔNG TÁC BÊ TÔNG TRỤ, MỐ Thi công bê tông mố, trụ cầu gồm giai đoạn: - Sản xuất vữa bê tông - Vận chuyển, phân phối, san đầm bê tông - Bảo dưỡng tháo dỡ ván khuôn Bê tông mố, trụ cầu bê tông khối lớn, thi công điều kiện sơng nước cần phải chọn lựa biện pháp thi công cho phù hợp với điều kiện thực tế công trường Để lựa chọn biện pháp thi công cần phải dựa vào điều kiện sau: - Điều kiện nguồn cung cấp vật tư - Điều kiện vận chuyển vật tư - Khối lượng bê tông cần thi cơng - Thời tiết, khí hậu khu vực cơng trường - Điều kiện nhân lực, thiết bị có công ty, đơn vị Trước đổ bê tông cần phải xem xét kiểm tra lại vấn đề sau để đảm bảo cường độ, tính đồng liền khối bê tơng: - Độ xác việc lắp đặt ván khuôn, đà giáo chống đỡ đường vận chuyển bê tông, công cụ, thiết bị đổ bê tông, độ bền, ổ định chỗ nối liên kết có đủ để chịu tải trọng động đổ bê tông không - Ván khuôn, cốt thép, chi tiết khác đặt sẵn phải vệ sinh sẽ, bị gỉ sét phải cạo Đối với ván khn gỗ trước đổ bê tơng cần phải tưới nước bịt kín khe hở; ván khn thép phải qt chất chống dính bám phải đảm bảo chất lượng, mỹ quan bề mặt bê tông sau đổ - Kiểm tra số lượng, tình trạng hoạt động thiết bị đổ bê tơng để bố trí cho phù hợp - Kiểm tra chất lượng vật liệu cát, đá, xi măng có đảm bảo yêu cầu thiết kế hay khơng 1.4.1 SẢN XUẤT VỮA BÊ TƠNG Giai đoạn sản xuất vữa bê tông bao gồm công việc sau đây: Chọn thành phần bê tông Môn học: Thi công Cầu Để đảm bảo chất lượng bê tông phải dựa vào đặc điểm kết cấu điều kiện để lựa chọn thành phần bê tông Thành phần bê tông phải đảm bảo thoả mãn yêu cầu thiết kế cơng nghệ thi cơng, phải có thời gian đơng cứng thích hợp để đảm bảo tiến độ thi công tiết kiệm xi măng Độ dẻo hỗn hợp bê tông lựa chọn tuỳ thuộc vào loại kết cấu, phương pháp vận chuyển, mật độ cốt thép, phương pháp đầm bê tơng điều kiện khí hậu Độ dẻo phải tiến hành thí nghiệm, khơng cần thiết tham khảo sơ theo Bảng II.15 sau: Bảng II.1-5 LOẠI KẾT CẤU Kết cấu khối lớn khơng có cốt thép Kết cấu khối lớn có nhiều cốt thép, dầm, cột Kết cấu đổ ván khuôn trượt theo phương đứng ĐỘ SỤT (cm) Đầm máy Đầm thủ cơng 0÷2 2÷4 2÷4 4÷6 6÷8 Cơng tác gọi thiết kế cấp phối bê tơng xi măng thường phịng thí nghiệm chuẩn tiến hành dựa sở lấy mẫu vật liệu thực tế chân cơng trình mỏ vật liệu mà đơn vị thi công dự định sử dụng; kết thiết kế cấp phối phải có trước sản xuất bê tông để làm cân, đong, đo, đếm vật liệu Tính tốn khối lượng tổ chức sản xuất bê tông Khối lượng bê tông sản xuất phải đảm bảo đổ liên tục phụ thuộc vào điều kiện đổ, đầm bê tông Thông thường vữa bê tông đổ đầm thành lớn dày 1540cm Chiều dày bê tông đổ phải đảm bảo bê tông liền khối tức lớp sau phải đổ trước lớp trước bắt đầu ninh kết, chiều dày đổ phải đảm bảo đủ để ảnh hưởng đầm rung không tác động đến lớp bắt đầu ninh kết Thời gian ninh kết bê tông phụ thuộc vào loại xi măng nhiệt độ thi cơng phải xác định thí nghiệm; trường hợp khơng có kết thí nghiệm lấy số liệu tham khảo theo Bảng II.1-6 sau: NHIỆT ĐỘ THI CƠNG (oC) 20÷30 10÷20 5÷10 Bảng II.1-6 THỜI GIAN NINH KẾT (phút) Ximăng pooclăng Ximăng Puzơlan 90 120 135 180 193 - Chiều dày lớp đổ bê tông điều kiện thông thường phụ thuộc vào phương pháp đầm bê tông tham khảo Bảng II.1-7 sau: PHƯƠNG PHÁP ĐẦM BÊ TƠNG Đầm thủ cơng Đầm đầm dùi Đầm đầm rung cạnh Đầm đầm rung mặt Bảng II.1-7 CHIỀU DÀY MỖI LỚP (cm) 15÷25 25÷40 phải ≤1.25 chiều dài đầm dùi 30 Mơn học: Thi cơng Cầu + Có cốt thép thưa khơng có + Cốt thép dày 25 12 Năng suất tối thiểu sản xuất vữa bê tơng tính theo công thức sau: Qmin V m3/h tn tv (II.1.26) Trong thực tế người ta thường lấy thêm hệ số dự phịng 1.25 Qtt = 1.25Qmin Trong Qmin: suất sản xuất vữa bê tơng tối thiểu (m3/h) Qtt: suất sản xuất vữa bê tông thực tế (m3/h) V: khối lượng bê tông cần đổ tính (m3) tn: thời gian bắt đầu ninh kết bê tông (h) (Bảng II.1.6) tv: thời gian vận chuyển vữa bê tông từ nơi trộn đến nơi đổ (h) Trên công trường thường dùng trạm trộn loại vừa suất 10÷20m3/h mua bê tơng thương phẩm vận chuyển đến xe chuyên dụng công trường gần trạm trộn Nếu trộn máy trộn chỗ số lượng máy trộn tính theo cơng thức sau: Qtt Với suất máy trộn (m3/h) Thời gian tối thiểu để trộn mẻ bê tông (từ đưa cốt liệu vào đến đổ vữa ra) lấy theo thực nghiệm tham khảo theo bảng sau: n Dung tích Thùng trộn (lít) ≤500 >500 ≤2 100 150 Bảng II.1-8 Thời gian nhỏ để trộn mẻ bê tông (giây) Độ sụt (cm) Máy trộn cưỡng 2÷6 ≥6 75 60 60 120 90 90 Khi đổ bê tông mố, trụ có tiết diện lớn, nhiệt độ bê tơng >30 oC phải có biện pháp hạ nhiệt độ bê tông cách sử dụng cốt liệu to thay cho cốt liệu nhỏ, giảm nhiệt độ vật liệu cho vào trộn, che chắn nắng… để tránh tượng phát sinh nhiệt lớn trình ninh kết để chống gây rạn nứt, co ngót 1.4.2 VẬN CHUYỂN, ĐỔ VÀ SAN ĐẦM BÊ TƠNG Mơn học: Thi cơng Cầu Hình II- 1.16 Cấp vữa bê tơng cẩu a) Cần trục chân cứng; b) Khung nâng kéo dàn giáo; c) Cần trục tháp; d) Cẩu tự hành Công tác chia làm hai công đoạn sau: Vận chuyển bê tông Công tác vận chuyển bê tông đa dạng tuỳ thuộc vào điều kiện cụ thể công trường phương pháp sản xuất vữa bê tông Đối với mố, trụ cạn người ta thường chọn phương án trộn bê tơng vị trí mố, trụ để không tốn công vận chuyển Bo xung Đối với mố, trụ ngồi sơng chọn phương án sau tuỳ thuộc vào thiết bị thi cơng sẵn có cơng trường Nếu có xà lan cập mạn trụ trộn bê tơng xà lan cập sát trụ để đổ có thể; khơng có xà lan trộn bờ dùng cần cẩu, xe gng, ơtơ chạy cầu tạm bơm bê tơng … để đưa đến trụ Ngồi phương pháp dùng máy bơm đưa bê tông trực tiếp vào vị trí đổ ống áp dụng hầu hết cho phương án, phương pháp khác phải có thùng chứa dùng thiết bị nâng hạ đưa bê tơng lên đến vị trí Trường hợp dùng cần cẩu phục vụ để đưa vữa vào vị trí cần cẩu đứng mặt đất (nếu có thể), đứng hệ sàn đạo, cầu tạm xà lan công tác cập mạn trụ Môn học: Thi công Cầu Trường hợp cầu nhỏ, khối lượng việc dùng thiết bị nâng hạ khơng kinh tế người ta sử dụng hệ cầu tạm nhỏ tiến hành vận chuyển vữa thủ công dùng xe rùa để vận chuyển Tồn thời gian vận chuyển bê tơng tính từ thời điểm trộn bê tông đến đổ bê tơng vào vị trí phải khống chế để bê tơng liền khối Thời gian phải thí nghiệm loại xi măng điều kiện thực tế, khơng có điều kiện thí nghiệm tham khảo Bảng II.1-9 sau: NHIỆT ĐỘ VỮA BÊ TƠNG 20÷30 10÷20 5÷10 (oC) Bảng II.1-9 THỜI GIAN VẬN CHUYỂN CHO PHÉP (phút) 45 60 90 Trong trường hợp q trình vận chuyển bê tơng phải khơng phân tầng, nước vữa xi măng hay thay đổi tỷ lệ N/X tức vận chuyển phải êm thuận, thùng chứa phải kín khít có phận che mưa nắng Đổ bê tông Đoạn ống hình chóp Móc ống Bản lề móc vào ống Lưỡi gà Hình II- 1.17 Ống vịi voi Mơn học: Thi cơng Cầu Bo xung Nếu đổ bê tơng trực tiếp từ thùng chứa chiều cao xả vữa rơi tự phải ≤1.5m không cho phép xả từ chiều cao >3m Trường hợp bất khả kháng phải đổ chiếu cao >3m phải sử dụng thiết bị ống vòi voi máng, ống dẫn với độ nghiêng ≤15o Trường hợp chiều cao đổ >4m lịng máng, ống vịi voi nên có chắn để nhào trộn bê tơng suốt q trình đổ hạn chế bê tơng phân tầng Trường hợp chiều cao đổ ≥10m dùng ống vịi voi có gắn đầm rung bên ngồi Bo xung coc khoan nhoi Bê tông đổ vào ván khuôn cách liên tục theo phương thống san lớp với chiều dày hợp lý (Bảng II.1-7) Nếu diện tích đổ bê tơng q lớn >100m2 việc đổ, cung cấp bê tơng khó khăn người ta phải chia kết cấu thành phần diện tích phần