Đang tải... (xem toàn văn)
Bài viết trình bày kết quả nghiên cứu khả năng điều chỉnh công suất tác dụng và công suất phản kháng của hệ thống điện mặt trời khi lưới điện vận hành trong trạng thái bình thường và khi gặp sự cố ngắn mạch. Quá trình mô phỏng được thực hiện trên phần mềm PSCAD/EMTDC.
SCIENCE - TECHNOLOGY P-ISSN 1859-3585 E-ISSN 2615-9619 XÂY DỰNG MÔ HÌNH CỦA INVERTER CĨ KHẢ NĂNG ĐIỀU KHIỂN CƠNG SUẤT TÁC DỤNG VÀ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG TRONG HỆ THỐNG ĐIỆN MẶT TRỜI NỐI LƯỚI KHI XẢY RA SỰ CỐ NGẮN MẠCH BUILDING A MODEL OF INVERTER CAPABLE OF CONTROLLING ACTIVE POWER AND REACTIVE POWER IN GRID-CONNECTED SOLAR POWER SYSTEM WHEN A SHORT-CIRCUIT FAULT OCCURS Nguyễn Đức Tuyên1, Lê Văn Lực2,*, Đỗ Văn Long1, Nguyễn Hữu Đức3 TÓM TẮT Các hệ thống điện mặt trời pin quang điện hòa lưới sử dụng inverter thơng minh thực nhiều chức kiểm sốt điều chỉnh cơng suất để tối ưu đảm bảo độ tin cậy hệ thống, đặc biệt mà nguồn điện mặt trời ngày phát triển nắm giữ vai trò quan trọng việc đảm bảo an ninh lượng Để thể rõ ràng tầm trọng việc điều khiển công suất hệ thống điện mặt trời, báo trình bày kết nghiên cứu khả điều chỉnh công suất tác dụng công suất phản kháng hệ thống điện mặt trời lưới điện vận hành trạng thái bình thường gặp cố ngắn mạch Q trình mơ thực phần mềm PSCAD/EMTDC Kết đạt khả điều khiển công suất hệ thống Từ khóa: Điện mặt trời, inverter, điều khiển công suất, cố ngắn mạch ABSTRACT Recently, grid-connected photovoltaic (PV) systems can perform many functions such as controlling power adjustment to optimize and ensure system reliability, especially when solar power is rapidly developing and playing an important role in ensuring energy security To clearly show the importance of power control in solar power systems, this paper presents the results of research on the ability to control the real power and the reactive power of solar power system when the grid operates in a normal state and when short-circuit fault occurs The simulation process was performed on PSCAD/EMTDC software The results have shown the ability to control the power of the system Keywords: Photovoltaic system, inverter, power control, short-circuit fault Viện Điện, Trường Đại học Bách khoa Hà Nội Ishan International Pvt Ltd Khoa Công nghệ Năng lượng, Trường Đại học Điện lực * Email: levanluc.d8dhn@gmail.com Ngày nhận bài: 20/5/2020 Ngày nhận sửa sau phản biện: 15/7/2020 Ngày chấp nhận đăng: 18/8/2020 Website: https://tapchikhcn.haui.edu.vn GIỚI THIỆU CHUNG Điện mặt trời sử dụng pin quang điện (PV) vài thập kỉ trở lại phát triển vơ nhanh chóng nhu cầu lương giới tăng mạnh Các vấn đề hệ thống PV tập trung nghiên cứu Một phương pháp kiểm sốt chức hịa lưới đề xuất [1] đặc tính động lực học cho hệ thống điện mặt trời kết nối giao thoa với lưới phân phối thực [2] Từ đó, trình bày tổng quan điều khiển đồng thông số kỹ thuật hóa lưới với hệ thống phát điện phân tán Nếu trước hệ thống PV sử dụng để phát cơng suất tác dụng P với phát triển điện tử công suất, khả điều khiển inverter cải thiện cung cấp khả điều chỉnh công suất phản kháng Q Điều giúp việc vận hành hệ thống điện bối cảnh nguồn lượng tái tạo chiếm tỷ trọng cao cấu nguồn điện trở nên tối ưu Tuy nhiên, sử dụng thiết bị điện tử công suất nên khả điều khiển công suất hệ thống PV bị ảnh hưởng lưới điện gặp cố ngắn mạch [3] Bài báo trình bày phương pháp điều khiển công suất tác dụng công suất khảng kháng cho hệ thống PV ba pha nối lưới với việc phân tích khả điều khiển lưới điện gặp cố ngắn mạch ba pha chạm nhau, loại ngắn mạch xảy có khả phá hủy hệ thống lớn Các phần trình bày nội dung sau: Phần mơ tả mơ hình hệ thống PV ba pha nối lưới Phần trình bày điều khiển công suất tác dụng công suất phản kháng hệ thống gặp cố ngắn mạch Phần nêu kết mô Và kết luận báo phần HỆ THỐNG PV BA PHA NỐI LƯỚI Bài báo đưa phương pháp đề xuất dựa việc kiểm sốt cơng suất tác dụng công suất phản kháng Vol 56 - No (Aug 2020) ● Journal of SCIENCE & TECHNOLOGY 31 KHOA HỌC CÔNG NGHỆ P-ISSN 1859-3585 E-ISSN 2615-9619 đưa vào lưới điện Toàn hệ thống bao gồm bảng điều khiển PV, điều khiển MPPT, chuyển đổi tăng áp DC-DC, hòa lưới nguồn điện áp ba pha gồm van bán dẫn IGBT, điều khiển inverter, lọc sóng hài, máy biến áp nối tam giác / lưới Số lượng pin mặt trời chọn 22 × 250 để mơ hình hóa mô phần mền PSCAD I=I − I exp / −1 − (7) Trong đó: I dịng điện đầu PV, V điện áp đầu PV, I dòng quang điện, I dòng bão hòa, R điện trở nối tiếp, R điện trở shunt, q điện tích, n hệ số lý tưởng diode, K số Boltzmann, T nhiệt độ tế bào pin Hình Cấu trúc hệ thống kết nối lưới PV ba pha Một vịng khóa pha (PLL) q trình điều khiển inverter sử dụng để theo dõi góc pha yêu cầu sơ đồ khối biến đổi dq − abc Tín hiệu chuyển trở lại khung tham chiếu abc đưa đến tạo PWM cung cấp xung cho PV inverter kết nối lưới Trong phần sau, hệ thống phương pháp đề xuất mơ tả riêng lẻ Hình minh họa sơ đồ khối hệ thống điện mặt trời nối lưới điện quốc gia Nguồn điện áp ba pha sử dụng mô nguồn 600V/50Hz tham số phần tử chọn phù hợp với mơ hệ thống 2.1 Mơ hình cấu tạo pin mặt trời Hình mạch tương đương pin mặt trời chứa nguồn dòng quang điện đối song song với diode, điện trở mắc song song điện trở nối tiếp [4] Hình Mạch tương đương pin mặt trời Quy tắc dòng điện Kirchhoff: I = I −I −I (1) I (2) = I I = I = I exp I = V = (3) −1 (4) (5) (6) Do đó, mối quan hệ điện áp dòng điện đầu biểu thị phương trình sau: 32 Tạp chí KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ● Tập 56 - Số (8/2020) Hình Đặc điểm P-V I-V tế bào PV Hình cho thấy đặc tính đầu điển hình điểm cơng suất tối đa tế bào pin PV MPP điểm công suất cực đại, V điện áp mạch hở, I điện áp ngắn mạch 2.2 Bộ chuyển đổi tăng áp DC-DC Bộ chuyển đổi tăng áp DC-DC làm tăng điện áp đầu mảng PV từ mức điện áp đầu vào thấp đến mức cao điện áp đầu Bộ chuyển đổi Boost chủ yếu bao gồm điện trở, cuộn cảm, diode tụ điện hoạt động hai chế độ Trong chế độ đóng cơng tắc, dịng điện tăng qua diode cuộn cảm Trong khoảng thời gian này, diode D bị tắt Trong chế độ thứ hai công tắc mở dòng điện chạy qua cuộn cảm, tụ điện, diode tải [5] Hình cho thấy mạch tương đương chuyển đổi tăng áp DC-DC Hình Mạch tương đương chuyển đổi tăng áp DC-DC D= 1− tỷ lệ hiệu suất chuyển đổi DC-DC điều chỉnh cách sử dụng thuật toán kỹ thuật MPPT khác Các thuật tốn MPPT mơ hình hóa phần 2.3 Thuật toán MPPT Perturb Observe (P&O) Theo đó, MPPT lấy đầu vào điện áp dòng điện từ đầu nguồn PV đặt tham chiếu điện áp liên kết DC phía đầu vào inverter Kết điện áp liên kết DC trì giá trị tham chiếu, nguồn PV cung cấp công suất Website: https://tapchikhcn.haui.edu.vn SCIENCE - TECHNOLOGY P-ISSN 1859-3585 E-ISSN 2615-9619 tối đa có sẵn mức chiếu xạ nhiệt độ định [6] Ngay dòng đầu inverter khớp với dòng MPPT điểm đặt điện áp MPPT, inverter ổn định điểm vận hành cơng suất tối đa [7] Có nhiều thuật tốn MPPT trình bày từ trước đến Tuy nhiên, ba thuật tốn thích hợp cho hệ thống kết nối lưới PV Perturb Observe (P&O), incremental conductance (IC) and fuzzy logic control (FLC) Trong phần trình này, thuật tốn P&O thể cách rõ ràng [8] Phương pháp sử dụng thuật toán P&O, dựa việc so sánh giá trị thực cơng suất với giá trị trước đó, phần nhiễu loạn định Nếu công suất tăng, nhiễu loạn tiếp tục giữ hướng cơng suất giảm, vượt q MPP từ phần nhiễu loạn phải theo hướng ngược lại Quá trình lặp lại đạt MPP Bởi phương pháp so sánh theo cơng suất PV, nên việc thực đơn giản Sơ đồ cấu trúc thuật toán P&O hiển thị hình [9] − ⎤ ⎡1 − V ⎢ √ ⎥ = ⎢0 √ − ⎥ V ; ⎢ ⎥ V ⎣ ⎦ 1 ⎡ ⎤ V V √ − ⎢ ⎥ V V = (8) ⎢ ⎥ V √ V − 1⎦ ⎣− Các ma trận sau biến đổi Park biến đổi Park nghịch đảo V cos θ sin θ V V = − sin θ cos θ V ; V 0 V V V V V V V cos θ −sin θ V = sin θ cos θ V 0 V (9) Công suất tác dụng công suất phản kháng là: Q = V I −V I (10) khung tham chiếu đồng đồng hóa với điện áp lưới [11] Do đó, phương trình thể cơng suất giảm xuống là: P = V I ; Q = −V I (11) Để truyền tồn cơng suất PV tối đa vào lưới, dịng tham chiếu tính sau: I _ = = = ;I _ = (12) Đầu điện áp hịa lưới thiết lập là: Li = V − V ướ (13) = ⍵ + ⍵ ướ (14) ướ Các phương trình tương đương là: V = V _ ướ − ⍵LI ; V = V _ ướ + ⍵LI (15) ĐIỀU KHIỂN CÔNG SUẤT TÁC DỤNG VÀ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG KHI HỆ THỐNG GẶP SỰ CỐ NGẮN MẠCH Do đó, điện áp tham chiếu là: V = V _ ả + V _ ướ − ⍵LI (16) Để thực điều khiển công suất tác dụng (P) công suất phản kháng (Q), đại lượng dòng điện điện áp chuyển từ khung tham chiếu đứng yên sang khung tham chiếu đồng thông qua biến đổi Clarke Park [10] Hình minh họa biến đổi Clarke Park V (17) Các điện áp tham chiếu (ba pha) sau so sánh với dạng sóng tam giác tần số khơng đổi để điều khiển công tắc BẬT TẮT hịa lưới Hình Hình minh họa cho biến đổi Clarke Park Các ma trận sau Biến đổi Clarke biến đổi nghịch đảo Clarke, tương ứng Thành phần V không tồn điều kiện đối xứng cân Hình Sơ đồ khối sơ đồ PLL Sơ đồ điều khiển thể hình Trong hình này, vịng khóa pha (PLL) giữ tín hiệu đầu vào tham Hình Sơ đồ cấu trục thuật toán P&O Website: https://tapchikhcn.haui.edu.vn _ =V _ ả + ⍵LI Vol 56 - No (Aug 2020) ● Journal of SCIENCE & TECHNOLOGY 33 KHOA HỌC CƠNG NGHỆ chiếu với tín hiệu đầu đồng hóa theo hịa lưới pha Cấu trúc PLL bao gồm khối đầu đo pha để tạo tín hiệu lỗi pha tín hiệu đầu vào tín hiệu đầu PLL [12] Hình sơ đồ khối sơ đồ PLL K K chọn mơ hình 0,16 2,51 Bộ điều khiển PI điều khiển dòng thiết kế theo cách tương tự với PLL với K K 9,701 2405, tương ứng Dựa vào công thức phân tích trường hợp cố ngắn mạch, việc điểu khiển tăng giảm công suất phản kháng công suất tác dụng ảnh hưởng đến lưới điện Vì cơng suất tác dụng phụ thuộc vào I tại, đó, để cung cấp công suất thực cho lưới điện, I phải điều chỉnh để tuân theo tín hiệu tham chiếu định I _ , công suất phản kháng vào lưới đặt thành Do I _ = Điện áp dòng điện V I mảng PV sử dụng để tính tốn đầu cơng suất tác dụng hịa lưới cung cấp cho lưới điện Đối với hệ số công suất đồng nhất, lệnh I _ đặt thành P-ISSN 1859-3585 E-ISSN 2615-9619 có xét đến thay đổi xạ mặt trời trường hợp thứ hai đánh giá khả điều khiển hệ thống có cố ngắn mạch pha chạm xảy lưới Bảng Thông số kỹ thuật hệ thống Thông số kĩ thuật hệ thống Nhiệt độ 25oC Cường độ xạ 1000W/m2 Công suất max hệ thống pin 0,3MW Điện áp đầu DC-DC boost 1kV Điện áp dây hiệu dụng từ lưới 35kV Tần số 50Hz Điên cảm lọc tích cực L =425.10-6 H Tụ liên kết DC-AC C =1950 10-6 Tần số đóng cắt IGBT 8kHz Máy biến áp Δ/y-0.6/35kV 560kVA Mơ hình mơ phần mềm PSCAD PSCAD phù hợp cho việc mô tả hệ thống điều khiển, điện tử công suất Do việc xây dựng hệ thống mặt trời áp mái PSCAD giúp cho việc nghiên cứu chế độ vận hành điều khiển xác thuận lợi 4.1 Vận hành bình thường Đồ thị thể giá trị điện áp dòng điện đầu dàn pin mặt trời trình bày hình Giá trị điện áp dòng điện dàn pin sau hoạt động ổn định 0,57kV 0,53kA Qua tăng áp DC-DC, ta thu đồ thị giá trị điện áp dòng điện hệ thống hình 10 Hình Mơ hình chi tiết hệ thống điều khiển Vậy xảy cố, điện áp giảm xuống dòng điện lại tăng Khi khả điều khiển P Q hệ thống bị ảnh hưởng thực yêu cầu cung cấp công suất đưa lên lưới q trình xảy cố Sau tăng cơng suất phản kháng phát lên lưới điện áp điểm ngắn mạch cải thiện dòng điện ngắn mạch giảm, thực chức hỗ trợ vượt qua cố inverter (Low Voltage Ride Through) giúp hệ thống điện tránh tan rã xảy cố, đặc biệt điều kiện tỷ trọng lớn nguồn điện dùng inverter nối lưới KẾT QUẢ MƠ PHỎNG Mơ hoạt động hệ thống sử dụng tầm pin lượng mặt trời gồm 22x250 module nối tiếp song song kết nối lại với với thông số hệ thống cho bảng Kết mô thực điều kiện môi trường tiêu chuẩn Ta tiến hành mơ trường hợp phân tích khả điều khiển công suất inverter Trường hợp hệ thống hoạt động điều kiện lưới điện khơng có cố 34 Tạp chí KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ● Tập 56 - Số (8/2020) Hình Đồ thị điện áp dịng điện đầu hệ thống pin mặt trời Hình 10 Đồ thị điện áp dòng điện đầu biến đổi tăng áp DC-DC Hệ thống điện mặt trời tính tốn có cơng suất phát vào khoảng 0,3MW Bộ biến đổi tăng áp DC-DC theo thiết kế có cơng suất lớn 0,5MW điện áp Website: https://tapchikhcn.haui.edu.vn SCIENCE - TECHNOLOGY P-ISSN 1859-3585 E-ISSN 2615-9619 đầu 1kV Ta thấy hình 10 điện áp đầu biến đổi DC-DC đạt giá trị 1kV sau khoảng thời gian 2,5s từ hệ thống bắt đầu hoạt động trì ổn định mức Giá trị dòng điện đo từ DC-DC khoảng xấp xỉ 0,3kA Sự hao tổn công suất từ dàn pin mặt trời qua biến đổi tăng áp từ 0,57kV lên 1kV qua inverter khoảng 0,01MW Sau qua inverter ta thu dạng sóng dịng điện điện áp hình sin hình 11 12 Tuy nhiên thấy rõ dạng sóng dịng điện bị méo ảnh hưởng sóng hài gây việc đóng cắt van bán dẫn với tần số cao Current THD%= 1,79% Voltage THD%= 1,28% Hình 13 Tổng biến dạng sóng hài THD% dịng điện điện áp inverter Hình 11 Dạng sóng điện áp đầu inverter Hình 12 Dạng sóng dòng điện đầu inverter Để đánh giá tiêu chuẩn yêu cầu tổng độ biến dạng sóng hài (THD%: Total Harmonic Distortion), hình 13 đưa dạng đồ thị thể THD% dòng điện điện áp đầu inverter Con số tính tốn mức 1,79% 1,28% phù hợp với yêu cầu Bộ Công Thương đưa Thông tư số 30/2019/TT-BCT cho hệ thống điện phân phối hạ áp Có nhiều cách để cải thiện sóng hài dịng điện điện áp inverter, điển hình việc sử dụng máy biến áp dạng tam giác, sóng hài dịng điện bội ba chạy cuộn dây phía nối có tổng đại số khơng dẫn đến giảm đáng kể loại biến dạng đơn lẻ bội ba Ngoài người ta thường thiết kế lọc sóng hài phía trước điểm hịa lưới có dạng phức tạp dạng LC hay LCL để hạn chế tối đa việc sóng hài ảnh hưởng tới hệ thống Vì điều khiển độc lập công suất phản kháng công suất tác dụng nhờ việc chuyển đổi hệ quy chiếu nên hệ thống điều chỉnh để yêu cầu giữ cố định hệ số công suất đầu cosphi có thay đổi nhiệt độ hay cường độ xạ Hình 14 mơ tả đồ thị giá trị công suất phản kháng Q công suất tác dụng P điều kiện lưới không gặp cố theo thời gian Website: https://tapchikhcn.haui.edu.vn Hình 14 Đồ thị giá trị công suất tác dụng công suất phản kháng thay đổi theo thời gian Trong 10 giây đầu tiên, hệ thống hoạt động ổn định với hệ số công suất đặt 0,95 điều kiện cường độ xạ 1000W/m2 với P = 0,295MW Q = 0.097MVar Ở giây thứ 10, ta thực thay đổi cho cường độ xạ đột ngột xuống 800W/m2 giá trị P Q điều chỉnh cách nhanh chóng xuống P = 0,238MW Q = 0,078MVar Quá trình độ diễn khoảng giây Ngoài điều kiện thời tiết thuận lợi khả điều chỉnh công suất phản kháng Q thể hình 15 giá trị Q đặt thay đổi P phát tồn cơng suất Trong hình 15 thời điểm ban đầu hệ số công suất 0,95 sau thay đổi thành 0,9 thời điểm giây thứ thứ Vol 56 - No (Aug 2020) ● Journal of SCIENCE & TECHNOLOGY 35 KHOA HỌC CÔNG NGHỆ P-ISSN 1859-3585 E-ISSN 2615-9619 hình 18 19, P Q sinh thời gian bị cố trường hợp sụt áp mức 0,9pu 0,7pu gần không đáng kể Sự thay đổi rõ rệt xảy điện áp giảm xuống mức 0,3pu 0,1pu Lúc hệ thống khơng cịn trì việc cung cấp P Q cách ổn định Đối với trường hợp điện áp giảm 0,3pu, P Q xuống khoảng 75% 70% so với giá trị P0 Q0 Tương tự mức 0,1pu, giá trị P gần khơng cịn trì, giá trị Q cịn mức 25% so với Q0 dao động lớn Ngoài trình độ chuyển từ chế độ cố sang vận hành bình thường mức 0,1pu 0,3pu, P Q tăng cao trình này, ảnh hưởng đến ổn định hệ thống Hình 15 Đồ thị thể khả thay đổi Q inverter theo hệ số cosphi 4.2 Lưới gặp cố ngắn mạch Trong trường hợp ta đặt công suất phản kháng sinh cố định 0,1MVar điều kiện thời tiết tiêu chuẩn cường độ xạ 1000W/m2 nhiệt độ 25oC Khi xảy cố ngắn mạch pha chạm nhau, điện áp lưới bị giảm đột ngột với dòng điện ngắn mạch lớn có khả dẫn đến thay đổi hệ thống PV Ở mô ngắn mạch xảy với điện trở ngắn mạch 1Ω Hình 17 thể giá trị điện áp hiệu dụng lưới xảy cố vào giây thứ trường hợp xét tới điện áp hiệu dụng giảm xuống 0,1pu, 0,3pu, 0,7pu 0,9pu, thời gian xảy cố 0,5 giây Hình 16 Mơ tượng ngắn mạch pha chạm Hình 17 Điện áp hiệu dụng lưới xảy cố Khi khả điều khiển P Q hệ thống bị ảnh hưởng Trong trạng thái hoạt động bình thường ổn định công suất tác dụng công suất phản kháng P0, Q0 hệ thống 0,29MW 0,1MVar Có thể thấy 36 Tạp chí KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ● Tập 56 - Số (8/2020) Hình 18 Cơng suất tác dụng PV xảy cố Hình 19 Cơng suất phản kháng PV xảy cố Mặt khác, xảy cố, điện áp dòng điện lưới thay đổi đột ngột khiến việc lấy thông số tham chiếu cho điều khiển inverter xảy dao động lớn Sự cố ảnh hưởng đến hoạt động inverter sau ngắn mạch Khi ngắn mạch xảy trình độ hai trạng thái làm cho dạng sóng inverter khơng cịn giữ hình sin mà méo ảnh hưởng sóng hài Đối với điện áp điều thể rõ ràng cố xảy hình 20 cịn biến dạng dạng sóng đổ xảy rõ nét thời điểm sau trạng thái cố kết thúc kéo dài khoảng giây hình 21 Tuy nhiên sau xác lập lại chế độ hoạt động bình thường hệ thống cung cấp cơng suất với dạng sóng dịng điện điện áp hình sin Hình 20 Dạng sóng điện áp khoảng thời gian xảy cố sụt áp mức 0,3pu Website: https://tapchikhcn.haui.edu.vn SCIENCE - TECHNOLOGY P-ISSN 1859-3585 E-ISSN 2615-9619 Hình 21 Dạng sóng dịng điện khoảng thời gian xảy cố sụt áp mức 0,3pu Đánh giá sóng hài khoảng thời gian trước, sau thời gian xảy cố thấy tổng độ biến dạng sóng hài thay đổi lớn, hầu hết tăng cao trình chuyển tiếp hai trạng thái lưới vận hành bình thường lưới gặp cố Các thông số đo sóng hài điện áp dịng điện lớn trường hợp sụt áp mức 0,3pu 56% 50% Nhưng thông số trở lại mức phù hợp với tiêu chuẩn nhanh sau cố kết thúc mức 3% điện áp 3,9% dòng điện Theo dõi khả hỗ trợ lưới gặp cố khả điều khiển công suất inverter thấy rằng: tăng công suất phản kháng phát lên lưới dịng điện ngắn mạch giảm, hỗ trợ việc bảo vệ hệ thống xảy cố KẾT LUẬN Nghiên cứu thể rõ cấu trúc mơ hình điều khiển thuật toán áp dụng hệ thống điện mặt trời Đồng thời phần tích ảnh hưởng hệ thống điều chỉnh P, Q điều kiện lưới điện vận hành bình thường lưới gặp cố ngắn mạch ba pha chạm Khi lưới hoạt động ổn định, công suất tác dụng công suất phản kháng điều chỉnh cách nhanh chóng Ngồi điều chỉnh cơng suất phản kháng Q P phát tồn cơng suất Khi lưới gặp cố ngắn mạch, giá trị P, Q sau thời gian độ hai trạng thái điều khiển cung cấp công suất đưa lên lưới xảy cố Từ thấy việc điều khiển công suất tác dụng công suất phản kháng giúp hệ thống điện mặt trời làm việc hiệu điều kiện thường nhanh chóng ổn định trở lại xảy cố [4] H Park and H Kim, 2013 PV cell modeling on single-diode equivalent circuit IECON Proc (Industrial Electron Conf., no 8, pp 1845–1849 [5] H Bellia, R Youcef, M Fatima, 2014 A detailed modeling of photovoltaic module using MATLAB NRIAG J Astron Geophys., vol 3, no 1, pp 53–61 [6] K Chatterjee, B G Fernandes, G K Dubey, 1999 An instantaneous reactive volt-ampere compensator and harmonic suppressor system IEEE Trans Power Electron., vol 14, no 2, pp 381–392 [7] S A Rahman, R K Varma, 2011 PSCAD/EMTDC model of a 3-phase grid-connected photovoltaic solar system NAPS 2011 - 43rd North Am Power Symp [8] W Xiao, W G Dunford, 2004 A modified adaptive hill climbing MPPT method for photovoltaic power systems PESC Rec - IEEE Annu Power Electron Spec Conf., vol 3, pp 1957–1963, 2004 [9] T Selmi, M Abdul-Niby, L Devis, A Davis, 2014 P&O MPPT implementation using MATLAB/Simulink 2014 9th Int Conf Ecol Veh Renew Energies, EVER 2014 [10] C J O’Rourke, M M Qasim, M R Overlin, J L Kirtley, 2019 A Geometric Interpretation of Reference Frames and Transformations: dq0, Clarke and Park IEEE Trans Energy Convers., vol.34, no 4, pp 2070 – 2083 [11] E Muljadi, M Singh, V Gevorgian, 2013 PSCAD Modules Representing PV Generator https://www.nrel.gov/docs/fy13osti/58189.pdf [12] B Liu, F Zhuo, Y Zhu, H Yi, F Wang, 2015 A three-phase PLL algorithm based on signal reforming under distorted grid conditions IEEE Trans Power Electron., vol 30, no 9, pp 5272–5283 AUTHORS INFORMATION Nguyen Duc Tuyen1, Le Van Luc2, Do Van Long1, Nguyen Huu Duc3 School of Electrical Engineering, Hanoi University of Science and Technology Ishan International Pvt Ltd Faculty of Energy Technology, Electric Power University TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] A Yazdani, P P Dash, 2009 A Control Methodology and Characterization of Dynamics for a Photovoltaic (PV) System Interfaced with a Distribution Network IEEE Transactions on Power Delivery, vol.24, no.3, pp.1538-1551 [2] F Blaabjerg, R Teodorescu, M Liserre, A V Timbus, 2006 Overview of Control and Grid Synchronization for Distributed Power Generation Systems IEEE Transactions on Industrial Electronics, vol.53, no.5, pp.13981409 [3] Prakash Kumar Hota, Babita Panda, Bhagabat Panda, 2016 Fault Analysis of Grid Connected Photovoltaic System American Journal of Electrical Power and Energy Systems, vol.5, no.4, pp.35-44 Website: https://tapchikhcn.haui.edu.vn Vol 56 - No (Aug 2020) ● Journal of SCIENCE & TECHNOLOGY 37 ... (15) ĐIỀU KHI? ??N CÔNG SUẤT TÁC DỤNG VÀ CÔNG SUẤT PHẢN KHÁNG KHI HỆ THỐNG GẶP SỰ CỐ NGẮN MẠCH Do đó, điện áp tham chiếu là: V = V _ ả + V _ ướ − ⍵LI (16) Để thực điều khi? ??n công suất tác dụng (P)... lưới gặp cố ngắn mạch, giá trị P, Q sau thời gian độ hai trạng thái điều khi? ??n cung cấp công suất đưa lên lưới xảy cố Từ thấy việc điều khi? ??n công suất tác dụng công suất phản kháng giúp hệ thống. .. suất tác dụng công suất phản kháng P0, Q0 hệ thống 0,29MW 0,1MVar Có thể thấy 36 Tạp chí KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ ● Tập 56 - Số (8/2020) Hình 18 Cơng suất tác dụng PV xảy cố Hình 19 Cơng suất phản kháng