Đang tải... (xem toàn văn)
Mục đích nghiên cứu của đề tài nhằm xác định quá trình phát triển nhiệt độ, trường ứng suất nhiệt trong đập BTĐL dựa trên những điều kiện ban đầu và điều kiện biên. Đề xuất việc lựa chọn hàm lượng và thành phần vật liệu CKD, đề ra các giải pháp giảm nhiệt để khống chế các vết nứt do ứng suất nhiệt trong quá trình thi công đập BTĐL phù hợp với từng vùng miền của Việt Nam.
BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT VIỆN KHOA HỌC THỦY LỢI VIỆT NAM NGUYỄN MINH VIỆT NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP GIẢM ỨNG SUẤT NHIỆT CỦA BÊ TƠNG ĐẦM LĂN TRONG XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH THỦY LỢI THỦY ĐIỆN TẠI VIỆT NAM TÓM TẮT LUẬN ÁN TIẾN SĨ KỸ THUẬT HÀ NỘI, NĂM 2017 Cơng trình hoàn thành Viện Khoa học Thủy lợi Việt Nam Người hướng dẫn khoa học 1: PGS.TS Hồng Phó Uyên Người hướng dẫn khoa học 2: GS.TS Phạm Ngọc Khánh Phản biện 1: Phản biện 2: Phản biện 3: Luận án bảo vệ trước Hội đồng chấm luận án họp vào lúc ngày tháng năm Có thể tìm hiểu luận án thư viện: - Thư viện Quốc gia - Thư viện Viện Khoa học Thủy lợi Việt Nam MỞ ĐẦU Đặt vấn đề Công nghệ bê tông đầm lăn cho đập bê tông trọng lực có ưu điểm bật tốc độ thi công nhanh, giá thành hạ, áp dụng phổ biến Việt Nam Tuy nhiên đập BTĐL xây dựng Việt Nam thiết kế thi công dựa theo kinh nghiệm hay tài liệu hướng dẫn Mỹ, Trung Quốc Các đặc trưng lý, nhiệt BTĐL như: cường độ kháng nén, cường độ kháng kéo, biến dạng, hệ số dãn nở nhiệt, dẫn nhiệt,… lấy theo tiêu chuẩn nước ngồi chưa có tiêu chuẩn riêng chưa có nhiều cơng trình tương tự Nhiều cơng trình sử dụng BTĐL xảy nứt, kể công trình lớn đập thủy điện Sơn La Có nhiều nguyên nhân gây nứt, đa phần nứt nhiệt q trình nhiệt thủy hóa vật liệu chất kết dính (CKD) BTĐL Các nghiên cứu nhà khoa học giới tài liệu hướng dẫn, tiêu chuẩn thiết kế chủ yếu tập trung vào việc khống chế ứng suất nhiệt Việc khống chế phụ thuộc vào nhiều yếu tố nhiệt độ môi trường, cung ứng vật liệu, cơng nghệ thi cơng mang tính chất đặc thù địa phương khó có đáp án chung cho tất đập BTĐL nên việc ứng dụng thành nghiên cứu giới BTĐL mà đập xảy nứt điều dễ hiểu Vì đềtài “Nghiên cứu giải pháp giảm ứng suất nhiệt bê tông đầm lăn xây dựng cơng trình thủy lợi thủy điện Việt nam” mang tính thời có ý nghĩa thực tiễn cao Các kết nghiên cứu đề tài sở để áp dụng thiết kế, thi công đập BTĐL an toàn kinh tế, phù hợp với điều kiện Việt Nam Mục đích nghiên cứu đề tài Xác định trình phát triển nhiệt độ, trường ứng suất nhiệt đập BTĐL dựa điều kiện ban đầu điều kiện biên Đề xuất việc lựa chọn hàm lượng thành phần vật liệu CKD, đề giải pháp giảm nhiệt đểkhống chế vết nứt ứng suất nhiệt trình thi công đập BTĐL phù hợp với vùng miền Việt Nam Đối tượng nghiên cứu đề tài Đập BTĐL xây dựng Việt Nam Phạm vi nghiên cứu Nghiên cứu ảnh hưởng số nhân tố vật liệu, thi công điều kiện tự nhiên đến ứng suất nhiệt BTĐL xây dựng cơng trình thủy lợi thủy điện Việt Nam Phương pháp nghiên cứu - Phương pháp tổng hợp, phân tích kế thừa nghiên cứu có - Phương pháp nghiên cứu lý thuyết - Phương pháp thí nghiệm phòng - Phương pháp mơ hình tốn Và số phương pháp nghiên cứu liên quan khác Ý nghĩa khoa học thực tiễn Làm rõ yếu tố ảnh hưởng trực tiếp đến trình phát triển nhiệt gây ứng suất nhiệt q trình thi cơng BTĐL Khẳng định lợi ích việc sử dụng PGK biện pháp giảm nhiệt độ sinh thi công BTĐL, đẩy nhanh tốc độ lên đập BTĐL Đánh giá điểm đề tài Đề tài đạt điểm sau: (1) Đã đề xuất hiệu chỉnh cơng thức tính tốn nhiệt thủy hóa BTĐL phù hợp với đặc điểm số loại xi măng Việt Nam (2) Đã xây dựng mơ đun chun dụng tích hợp với phần mềm ANSYS phân tích trường nhiệt ứng suất nhiệt đập BTĐL (3) Đã sử dụng mô đun để khảo sát số yếu tố ảnh hưởng gồm: nhiệt độ mơi trường, độ ẩm khơng khí, hàm lượng khoáng C3A + C3S XM, nhiệt độ đổ bê tông, hàm lượng PGK đến trường ứng suất nhiệt đập BTĐL phù hợp với điều kiện ba vùng đặc trưng gồm: miền núi phía Bắc, Bắc Trung bộ, Nam Trung Tây Nguyên Cấu trúc luận án Luận án bao gồm: Phần mở đầu, Chương, Kết luận kiến nghị; 66 tài liệu tham khảo, 04 tài liệu tác giả công bố Nội dung luận án trình bày 118 trang phụ lục với 72 hình vẽ 27 bảng CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ BÊ TÔNG ĐẦM LĂN VÀ NHỮNG VẤN ĐỀ CẦN NGHIÊN CỨU 1.1 Bê tông đầm lăn BTĐL loại bê tông khơng có độ sụt tạo hỗn hợp bao gồm cốt liệu nhỏ (cát thiên nhiên cát nghiền), cốt liệu lớn (đá dăm), chất kết dính (XM, PGK hoạt tính nghiền mịn), nước phụ gia hóa học Sau trộn đều, vận chuyển, san rải hỗn hợp đầm chặt theo yêu cầu thiết kế thiết bị đầm lăn[43] 1.2 Tính học BTĐL BTĐL có tính học chịu nén, chịu kéo, mơ đun đàn hồi, biến dạng, co ngót, từ biến gần bê tơng thơng thường Các tính phụ thuộc vào nhiều yếu tố tính chất vật liệu CKD, tỉ lệ nước chất kết dính(N/CKD), hàm lượng trộn phụ gia khống chất kết dính (PGK/CKD), cường độ độ cốt liệu, điều kiện bảo dưỡng bê tông, nhiệt độ độ ẩm mơi trường thời gian Vì để xác định xác cần phải tiến hành nghiên cứu thực nghiệm để xác lập hàm biểu diễn trình phát triển tiêu lý BTĐL theo thời gian ứng với cấp phối lựa chọn tối ưu cho cơng trình cụ thể 1.3 Tình hình xây dựng đập BTĐL giới Việt Nam 1.3.1 Tình hình xây dựng đập BTĐL giới Theo thống kê Hội đập lớn giới (ICOLD), tính đến năm 2009, Châu Á có số lượng đập BTĐL nhiều (52,8%,), tiếp Châu Mỹ (25,6%)[50] Theo tạp chí HydroWord có 650 đập BTĐL xây dựng toàn giới, Trung Quốc nước dẫn đầu số lượng đập BTĐL với 165 đập (2012) có 40 đập cao 100m, sau Nhật, Mỹ, Braxin Tây Ban Nha 1.3.2 Tình hình xây dựng đập BTĐL Việt Nam Từ năm 1990 Việt Nam bắt đầu nghiên cứu ứng dụng BTĐL Tuy nhiênđến năm 2003 công trình đập BTĐL xây dựng Việt Nam đập thủy điện Pleikrông tỉnh Kon Tum với chiều cao 71m khởi cơng Tiếp hàng loạt cơng trình đập thủy điện xây dựng BTĐL thủy điện Bản Vẽ, hồ chứa nước Định Bình, cơng trình thủy điện Sê San 4, cơng trình thủy điện A Vương, thủy điện Sơn La, Lai Châu Tính đến có 20 đập BTĐL xây dựng Việt Nam[34] 1.4 Tình hình nghiên cứu nhiệt ứng suất nhiệt đập BTĐL 1.4.1 Tình hình nghiên cứu nhiệt ứng suất nhiệt BTĐL giới Nhận thức rõ tầm quan trọng nhiệt ứng suất nhiệt đập BTĐL nên từ năm 80 kỷ 20 có nhiều tác giả giới nghiên cứu vấn đề Điển hình có nghiên cứu Barret Tatro (1992) [45][58] đề xuất phương pháp phân tích nhiệt ứng suất cho đập BTĐL Các tác giả mô tả kỹ thuật phân tích dựa phần tử hữu hạn để đánh giá tác động nhiệt độ, từ biến co ngót thi cơng đập BTĐL Về sau nghiên cứu chủ yếu kiểm soát nhiệt độ ứng suất nhiệt đập BTĐL ứng dụng cho cơng trình cụ thể [51][52][54][56][61][63][65][66] 1.4.2 Tình hình nghiên cứu nhiệt ứng suất nhiệt BTĐL Việt Nam Công tác nghiên cứu BTĐL Việt Nam thời gian qua có tiến định đặc biệt vấn đề nghiên cứu thiết kế chế tạo cấp phối BTĐL,nghiên cứu sử dụng PGKtro bay nhiệt điện Puzơlan thiên nhiên, nghiên cứu chống thấm cho BTĐL, nghiên cứu công nghệ thi công,v.v Vấn đề nhiệt ứng suất nhiệt trình thi cơng BTĐL có nhiều tác giả nước nghiên cứu, điển nghiên cứu Nguyễn Như Quý cộng sự[27] nhiệt độ cách nhiệt BTĐL; Nguyễn Tiến Đích[13] đề cập đến cơng tác bê tơng điều kiện khí hậu nóng ẩm Việt Nam đưa khuyến cáo nhiệtcho BTKL;Đỗ Hồng Hải[15]nghiên cứu sử dụng Puzơlan Long Phước tỉnh Bà Rịa - Vũng Tàu để chế tạo BTKL đập Lòng Sông Các nghiên cứu Lê Quang Hùng Nguyễn Quang Hiệp[17][19]về sử dụng tro bay làm PGK cho chế tạo BTĐL cho đập mặt đường Trong trình nghiên cứu thiết kế đập BTĐL Sơn La [7], TVTK quan tâm đến vấn đề nhiệt khống chế nhiệt q trình thi cơng Nghiên cứu Nguyễn Quang Hùng[20] phục vụ cho tìm nguyên nhân nứt đập Sơn La xét đến tải trọng chất tải Lê Anh Vân, Nguyễn Văn Mạo[24][39] nghiên cứu phát triển nhiệt độ, đề xuất số giải pháp khống chế nhiệt cho RCCD thực tiễn ứng dụng đập Pleikrông Các giải pháp đưa chủ yếu phân khe q trình thi cơng Nghiên cứu Đinh Hữu Dụng, Nguyễn Văn Mạo[12] phân tích ảnh hưởng nhiệt độ tải trọng trình lên đập đến trường ứng suất đập BTĐL q trình thi cơng,tuy nhiên dừng lại toán cụ thể cho đập BTĐL Sơn La Đỗ Văn Lượng[23]đã nghiên cứu vềsự phát triển nhiệt độ ứng suất nhiệt để ứng dụng vào công nghệ thi công đập bê tông trọng lực Việt Nam Kết nghiên cứu góp phần khơng nhỏ cho việc khống chế ứng suất nhiệt đập BTKL sử dụng CVC Trong nghiên cứu sản xuất BTĐL có nhiều nghiên cứu nhằm khống chế nhiệt ứng suất nhiệt BTĐL theo hướng tối ưu hóa cấp phối sử dụng thực biện pháp nhằm giảm nhiệt q trình thi cơng BTĐL Cụ thể cóNguyễn Trí Trinh[37]nghiên cứu khống chế nhiệt đập BTĐL Định Bình;Võ Văn Lung, Đặng Quốc Đại,[22]nghiên cứu tính tốn khống chế nhiệt đập BTĐL Nước Trong;Công ty TVXD Điện 1[8][9][10]nghiên cứu tính tốn khống chế nhiệt đập BTĐL Sơn La, Bản Chát, Lai Châu;Công ty TVXD Điện 2[11] nghiên cứu tính tốn khống chế nhiệt đập BTĐLĐồng Nai 3.Một nghiên cứu gần tác giả Lê Quốc Toàn[35]nghiên cứu ảnh hưởng số tiêu lý BTĐL đến tiến độ thi công đập bê tông trọng lực Việt Nam Tác giả xây dựng modul số liệu đầu vào phần mềm ANSYS tính toán nhiệt BTĐL khối lớn để khẳng định tiêu lý theo thời gian ảnh hưởng đến tốc độ thi công đập Tuy nhiên kết nghiên cứu dừng mức kiến nghị chung cho tất loại đập BTĐL, chưa xét đến yếu tố điều kiện tự nhiên, điều kiện vật liệu vùng đặc thù Việt Nam 1.5 Vấn đề nứt nhiệt đập BTĐL Mặc dù có nhiều nghiên cứu BTĐL q trình xây dựng đập BTĐL Việt Nam tồn nhiều vấn đề ảnh hưởng đến tuổi thọ đập điển hình vấn đề nứt BTĐL trình xây dựng Theo tài liệu công bố vết nứt xuất đập BTĐL Việt Nam chủ yếu có:nứt bề mặt,nứt song song mặt đập,nứt xuyên nứt hành lang[1][25] 1.6 Vấn đề nghiên cứu đặt luận án Theo tổng kết hầu hết loại vết nứt có liên quan đến nhiệt độ khối đập Trong điều kiện thời tiết nước ta biên độ dao động nhiệt độ mùa đông mùa hè lớn,chênh lệch nhiệt độ ban ngày ban đêm lớn, khí hậu khơ hanh, mưa Hiện tượng co khơ, co ngót nhiệt độ, thi cơng, chất lượng vật liệu xây dựng… gây nứt bê tông làm ảnh hưởng đến chất lượng bê tông BTĐL đặc biệt ảnh hưởng đến độ bền tuổi thọ cơng trình.Vì việc nghiên cứu giải pháp giảm ứng suất nhiệt bê tông đầm lăn xây dựng cơng trình thủy lợi thủy điện Việt Nam thực cần thiết 1.7 Kết luận Chương Trong trình xây dựng đập BTĐL Việt Namđã xảy số tượng nứt đập mà nguyên nhân chủ yếu xuất phát từ yếu tố phát sinh nhiệt q trình thủy hóa vật liệu CKD Sự phát triển nhiệt BTĐL bị ảnh hưởng lớn môi trường nguồn cung cấp vật liệu XM PGK Vì khó có yêu cầu chung cho tất đập BTĐL Việt Nam màcần thiết phải nghiên cứu chophù hợp với đặc thù khu vực lãnh thổ Việt Nam CHƯƠNG NHIỆT VÀ KHỐNG CHẾ ỨNG SUẤT NHIỆT TRONG ĐẬP BÊ TÔNG ĐẦM LĂN 2.1 Đặt vấn đề Một đặc tính quan trọng BTKL trạng thái nhiệt dẫn tới ứng suất nhiệt Do bê tông có tính dẫn nhiệt kém, nên nhiệt độ BTKL khơng phân tán cách nhanh chóng tăng lên cao Sự tăng hay giảm nhiệt độ khối bê tông dẫn tới thay đổi thể tích phát sinh ứng suất nhiệt Khi ứng suất nhiệt lớn khả chịu kéo cho phép bê tơng kết cấu bị nứt Chính thiết kế thi cơng cơng trình khối lớn nói chung, đập bê tơng trọng lực nói riêng cần phải đặc biệt lưu ý đến phát sinh ứng suất nhiệt để áp dụng biện pháp công nghệ hợp lý ngăn ngừa nứt nhiệt Trong Chương trình bày sở khoa học vấn đề nhiệt, nứt nhiệt khống chế nhiệt đập BTĐL để làm tiền đề cho nghiên cứu giảm ứng suất nhiệt phù hợp với điều kiện Việt Nam 2.2 Nguồn phát sinh nhiệt BTĐL Phát sinh nhiệt BTĐL nhiệt thủy hóa XM phụ thuộc vào thành phần khoáng hàm lượng có XM: Q = aC3S(%) + bC2S(%) + cC3A(%) + dC4AF(%) (J/g) (2.1) Lượng nhiệt thủy hóa XM thành phần khống chủ yếu XM C3A, C3S C4AF C2S XM nhiều thành phần C3A C3S có nhiệt thủy hóa lớn, tốc độ phát nhiệt nhanh Trong tiêu chuẩn XM Poóc lăng nhiệt Hội thí nghiệm vật liệu Hoa Kỳ (ASTM) quy định tổng thành phần khống C3A + C3S nhỏ 58% khơng u cầu thí nghiệm nhiệt thủy hóa [44] Vì nói thơng qua điều chỉnh thành phần khống vật liệu XM giảm nhiệt thủy hóa vật liệu XM từ giảm ứng suất nhiệt phát sinh q trình thủy hóa vật liệu BTĐL 2.3 Vấn đề trao đổi nhiệt BTĐL 2.3.1 Trao đổi nhiệt dẫn nhiệt Trao đổi nhiệt dẫn nhiệt trình trao đổi nhiệt phần vật hay vật có nhiệt độ khác chúng tiếp xúc với Hình thức trao đổi nhiệt diễn khối bê tông từ phần sang phần khác, diễn nơi tiếp xúc bê tông với nền, bê tông với ván khuôn bê tơng với khơng khí nước 2.3.1 Trao đổi nhiệt đối lưu Trong cơng trình thủy lợi, trao đổi nhiệt đối lưu tỏa nhiệt từ bề mặt cơng trình với khơng khí từ bề mặt cơng trình với mơi trường nước Trong trường hợp bề mặt bê tơng có ván khn tỏa nhiệt diễn bề mặt ván khuôn với môi trường.Trao đổi nhiệt đối lưu trình phức tạp, phụ thuộc vào nhiều yếu tố hình dạng, kích thước bề mặt trao đổi nhiệt, nhiệt độ bề mặt vật, nhiệt độ nước, nhiệt độ khơng khí, vận tốc nước khơng khí, , C, vật rắn,v.v 2.3.2 Trao đổi nhiệt xạ Trao đổi nhiệt xạ trình trao đổi nhiệt thực sóng điện từ Q trình trao đổi nhiệt xạ liên quan đến hai lần chuyển hóa lượng: nhiệt biến thành lượng xạ lượng xạ biến thành nhiệt Khác với trao đổi nhiệt dẫn nhiệt trao đổi nhiệt đối lưu, cường độ trao đổi nhiệt xạ không phụ thuộc vào độ chênh nhiệt độ, mà phụ thuộc vào giá trị tuyệt đối nhiệt độ vật thể 2.4 Cơ chế nứt bê tông khối lớn 2.4.1 Nứt bề mặt Trong trình bê tơng đơng cứng, XM thuỷ hố làm nhiệt độ khối bê tơng tăng cao, mặt ngồi khối bê tông tỏa nhiệt nhanh, bên tỏa nhiệt chậm, sinh chênh lệch nhiệt độ vùng dẫn đến thể tích vùng biến đổi khác nhau, kiềm chế lẫn Kết lòng khối bê tông sinh ứng suất nén, bề mặt sinh ứng suất kéo Khi ứng suất kéo xuất mặt vượt trị số cho phép xảy nứt Hình 2.1 Nhiệt ứng suất nhiệt bề mặt khối bê tông 2.4.2 Nứt xuyên Nứt xuyên xảy bề mặt tiếp xúc khối bê tông đổ với đá với khối bê tông cũ, ứng suất kiềm chế đá khối bê tông cũ với khối bê tông đổ.Ứng suất kiềm chế sinh nứt khối bê tông đổ đá khối bê tông đổ cũ có chênh lệch nhiệt độ chênh lệch biến dạng thay đổi nhiệt độ Hình 2.2 Biến dạng nhiệt độ & ứng suất kiềm chế khối bê tông 2.5 Yêu cầu khống chế nhiệt cho đập BTĐL Phần lớn vết nứt phát sinh đập BTĐL có liên quan đến nhiệt độ hay nói cách khác ứng suất phát sinh chênh lệch nhiệt độ vượt cường độ chịu kéo BTĐL gây nứt Để khống chế nứt nhiệt chủ yếu khống chế nhiệt độ phát sinh thân đập thích hợp để đảm bảo điều kiện chênh lệch nhiệt độ đáy đập, chênh lệch nhiệt độ lớp dưới, chênh lệch nhiệt độ phạm vi cho phép Theo nghiên cứu trước tài liệu kỹ thuật đập BTĐL đưa yêu cầu chung khống chế điều kiện [30][60] 2.6 Phương pháp giải toán nhiệt Để giải tốn nhiệt có phương pháp sơ đồ hình 2.4 Ngày nghiên cứu nhiệt BTKL sở lý thuyết tốn nhiệt tương đối hồn chỉnh Các phương trình để tính trường nhiệt độ trường ứng suất BTKL hầu hết xuất phát Nhưng việc giải toán nhiệt BTKL phức tạp, khối lượng tính tốn lớn, kết toán phụ thuộc vào nhiều yếu tố Với đặc điểm toán vậy, việc chọn Phương pháp PTHH để giải toán nhiệt đáp ứng yêu cầu đề Khi dùng phương pháp 3.2.2 Xác định trường nhiệt độ Đối với tốn phẳng sử dụng phần tử tứ giác có bốn điểm nút ký hiệu i, j, k, l tam giác có ba điểm nút phần tử tứ giác suy biến có hai điểm nút trùng i, j, k (l k), xem hình 3.1 Hình 3.1 Phần tử phẳng sử dụng tính tốn nhiệt Phương trình xác định nhiệt độ điểm nút Ti thời điểm t: T P t K T K3 (3.9) đó: [K], [K3] ma trận hệ số ;{P} véc tơ tải trọng 3.2.3 Xác định trường ứng suất nhiệt Sử dụng phần tử tứ giác có bốn điểm nút (i, j, k, l) phần tử suy biến từ phần tử tứ giác gồm có ba điểm nút ba đỉnh phần tử ký hiệu i, j, k (lk) Phương trình xác định trường chuyển vị điểm nút: K.Δ F (3.22) đó: [K] ma trận độ cứng phần tử ; {F} véc tơ tải trọng nút Từ chuyển vị điểm nút sẽxác định ứng suất phần tử.Hiện có nhiều phần mềm thương mại ứng dụng phương pháp PTHH tính tốn nhiệt ứng suất nhiệt ANSYS, SAP2000, ABAQUS… Để nghiên cứu biện pháp giảm ứng suất nhiệt đập BTĐL, luận án sử dụng công cụ phần mềm ANSYS kết hợp ngơn ngữ lập trình tham số 11 3.3 Tính tốn nhiệt thủy hóa vật liệu chất kết dính BTĐL Đối với vật liệu CKD BTĐL ngồi thành phần XM có lượng định PGK tro bay Puzơlan thiên nhiên nên nhiệt thủy hóa BTĐL khác bê tơng thơng thường Theo nghiên cứu tác giả Lưu Thụ Hoa[18] đề xuất mơ hình tốn nhiệt thủy hóa vật liệu CKD: Q = c.kF.Qt (J/g) (3.28) đó:c – hệ số điều chỉnh; kF – hệ số ảnh hưởng hàm lượng PGK đến nhiệt thủy hóa vật liệu kết dính; Qt – phương trình nhiệt thủy hóa vật liệu kết dính: Qt = 36,75ln(t) + 101,15 (J/g) R2 = 0,9899; t (ngày) (3.29) Công thức (3.29) xác định dựa phương pháp quy nạp từ loại XM sử dụng phổ biến Trung Quốc khơng phù hợp sử dụng XM sản xuất Việt Nam Nếu coi nhiệt thủy hóa vật liệu kết dính tính tốn từ công thức (3.29) giá trị chuẩn (giá trị 1), kết so sánh giá trị nhiệt thủy hóa số loại XM phổ biến Việt Nam với cơng thức (3.29) cho thấy có chênh lệch (xem hình 3.3) Vì luận án điều chỉnh phương trình nhiệt thủy hóa BTĐL theo thời gian (công thức 3.28) với hệ số kC tuyến tính hóa từ giá trị chênh lệch loại XM để xét đến ảnh hưởng thành phần gây nhiệt thủy hóa chủ yếu C3A + C3S đến ứng suất nhiệt đập BTĐL: Q = c.kF.(Qt.kC) (3.30) đó:kC – hệ số xét đến ảnh hưởng tổng hàm lượng khoáng C3A + C3S XM đến nhiệt thủy hóa vật liệu CKD: kC = 0,0073.CX + 0,4842 R2 = 0,9893 CX – tổng hàm lượng khoáng C3A+C3S có xi măng (%) Cơng thức (3.30) kiểm chứng sau so sánh kết tính tốn phần mềm ANSYS kết quan trắc thực tế cơng trình 12 Hình 3.3 Hệệ số ảnh hưởng h hàm lượng CX đến ến nhiệt thủy hóa XM 3.4 Tính nhiệt ứng ứ suất nhiệt đập p BTĐL q tr trình thi cơng ngơn ngữ lập l trình tham số (APDL) ANSYS 3.4.1 Cơ sở xây dựng ng tốn tính nhiệt nhi ứng suấtt nhi nhiệt đập BTĐL Đập BTĐL ợc thi công theo lớp, lớp đổ đ ợc gi giãn cách nên trình phát triển triển nhiệt bề mặt lớp đổ có điều kiện bi biên thay đổi, trước ớc đổ lớp phía trên, tr bề mặt phía ên llớp đổ chịu ảnh hưởng ởng nhiệt độ, độ ẩm, xạ môi trường, tr ờng, sau đổ lớp tr trên, bề mặt lớp chịu ràng àng buộc buộc phát triển nhiệt độ lớp phía tr Q trình lặp ợc thực đến lớp cuối cùng, c hình 3.5 Hình 3.5 Điều kiện biên nhiệt Trong nghiên cứu ứu tác giả Lê Quốc Tồn[36] đãã xây ddựng chương trình tính nhiệt ứng suất nhiệt cho đập BTĐL có xét đến thay đổi chiều dày lớp ớp đổ, thời gian đổ đến phát triển nhiệt thân đập Tuy nhi nhiên 13 điều kiện biên nhiệt coi số khó phản ánh ảnh hưởng điều kiện vùng miền đến trạng thái nhiệt ứng suất nhiệt thân đập BTĐL Vì để xem xét ảnh hưởng điều kiện môi trường nguồn cung ứng vật liệu XM, cần thiết phải xây dựng tốn có xét đến điều kiện biên nhiệt thay đổi theo thời gian, ảnh hưởng thành phần khống XM đến nhiệt thủy hóa BTĐL xem xét đến tính đặc thù vùng miền 3.4.2 Sơ đồ khối tính nhiệt ứng suất nhiệt đập BTTL Hình 3.6 Sơ đồ khối tính tốn nhiệt ứng suất nhiệt đập BTĐL 14 3.4.3 Xây dựng ng tốn tính nhiệt nhi ứng suất nhiệt đậpp BTTL Kế thừa phát triển ển chương ch trình tính tốn nhiệt ứng suất nhiệt tác giả Lê Quốc Tồn, dùng ngơn ngữ ng lập trình tham sốố APDL (ANSYS Parametric Design Language) thay đổi đ điều kiện biên ên nhi nhiệt thủy hóa vật liệu CKD theo sơ đồ đ khối hình 3.6, để giải tốn kết ết cấu đập có kích thước tùy ý với ới điều kiện mơi trường tr ờng (nhiệt độ, độ ẩm thay đổi theo thời gian), điều ều kiện vật liệu (XM, PGK) v điều ều kiện thi công (chiều ddày lớp đổ, ổ, thời gian đợt đổ) tương t ứng phù hợp ợp với điều kiện Việt Nam 3.5 Kiểm nghiệm m tính tốn nhiệt nhi cho đập p BTĐL Sơn La Luận án tiến hành ành kiểm ki nghiệm chương trình thơngg qua tính tốn nhi nhiệt cho đập BTĐL Sơn ơn La so sánh với với kết quan trắc thực tế Qua kết quảả tính toán cho thấy nhiệt độ lớn thân đập có ch chênh lệch với ới kết quan trắc nh khơng nhiều ều (tính tốn tăng 2,9% so với kết thực đo), thời điểm ểm xuất nhiệt độ lớn nhanh hhơn so với thực tế khoảng 10 ngày ày mặt m cắt tính tốn đập đơn ơn gi giản hóa tốc độ lên đập ập tính tốn v thực tế có chênh lệch, xem hình ình 3.19 Hình 3.19 So sánh nhiệt độ tính tốn thực ực đo cao tr trình +114,0 m 3.6 Kết luận n Chương Dựa thuật toán vàà sử s dụng phần mềm ANSYS có thểể giải tốn nhiệt q trình ình thi cơng đập BTĐL Kết ết tính tốn phần mềm ềm ANSYS so với kết quan trắc nhiệt trường tr ờng đảm bảo độ tin cậy, có sở để đềề xuất giải pháp nhằm mục ti tiêu giảm ứng suất nhiệt BTĐL 15 CHƯƠNG BIỆN PHÁP GIẢM NHIỆT VÀ ỨNG SUẤT NHIỆT ĐẬP BÊ TÔNG ĐẦM LĂN PHÙ HỢP VỚI ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM 4.1 Đặt vấn đề Khi xây dựng đập BTĐL yêu cầu cốt liệu, cấp phối BTĐL cần lượng lớn PGK hoạt tính tro bay Puzơlan Việt Nam có nhiều nguồn PGK sử dụng làm PGK cho BTĐL gồm nguồn nhân tạo tro bay (nhà máy nhiệt điện Phả Lại, Ninh Bình, ng Bí) loại Puzơlan tự nhiên Puzơlan Sơn Tây, đá silic Hải Phòng, Puzơlan Phong Mỹ - Thừa Thiên Huế, Puzơlan Gia Lai, điatomit Kontum, Puzơlan Bà Rịa-Vũng Tàu, điatomit Phú Yên Tuy nhiên điều kiện nguồn cung cấp nguyên vật liệu điều kiện khí hậu khác biệt trải dài khắp nước nên việc khống chế nhiệt gặp nhiều khó khăn kinh nghiệm tích lũy chưa nhiều dẫn đến số đập q trình thi cơng bị nứt Vì cần thiết phải tiến hành nghiên cứu biện pháp giảm nhiệt phù hợp với điều kiện Việt Nam 4.2 Cơ sở phân vùng nghiên cứu Do điều kiện địa hình nên đập lớn xây dựng Việt Nam tập trung chủ yếu ba khu vực miền núi phía Bắc, Bắc Trung bộ, Nam Trung Tây Nguyên có điều kiện khí hậu khác tương đối rõ rệt Các đập BTĐL khu vực phía Bắc thường dùng PGK tro bay có Puzơlan thiên nhiên đạt u cầu Phía nam có tro bay chưa qua tuyển lượng nung cao 6% nên chủ yếu dùng Puzơlan thiên nhiên Các yếu tố ảnh hưởng đến phát triển nhiệt BTĐL, cần thiết phải nghiên cứu đề xuất giảm ứng suất nhiệt riêng cho vùng: miền núi phía Bắc, Bắc Trung bộ, Nam Trung Tây Nguyên 4.3 Ảnh hưởng nhiệt độ khơng khí đến ứng suất nhiệt đập BTĐL Đối với khu vực miền núi phía Bắc Bắc Trung biến thiên nhiệt độ khơng khí lớn nên ứng suất lớn 1 bề mặt thượng hạ lưu đập thay đổi nhiều so với nhiệt độ trung bình năm Kiến nghị đập thi công khu vực này, nhiệt độ khơng khí nhỏ 21oC (khoảng từ tháng 11 năm trước đến hết tháng năm sau) cần tiến hành bảo dưỡng bề mặt Đối với khu vực Nam Trung Tây Nguyên biến thiên nhiệt độ khơng khí khơng lớn, ứng suất lớn 1 bề mặt thượng hạ 16 lưu đập thay đổi không nhiều so với nhiệt độ trung bình năm khơng cần thiết phải tiến hành bảo dưỡng bề mặt 4.4 Ảnh hưởng độ ẩm khơng khí đến ứng suất nhiệt đập BTĐL Khi độ ẩm tăng lên, nhiệt độ lớn thân đập tăng lên không đáng kể.Khi độ ẩm tăng lên, ứng suất lớn mặt thượng hạ lưu đập giảm không đáng kể.Có thay đổi độ ẩm khơng khí tăng lên làm cho đối lưu nhiệt bề mặt đập tiếp xúc với khơng khí giảm Tuy nhiên nói ảnh hưởng độ ẩm khơng khí đến nhiệt độ lớn ứng suất nhiệt thân đập có khơng nhiều, tính tốn bỏ qua nhân tố 4.5 Ảnh hưởng thành phần khoáng vật liệu XM đến ứng suất nhiệt đập BTĐL Khi tổng hàm lượng khoáng C3A + C3S XM tăng lên, nhiệt độ lớn ứng suất mặt thượng hạ lưu đáy đập tăng Sự thay đổi nhiệt độ gần tuyến tính, ứng suất thay đổi nhanh.Ứng với vùng xuất biểu đồ ứng suất lớn mép biên thượng hạ lưu đập Dựa giá trị giới hạn cường độ kháng kéo tiêu chuẩn bê tông tông kiến nghị cho vùng xác định hàm lượng khống C3A + C3S XM tối đa để khơng nứt: - Đối với khu vực miền núi phía Bắc để mặt thượng lưu đập khơng bị nứt hàm lượng khống C3A + C3S XM khơng nên vượt 73%, tương tự để mặt hạ lưu không nứt hàm lượng C3A + C3S XM khơng nên vượt 53%, hay nói cách khác nên sử dụng XM có hàm lượng C3A + C3S khơng vượt q 53% - Đối với khu vực Bắc Trung để mặt thượng lưu đập khơng bị nứt hàm lượng khống C3A + C3S XM khơng nên vượt q 72%, tương tự để mặt hạ lưu khơng nứt hàm lượng C3A + C3S XM không nên vượt 58%, hay nói cách khác nên sử dụng XM có hàm lượng C3A + C3S khơng vượt q 58% - Đối với khu vực Nam Trung Tây Ngun để mặt thượng lưu đập khơng bị nứt hàm lượng khống C3A + C3S XM khơng nên vượt 77%, tương tự để mặt hạ lưu không nứt hàm lượng C3A + C3S XM khơng nên vượt 65%, hay nói cách khác nên sử dụng XM có hàm lượng C3A + C3S khơng vượt 65% 17 Tuy nhiên đặc thù XM vùng có hàm lượng C3A + C3S định, ví dụ XM PC40 Nghi Sơn có hàm lượng C3A + C3S tổng lượng XM chiếm 65% Nếu xây dựng đập vùng Bắc Trung sử dụng XM PC40 Nghi Sơn có khả xảy nứt mặt hạ lưu đập Vì sử dụng loại XM cần tiếp tục nghiên cứu biện pháp khác để giảm ứng suất nhiệt 4.6 Ảnh hưởng nhiệt độ đổ bê tông đến ứng suất nhiệt đập BTĐL Khi nhiệt độ đổ bê tơng tăng lên nhiệt độ lớn thân đập tăng lên theo hàm loga (nhưng gần tuyến tính).Khi nhiệt độ đổ bê tơng tăng ứng suất lớn mép biên thượng hạ lưu tăng theo hàm loga (và gần tuyến tính) Khi nhiệt độ đổ bê tơng tăng, ứng suất lớn mép biên thượng lưu nhỏ cường độ kháng kéo BTĐL ứng với mác bê tông khác hay nói cách khác mặt thượng lưu khơng nứt, ứng suất lớn mép biên hạ lưu lớn cường độ kháng kéo BTĐL khống chế cho khu vực gây nứt Nếu sử dụng hàm lượng PGK trung bình cho các khu vực bảng 4.2, để không bị nứt mặt hạ lưu đập nhiệt độ đổ bê tơng phải thấp, điều làm tăng chi phí q trình làm lạnh bê tơng Vì để khống chế hồn tồn khơng nứt mà sử dụng biện pháp làm lạnh bê tông thường không hiệu nên cần kết hợp với biện pháp khác tăng hàm lượng PGK để giảm ứng suất 4.7 Ảnh hưởng hàm lượngPGK đến ứng suất nhiệt đập BTĐL 4.7.1 Ảnh hưởng hàm lượng PGK đến nhiệt ứng suất nhiệt Khi hàm lượng PGK tăng lên nhiệt độ lớn thân đập giảm theo hàm loga (cũng gần tuyến tính).Khi hàm lượng PGK tăng ứng suất lớn mép biên thượng hạ lưu giảm theo hàm loga (cũng gần tuyến tính) Nếu biết khả chống nứt BTĐL [Sigmak] thời điểm xuất ứng suất lớn xác định hàm lượng PGK yêu cầu để đảm bảo không nứt Tuy nhiên vùng miền có nhiệt độ trung bình năm khác nhau, khống chế ứng suất lớn khác thời điểm khác nhau, cần thiết phải nghiên cứu cụ thể cho đặc trưng khí hậu vùng 18 4.7.2 Kiến nghị hàm lượng PGK tổng lượng CKD cho khu vực Bảng 4.14 Bảng kiến nghị hàm lượng PGK khu vực TT Khu vực Hàm lượng PGK (%) Thực tế Miền núi phía Bắc Kiến nghị Thực tế Bắc Trung Nam Trung Tây Nguyên 71,5 Kiến nghị Nhiệt độ lớn (oC) 47,789 Ứng suất chínhlớn (MPa) Thượng lưu Hạ lưu 0,84 1,82 Cần kết hợp biện pháp khác 57,5 55,336 1,07 2,02 Nên kết hợp thêm biện pháp khác Thực tế 61,4 53,356 0,76 1,73 Kiến nghị 70 48,687 0,527 1,53 4.8 Giải pháp giảm ứng suất nhiệt BTĐL hợp lý cho khu vực 4.8.1 Cơ sở đề xuất giải pháp hợp lý Theo nghiên cứu cho thấy có nhiều nhân tố ảnh hưởng đến ứng suất nhiệt BTĐL, nhiên dừng lại nghiên cứu độc lập cho nhân tố mà chưa xét đến tổng thể nhân tố ảnh hưởng đến ứng suất nhiệt đập BTĐL Thực tế nhân tố chịu chi phối lẫn nhau, phải có giải pháp hài hòa nhân tố giảm ứng suất nhiệt đảm bảo điều kiện kinh tế kỹ thuật vùng.Tuy nhiên có hai yếu tố quan trọng tổng hàm lượng khoáng C3A + C3S tổng lượng XM hàm lượng PGK tổng lượng CKD Hàm lượng khoáng C3A + C3S tăng nhiệt độ lớn thân đập tăng đồng nghĩa với việc ứng suất nhiệt tăng người lại hàm lượng PGK tăng nhiệt độ giảm ứng suất giảm Việc hài hòa hai yếu tố quan trọng ảnh hưởng trực tiếp đến ứng suất nhiệt điều kiện cung ứng vật liệu khu vực Để xác định hàm lượng hợp lý thực theo hình 4.33 19 Hình 4.33 Xác định tổng hàm lượng khoáng C3A + C3S XM hàm lượng PGK tổng lượng CKD hợp lý 4.8.2 Đề xuất giải pháp giảm ứng suất nhiệt hợp lý cho khu vực Bảng 4.15 Bảng kiến nghị giải pháp tổng thể giảm ứng suất nhiệt cho vùng để đảm bảo BTĐL không nứt TT Khu vực Nhiệt độ Nhiệt độ Hàm lượng khơng khí đổ bê tơng khống C3A (oC) (oC) + C3S XM (%) Hàm lượng PGK tổng lượng CKD (%) Miền núi phía Bắc 21,1 18 53,5 72,5 Bắc Trung 24,3 18 65 75 Nam Trung Tây Nguyên 28 18 70,5 74 28 20 70,5 79 28 20 65 65 4.9 Kiểm nghiệm tính tốn ứng suất nhiệt đập BTĐL Trung Sơn 4.9.1 Kết quan trắc nhiệt Trong thân đập BTĐL Trung Sơn bố trí tuyến quan trắc số 1, Trong tuyến quan trắc số vng góc với trục đập 20 đặt ặt mặt cắt đập không tràn tr tiếp giáp với vai phải tràn àn xxả lũ (mặt cắt đập dâng lớn nhất) Trên ên tuyến bốố trí điểm quan trắc nhiệt thời gian thi công (điểm ểm đo TT53 đến TT81) v vận hành ành (đi (điểm đo PT56 đến PT87) ứng suất ba chiều (SX19,SY19,SZ19 (SX19,SY19 đến ến SX28,SY28,SZ28).Đối với ới thiết bị quan trắc nhiệt vĩnh cửu sử dụng model thiết bị 4700 Geokon – Mỹ Trong tất tất điểm đo nhiệt độ, nhiệt độ lớn xuất ện điểm đo PT64 Giá trị đo nhiệt độ q trình theo dõi ttại vị trí điểm đo PT64 bềề rộng đập cao trình 102,2 m ợc cho hhình 4.41 Kết ết quan trắc nhiệt cho thấy giai đoạn đầu nhiệt độ bbê tơng vị trí đo tăng sau 90 ngày nhiệt nhi độ bắt đầu vào ổn định khoảng 40oC Giá trịị nhiệt độ lớn đo đ vị trí PT64 làà 41,69oC Ngồi ũng nhận định nhiệt độ bê b tông ại điểm đo PT64 sâu khối đổ bị ảnh hưởng ởng thay đổi nhiệt độ mơi trường tr Hình 4.41 Giá trịị đo nhiệt độ trình tr theo dõi ại vị trí điểm đo PT64 4.9.2 Kết tính ính tốn nhiệt nhi ứng suất nhiệt Mơ hình hóa kết ết cấu đập v theo toán biến ến dạng phẳng phương pháp PTHH Đầu Đ tiên sử dụng mạng lưới ới phần tử PLANE77 phân tích trường ờng nhiệt sau sử dụng phần tử PLANE182 phân tích tr trường ứng suất biến dạng Kết ết tính tốn ứng suất lớn mặt th thượng hạ lưu đập cho hình ình 4.46 Tổng Tổng hợp kết cho bảng 4.21 21 Hình 4.46 Ứng suất lớn mặt thượng th ợng vvà hạ lưu đập Bảng 4.21 Bảng ảng tổng hợp kết tính tốn nhiệt độ và ứng suất nhiệt Ứng suất lớn 1 (MPa) Nhiệt độ lớn (oC) Thượng lưu Hạ lưu Đáy đập 42,357 0,924 1,27 1,37 Qua kết ết tính tốn hình h 4.46 bảng ảng 4.21 cho thấy nhiệt độ lớn thân đập ập xuất gần vị trí điểm đo PT64 nh lệch phía thượng lưu ưu có giá trị tr 42,357oC Tại mép thư ượng hạ lưu đập ều xuất ứng suất kéo Thời điểm xuất nhiệt độ lớn nhất, ứ ứng suất ất kéo cho phép bê b tông ằng 1,09 MPa, mặt hạ llưu đập từ cao độ 22 m đến ến 42 m xuất nứt vượt v ợt khả chịu kéo bbê tông Do bê tông đáy đập đ bị kiềm chế nên ũng xuất ứng suất kéo vượt ợt qua khả chịu kéo bê b tơng Vì ậy để đảm bảo an to tồn ngăn ngừa ừa vết nứt xảy nhiệt cần tiến hành hành gi giảm ứng nhiệt để nâng cao độ an toàn àn c kết cấu 4.9.3 Giải pháp giảm m ứng suất nhiệt đậpp BTĐL Trung Sơn Đểể giảm ứng suất nhiệt đập BTĐL Trung Sơn S tiến hành ành gi giảm nhiệt độ khối đổ từ 21oC xuống ống 20oC tăng hàm lượng ợng PGK tro bay nhiệt điện từ 70% lên 72,5% Kết ết tính tốn ứng suất lớn mặt thượng hạ lưu đập cho hình ình 4.48 4.48 Tổng hợp kết cho bảng 4.22 22 Hình 4.48 Ứng suất lớn với giải pháp ki kiến nghị Bảng 4.22 Bảng ảng tổng hợp kết tính tốn nhiệt độ và ứng suất nhiệt thân đập đ với giải pháp kiến nghị o Ứng suất lớn 1 (MPa) Nhiệt độ lớn ( C) 41,282 Thượng lưu Hạ lưu Đáy đập 0,719 1,07 1,33 Từ kết tính tốn tại bảng 4.22 cho thấy ứng suất lớn mặt thượng hạ lưu đập ập giảm v nhỏ ứng suất kéo cho phép bbê tông Tại ại đáy đập tiếp giáp với xuất ứng suất kéo vvượt qua khả chịu kéo bêê tông v cần xử lý bêê tơng thường lót đáy với cường ờng độ chịu kéo lớn h 1,33 MPa 4.10 Kết luận n Chương Trong Chương đãã tiến ti hành nghiên cứu ảnh hưởng ởng nhân tố nh nhiệt độ độộ ẩm khơng khí, hàm h lượng ợng khống XM, nhiệt độ ban đầu bêê tơng, hàm lượng lư PGK để từ có kiến nghị gi giải pháp giảm ứng suất nhiệt phù hợp ợp cho vùng v Tiến hành kiểm ểm nghiệm tính toán nhiệt v ứng suất nhiệt đập BTĐL Trung Sơn – Thanh Hóa với ới phương ph án thiết kế vàà phương án nghiên ccứu kiến nghịị giảm nhiệt độ khối đổ xuống từ 21oC xuống 20oC tăng hàm lư lượng PGK tro bay nhiệt ệt điện từ 70% lên l 72,5% 23 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Qua trình nghiên cứu luận án rút kết luận sau: (1) Luận án xây dựng tốn chun dụng tính nhiệt ứng suất nhiệt đập BTĐL có tên DAPBTDL dựa ngơn ngữ lập trình tham số APDL phần mềm ANSYS có tích hợp nghiên cứu tác giả để giải tốn kết cấu đập có kích thước tùy ý với điều kiện môi trường (nhiệt độ, độ ẩm thay đổi theo thời gian), điều kiện vật liệu (XM, PGK) điều kiện thi công (chiều dày lớp đổ, thời gian đợt đổ) tương ứng phù hợp với điều kiện Việt Nam (2) Từ kết nghiên cứu ảnh hưởng yếu tố nhiệt độ khơng khí, độ ẩm mơi trường, hàm lượng khống XM, nhiệt độ bê tông trước đổ hàm lượng PGK đến ứng suất nhiệt đập BTĐL đưa giải pháp cho khu vực đặc thù Việt Nam để đập BTĐL không nứt q trình thi cơng (3) Để đập BTĐL khơng bị nứt ứng suất nhiệt đề xuất : - Đối với khu vực miền núi phía Bắc, khống chế nhiệt độ đổ bê tông không lớn 18oC, hàm lượng khống C3A + C3S XM khơng lớn 53,5%, hàm lượng PGK 72,5% tổng lượng CKD - Đối với khu vực Bắc Trung bộ, khống chế nhiệt độ đổ bê tông không lớn 18oC, hàm lượng khống C3A + C3S XM khơng lớn 58%, hàm lượng PGK 75% tổng lượng CKD -Đối với khu vực Nam Trung Tây Nguyên, khống chế nhiệt độ đổ bê tông khơng lớn 20oC, hàm lượng khống C3A + C3S XM khơng lớn 65%, hàm lượng PGK 65% tổng lượng CKD (4) Tiến hành kiểm nghiệm tính tốnứng suất nhiệtcho đập BTĐL Trung Sơn-Thanh Hóa Với kịch thay đổi điều kiện biên nhiệt, để đập BTĐL không bị nứt ứng suất nhiệt, kiến nghị giảm nhiệt độ khối đổ xuống từ 21oC xuống 20oC tăng hàm lượng PGK tro bay nhiệt điện từ 70% lên 72,5% Kiến nghị (1) Kết nghiên cứu ứng dụng thiết kế đập BTĐL xây dựng (2) Kết nghiên cứu ứng dụng kiểm tra, đánh giá an toàn nhiệt đập BTĐL xây dựng Việt Nam (3) Làm tài liệu tham khảo cho quan thiết kế, đơn vị thi công giải toán cụ thể ứng dụng thiết kế, thi cơng đập BTĐL 24 DANH MỤC CƠNG TRÌNH ĐÃ CÔNG BỐ Nguyễn Minh Việt: Nghiên cứu ảnh hưởng thành phần khoáng xi măng đến ứng suất nhiệt đập bê tơng đầm lăn Tạp chí Nơng nghiệp Phát triển nông thôn - số 23 năm 2016, trang 72-76 Nguyễn Minh Việt: Giải pháp khống chế ứng suất nhiệt đập bê tông đầm lăn - Trường hợp áp dụng cho đập thủy điện Trung Sơn Tạp chí khoa học cơng nghệ thủy lợi - số 34, tháng năm 2016, trang 40-45 Nguyễn Minh Việt: Sử dụng phụ gia hỗn hợp – giải pháp giảm nhiệt thi công đập bê tơng đầm lăn Tạp chí khoa học cơng nghệ thủy lợi - số 34 - tháng năm 2016, trang 65-69 Nguyễn Minh Việt: Phân tích nhiệt ứng suất nhiệt thân đập bê tông đầm lăn Trung Sơn – Thanh Hóa Tạp chí Người xây dựng - số 297-298, tháng 7/8 năm 2016, trang 58-64 ... nên việc ứng dụng thành nghiên cứu giới BTĐL mà đập xảy nứt điều dễ hiểu Vì đềtài Nghiên cứu giải pháp giảm ứng suất nhiệt bê tông đầm lăn xây dựng cơng trình thủy lợi thủy điện Việt nam mang... chất lượng bê tông BTĐL đặc biệt ảnh hưởng đến độ bền tuổi thọ cơng trình. Vì việc nghiên cứu giải pháp giảm ứng suất nhiệt bê tơng đầm lăn xây dựng cơng trình thủy lợi thủy điện Việt Nam thực cần... khối bê tông ảnh hưởng nhiệt độ Đây sở cho việc nghiên cứu biện pháp giảm ứng suất nhiệt BTĐL cơng trình đập thủy lợi thủy điện Việt Nam Hình 2.4 Các phương pháp để giải tốn nhiệt 2.7 Kết luận Chương
