đồ án truyền động cơ khí

MỤC LỤC PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.1 Chọn động điện 1.2 Phaân phối tỷ số truyền PHẦN II: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY 2.1 Thiết kế truyền Xích 2.2 Thiết kế bánh raêng 2.3 Thiết kế trục 21 2.4 Tính toán chọn oå 34 2.5 Thiết kế vỏ hộp 40 2.6Các chi tiết phuï 41 2.7 Bảng dung sai lắp ghép 43  Số liệu thiết kế: Công suất trục công tác:P=7 (KW) Sô vòng quay trục công tác:n=50 (vg/phút) Thời gian phục vụ: L = năm tương đương 33600 Chế độ làm việc: Quay chiều, làm việc hai ca, tải va đập nhẹ, năm làm việc 300 ngày, ca làm việc Chế độ tải: T1 = T :T2 = 0,8T t1 = 48 :t2 =12 Ñ O ÄN G C Ô T1 M A ÙY S A ØN T2 C h u ù th íc h : n o t r u ïc ñ a øn h o ài H o äp g ia ûm to ác b a ùn h r a ên g t r u ï c a áp p h a ân ñ o âi S đ o ta ûi t r o ïn g B o ä t r u y e àn x íc h o án g c o n la ên Sơ đồ động hệ thống truyền động máy sàn PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN  Số liệu thiết kế: Công suất trục công tác: Pct = 7KW Số vòng quay trục công tác: nct= 50 vg/ phút CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN Công suất cần thiết động cơ: P dc  Pct K A  đó: Pct.KA=7*0,963= 6,7431KW công suất tính toán trục công tác với K  (  Ti T ) ti T (   ) 48  ( T ,8 T ) 12 T  ,963 48  12  ti Hiệu suất chung truyền: A    X  br  OL  NT  ,8406  Trong đó:hiệu suất bộtruyền xích  ,93 hiệu suất bộtruyền bánh  X br hiệu suất bộtruyền lăn   P dc  Pct K A    OL hieäu suất nối trục đàn hồi  OL  ,97  ,99  ,99  , 02 ( KW ) Với công suất cần thiết động Pdc = 8,02 KW Tra bảng P1.3 tài liệu tham khảo [1] ta chọn công suất động P =11KW với số vòng quay phân bố tỷ số truyền chung hệ thống bảng sau: Loại động Số vòng quay Tỷ số truyền chung n động cơ(vg/phút) u  dongco ch 4A132M2Y3 4A132M4Y3 4A160S6Y3 4A160M8Y3 2907 1458 970 730 n congtac 58,14 29,16 19,4 14,6 1.2 PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN Từ bảng số liệu để thõa mãn số vòng quay truyền hợp lý ta chọn loại động 4A160S6Y3 Với tỷ số truyền chung uch= 19,4 , tra bảng 3.1 trang 43 tài liệu tham khảo[1] ta chọn tỷ số truyền hộp giảm tốc cấp bánh sau: Uhộp giảm tốc= vơí ubr1 = 3,08 Ubr2 = 2,6 Từ ta có tỷ số truyền truyền xích : u X u chung  u hopgiamtoc  19 ,  , 425 Với thông số vừa chọn, ta thiết lập bảng đặc tính kỹ thuật sau: Trục Thông số Công suất(KW) Tỷ số truyền Moment xoắn(Nmm) Số vòng quay(vg/phút) I(Động cơ) II III IV(Công taùc) 8,02 7,7 7,39 6,743 2,425 1287913 50 3,08 78960 970 2,6 233259 315,25 582057 121,25 PHẦN II: TÍNH TOÁN BỘ THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY 2.1 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH  Số liệu ban đầu: Công suất P =7,39 KW Số vòng quay bánh dẫn: n = 121,25 vg/phút Moment xoắn: T = 582057 Nmm Tỷ số truyền: u= 2,245 Điều kiện làm việc: quay chiều, làm việc ca ,tải va đập nhẹ, bôi trơn nhỏ giọt, trục đóa xích điều chỉnh I TÍNH TOÁN: Chọn loại xích ống lăn dãy Số đóa xích dẫn: Theo bảng 5.4 tài liệu [1] trang 80 ứng với tỷ số truy ền u= 2,425 choïn Z1=25  Z2 =u.Z1 = 2,425 25 = 60,625  Choïn Z2 = 61 < Zmax= 130 Khi tỷ số truyền xác tuyền xích : u  Z Z1  61  , 44 25 Ta có hệ số điều kiện sử dụng xích: K = Kr Ka Ko Kdc Kb Klv Với: Kr =1,2 hệ số tải trọng động ứng với tải va đập nhẹ Ka =1 hệ số ảnh hưởng khoảng cách trục với a =(30 50 ) pc K0 =1 hệ số ảnh hưởng bố trí truyền ứng với truyền nằm ngang Kdc =1 hệ số ảnh hưởng khả điều chỉnh lực căng xích Kb =1 hệ số điều kiện bôi trơn Klv =1,12 hệ số làm việc ứng với làm việc ca  K = Kr Ka Ko Kdc Kb Klv =1,344 Ta có hệ số vòng quay K n  n 01 n1  200  1, 649 121 , 25 Với n01 =200 tra từ bảng 5.4 tài liệu tham khảo[3] Và hệ số đóa xích : K z  25  Z1 25  25 Và hệ số xét đến dãy xích ứng với xích dãy: Kx = Từ ta có công suất tính toán: Pt  K K n K z P  1,344 1, 649 ,39  16 ,378 Kx Theo bảng 5.4 tài liệu [3] ứng với công suất cho phép [P]> Pt số vòng quay thực nghiệm n01=200 ta có bứơc xích pc =31,75mm Kiểm tra số vòng quay tới hạn ứng với bước xích pc=31,75mm tra từ bảng 5.2 [3] ta có ntới hạn =630 > nbộ truyền=121,25 (vg/phút) Ta thấy bước xích vừa chọn thoã Tiếp tục ta kiểm mghiệm bước xích theo công thức sau : P.K p c  600 Z n [ Po ] K x Với [Po] =29MPa tra từ bảng 5.3 tài liệu [3] Thế vào biểu thức ta có P K p c  600  29 , 006 mm Z n [ Po ] K x Bước xích chọn thoã mãn điều kiện Tính toán thông số truyền xích vừa chọn : + Vận tốc trung bình xích: v   n p c Z  1, 604 ( m / s ) 60000 + Lực vòng có ích : 1000 P F t   4607 ( N ) v + Chọn khoảng cách trục sơ từ a=40pc =1270mm từ a =(30÷50)pc + Số mắt xích : X  2a pc  Z1 Z 2 pc  Z  Z 1)     123 ,82  2 a   Ta chọn X=124 mắt xích + Chiều dài xích: L=X.pc=3937mm Từ ta tính khoảng cách trục xaùc:  Z1 Z2  a  p c , 25 X      Z  Z    X    2  Z  Z     2      1272    ,88 mm Vaø để truyền xích làm việc bình thường ta giảm khoảng cách trục xuống đoạn (0,002÷0,004)a Do ta có khoảng cách trục tính toán a=1269,06mm + Lực tác dụng lên trục: Fr= Km Ft = 1,15.4607=5298(N) Với Km=1,12 hệ số trọng lượng xích ứng với truyền xích nằm ngang + Đường kính đóa xích : Bánh dẫn: d  p c Z    252 , 66 mm d a1  d  , p c  274 ,885 mm Bánh bò dẫn: d  p c Z  d a2  d  616 , 49 mm  , p c  638 , 72 mm Kiểm nghiệm số lần xích va đập giây: i  Z n  15 X 25 121 , 25  1, 63  [ i ]  16 15 124 Với [i] =16 tra bảng 5.6 tài liệu[3] 10 Kiểm tra xích theo hệ số an toàn: s  Q F  Fv  Fo Với Q =88,5 (KN) tra bảng 5.2 tài liệu[1] F1=Ft=4607 (N) Fv=qm.v2=9,777 (N) Với qm=3,8 (kg/m) tra bảng 5.2 tài liệu [1] Fo=Kf a qm g = 1269,06 3,8 9,81 =283,85 Với Kf=6 hệ số phụ thuộc độ võng xích xích naèm ngang  s  Q F  Fv  Fo  18 , 06  [ s ] Với [s] =(7,8÷9,4) bảng 5.7 tài liệu [3] 2.2 THIẾT KẾ BÁNH RĂNG Đ O ÄN G C Ô T1 M A ÙY S A ØN T2 C h u ù th íc h : n o t r u ïc ñ a øn h o ài H o äp g ia û m to ác b a ùn h r a ên g t r u ï c a áp p h a ân đ o âi S ñ o ta ûi t r o ïn g B o ä t r u y e àn x íc h o án g c o n la ên Chế độ làm việc: Quay chiều, làm việc hai ca, tải va đập nhẹ, năm làm việc 300 ngày, ca làm việc Chế độ tải: T1 = T :T2 = 0,8T t1 = 48 :t2 =12  Chọn vật liệu chế tạo bánh : Chọn thép 45 Cr đựơc cải thiện Theo bảng 6.1 tài liệu [1] ta chọn độ rắn trung bình: Bánh dẫn: HB1=240 HB Bánh bò dẫn: HB2=230 HB A TÍNH TOÁN CẶP BÁNH RĂNG TRỤ RĂNG THẲNG CẤP CHẬM Số liệu ban đầu: Công suất P =7,7 KW Số vòng quay bánh dẫn: n = 315,25 vg/phút Moment xoắn: T = 233259 Nmm Tỷ số truyền: u= 2,6 Tuổi thọ Lh= năm tương đương 33600 Số chu kỳ làm việc sở 2,4 N HO  30 HB N HO  30 HB  30 240 2,4 2,4  30 230 ,4 chu kyø  1,547 10  1,397 10 chu kỳ Và: NFO1=NFO2=5.10 chu kỳ Số chu kỳ làm việc tương đương: N HE N HE N FE N FE Vì: N  60 c   60 c   60 c   60 c  HE  N HO Ti     n i t i  57 ,35 10  T max  Ti    n i t i  22 , 06 10   T max  Ti   n t  54 ,17 10   i i  T max  chu kyø chu kyø chu kyø Ti    n i t i  20 ,83 10   T max  ; N HE  N HO ;N FE  N FO chu kỳ ;N FE  N FO Nên ta có hệ số tuổi thọ: K  K  K  K Theo 6.13 tài liệu [3], ta chọn giới hạn mỏi tiếp xúc: HL  OH lim  HB HL FL FL 1  70 Bánh dẫn :  OH lim  HB  70  550 MPa Bánh bò dẫn:  OH lim  HB  70  530 MPa Ta có giới hạn mỏi uốn:  OF lim  1,8 HB Bánh dẫn : OF lim  1,8 HB  432 MPa 10 Bánh bò dẫn: OF lim  1,8 HB  414 MPa Ứng suất tiếp xúc cho phép:   H   OH  ,9 lim Với sH=1,1 tra bảng 6.13 [3] K HL sH     H   ,9 K HL  450 MPa sH     H lim OH lim ,9 K OH  433 , 64 MPa HL sH Chọn giá trò nhỏ giá trò ta có ứng suất ti61p xúc cho pheùp:  H   433 , 64 MPa Ứng suất uốn cho phép tính theo công thức sau:   F    sF    F    F Với sF=1,75 tra baûng 6.13 [3] K FL OF lim    OF lim sF  OF lim K K FL  246 ,86 MPa  236 ,57 MPa FL sF Do hộp gỉam tốc bôi trơn tốt ( truyền kín) Do tính toán thiết kế theo độ bền tiếp xúc Theo bảng 6.15 tài liệu [3] ta chọn: ba =0,4 Khi :   bd  ( u  1)  , 72 ba Ứng với bd vừa chọn , tra bảng 6.4 [3] ta có : KH= 1,022 KF= 1,038 Khi đó, khoảng cách trục truyền bánh trụ thẳn g: a w  50 ( u  1) T K H   ba H  50 ( ,  1)  233259 u 1, 022  192 ,82 mm , 433 , 64 , Theo tiêu chuẩn chọn: aw = 200mm 11 Bảng số liệu: Then Moment Moment chống cản xoắnW0 uốn W t1 bxh 19 (E) 6x6 3,5 540,6 1214 25 (B) 1562,5 3125 Truïc I 28 (D) 6x6 3,5 1930 4085 Riêng d=25mm lắp có độ dôi, ta có:K/=2,44 K/=1,86 34 (C) 10x8 3240 7099 Truïc II 40 (D) 10x8 5517,6 11800,7 42 (C) 12x11 5,5 6226,8 13500 50 (A) 12500 25000 55 (D) 12x11 5,5 14864 31198 Trục III Riêng d=50mm lắp có độ dôi, ta có:K /  =2,97 Thông số Đường kính(mm) K/=2,28 Bảng kiểm nghiệm hệ số an toàn s : (trong đó, [s] hệ số an toàn cho phép nằm khoảng 1,5÷2,5 ; [s] =2,53 ta không cần kiểm nghiệm trục theo độ cứng.) Đường kính   a a s s d(mm) 19(E) 0,91 0,89 32,52 _ 4,64 _ _ 25,27 12,63 9,02 13,72 TruïcI 25(B) 28(D) 0,91 0,89 47,6 9,66 5,18 15,63 34(C) 0,88 0,81 53,39 8,21 4,47 16,74 TruïcII 0(D) 13,91 0,88 0,81 61 9,88 3,91 42(C) 0,84 0,78 21,56 _ 6,14 TruïcIII 50(A) _ _ 30,09 11,64 6,22 12,15 55(D) 0,81 0,76 23,85 9,33 9,21 13,83 o Trong đó:  ,  hệ số kích thước tra bảng 10.3 tài liệu [3] a , a biên độ ứng suất tính theo: s 4,64 7,53 4,92 4,32 3,76 6,14 5,54 7,67 31  a   M  max W T   a   max 2W s , s hệ số an toàn xét riêng cho ứng suất uốn ứng suất xoắn:  1 s      K   a          m  1 s   K   a        m o Khi số an toàn kiểm nghiệm cho trục : s  s  s   s  s  Kết kiểm ngiệm hệ số an toàn cho thấy đoạn trục thoã mãn hệ số an toàn kiểm nghiệm trục theo độ bền mỏi Ngoài trục đảm bảo độ cứng C KIỂM NGIỆM THEN Kiểm ngiệm điều kiện bền dập bền cắt then bằng: Với tiết dòên trục dùng mối ghép then cần tiến hành kiểm nghiệm mối ghép độ bền dập độ bền că’t theo:  d   c  T d l t ( h  t 1) T  [ d ]  [ c ] d l t b Trong [d] =100 MPa ứng suất dập cho phép tra bảng 9.5 tài liệu [1]và cho phép lớn giá trò cho phép 5% Và [d ]=4060MPa ứng suất cắt cho phép 32 SVTH: NGUYỄN MINH TRUNG CuuDuongThanCong.com https://fb.com/tailieudientucntt Bảng kiểm nghiệm then: Then Chiều_dài_làm Đường_kính Chiều_dài_then Moment d d việc then lt (mm) (mm) l (mm) T (Nm) (MPa) (MPa) (mm) bxh t1 19 6x6 3,5 36 33 78960 100,7 42 TruïcI 28 6x6 3,5 28 22 78960 102,5 42,73 34 10x8 32 22 116629,5 103,95 31,18 TruïcII 40 10x8 70 60 233259 64,8 19,4 42 12x11 5,5 56 50 582057 100,8 42,6 TruïcIII 55 12x11 5,5 70 58 582057 66,35 30,4 Trong chiều dài then l (mm) chọn theo tiêu chuẩn bảng 9.1 a tài liệu [1] 33 2.4 TÍNH TOÁN CHỌN Ổ A TRỤC CẤP NHANH ĐẦU VÀO: Đường kính ngõng trục: d=25mm ta tiến hành chọn ổ bi đỡ dãy Số vòng quay n=970 vg/phút Tính toán kiểm nghiệm ổ : Vì đầu vào trục có lắp nối trục đàn hồi nên cần chọn chiều lực nối trục Fr3 ngược với chiều chọn tính trục Khi phản lực ổ là: A B D C E z Fa1 Fa1 x Fr3 y F t1 F t2 F r1 F r2 F t1 F t1 Rax Rbx Fr3 xy Ta coù:  M /B    Rax  Ft 178  Ft 48  Fr 60  834 ,3 N 226 Rbx  ( Ft  Ft  Fr )  Rax  1841 ,7 N Khi tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ A: F RA  Rax  Ray  834 ,3  435  941 N Khi tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ B: F RB  Rbx  Rby  1841 ,7  435  1892 , N Vì FRB> FRA nên ta tính toán chọn ổ theo ổ B ổ chòu lực lớn Ta có: Tải trọng quy ước: Q= V FRB Kt K   34 Với: V=1 ứng với vòng quay Kt =1 hệ số xét đến ảnh hưởng nhiệt độ đến tuổi thọ ổ K=1,3 hệ số xét đến ảnh hưởng đặc tính tải trọng đến tuổi thọ ổ  Q= V FRB Kt K =2460N Do thời gian làm việc truyền hộp giảm tốc lớn nên ta phải chọn tuổi thọ ổ phù hợp cách chia thời gian làm việc ổ Lh xuống lần Thời gian làm việc tính triệu vòng quay: L  Lh 60 n 10 60 970 33600  10  325 ,92 (triệu vòng quay) Khả tải động tính toaùn: C tt  Q L  16 ,93 kN Theo tài liệu [1] ta tiến hành chọn ổ lăn theo Ctt< C với C giá trò tải trọng động ổ tra phụ lục P2.7 [1] ng với Ctt =16,93KN ta chọn ổ 305 với thông số sau: Kí hiệu ô’ d,mm D,mm B,mm r,mm 305 25 62 17 2,0 Đưởng kính bi, mm 11,51 C,KN C0, KN 17,6 11,6 Khi tuổi thọ xác ổ là:  C 3   17600   L       2460  Q     366 , (triệu  vòng) Tuổi thọ ổ tính giờ: Lh  L 10  6292 (giờ) 60 n Kiểm tra khả tải tónh ổ: Chọn hai giá trò lớn Q0=X0.FRB +Y0.Fa =0,6x1892,4=1135,44N với:X0=0,6 Y0=0,5 (bảng 11.6 tài liệu[3] ) Q0=FRB=1892,4N 35 Ta thấy Q0=1892,4N n=970 (vòng/phút) Do ổ chọn thoả số vòng quay tới hạn B TRỤC TRUNG GIAN: Đường kính ngõng trục: d=30mm ta tiến hành chọn Ổ đũa trụ ngắn dãy Số vòng quay n=315,25 vg/phút Tính toán kiểm nghiệm ổ : Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ A B: F RA  F RB  Rax  Ray  3066 ,5  347  3086 N Vì FRB= FRA nên ta tính toán chọn ổ theo ổ A B : Ta có: Tải trọng quy ước: Q= V FRA Kt K Với: V=1 ứng với vòng quay Kt =1 hệ số xét đến ảnh hưởng nhiệt độ đến tuổi thọ ổ K=1,3 hệ số xét đến ảnh hưởng đặc tính tải trọng đến tuổi thọ ổ  Q= V FRB Kt K =4011,8N Thời gian làm việc tính triệu vòng quay: L  60 n L h 10  60 315 , 25 33600 10  635 ,544 (triệu vòng quay) Khả tải động tính toaùn: C tt  Q 10 / L  27 ,815 kN 36 Theo tài liệu [1] ta tiến hành chọn ổ lăn theo Ctt< C với C giá trò tải trọng động ổ tra phụ lục P2.8 [1] ng với Ctt =27,815KN ta chọn ổ 102306 với thông số sau: Kí hiệu oâ’ d,mm D,mm B,mm r,mm 102306 30 72 19 2,0 Con lăn Đường Chiều kính dài 10 10 C,KN C0, KN 30,2 20,6 Khi tuổi thọ xác ổ là:  C 10 /3 L     Q   30200 10 /3     4011 ,8   836 , 04 (trieäu vòng) Tuổi thọ ổ tính giờ: L 10  L h   44200 (giờ) 60 n Kiểm tra khả tải tónh ổ: Do ổ đũa trụ ngắn lực dọc trục nên: Q0=FRB=3086N Ta thấy Q0=3086 n=315,25 (vòng/phút) Do ổ chọn thoả số vòng quay tới hạn C TRỤC CẤP CHẬM ĐẦU RA: Đường kính ngõng trục: d=50mm ta tiến hành chọn ổ bi đỡ dãy 37 Số vòng quay n= 121,25 vg/phút Tính toán kiểm nghiệm ổ : Khi phản lực ổ là: Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ A: F RA  Rax  Ray  2021  6227  6547 N  3138 N Tải trọng hướng tâm tác dụng lên ổ B: F RB  Rbx  Rby  2021  2400 Vì FRA> FRB nên ta tính toán chọn ổ theo ổ A ổ chòu lực lớn Ta có: Tải trọng quy ước: Q= V FRA Kt K Với: V=1 ứng với vòng quay Kt =1 hệ số xét đến ảnh hưởng nhiệt độ đến tuổi thọ ổ K=1,3 hệ số xét đến ảnh hưởng đặc tính tải trọng đến tuổi thọ ổ  Q= V FRB Kt K =8511N Do thời gian làm việc truyền hộp giảm tốc lớn nên ta phải chọn tuổi thọ ổ phù hợp cách chia thời gian làm việc ổ Lh xuống lần Thời gian làm việc tính triệu vòng quay: L  Lh 60 n 10 60 121 , 25 33600  10  122 , 22 (triệu vòng quay) Khả tải động tính toán: C tt  Q L  42 , 237 kN Theo tài liệu [1] ta tiến hành chọn ổ lăn theo Ctt< C với C giá trò tải trọng động ổ tra phụ lục P2.7 [1] ng với Ctt =42,237K N ta chọn ổ 405với thông số sau: Kí hiệu ô’ d,mm D,mm B,mm r,mm 405 50 110 27 3,0 Đưởng kính bi, mm 19,05 C,KN C0, KN 48,5 36,6 38 SVTH: NGUYỄN MINH TRUNG CuuDuongThanCong.com https://fb.com/tailieudientucntt Khi tuổi thọ xác ổ là:  C 3   48500  L        185 , 05 Q 8511      (triệu vòng) Tuổi thọ ổ tính giờ: L 10 Lh   25436 (giờ) 60 n Kiểm tra khả tải tónh ổ: Chọn hai giá trò lớn Q0=X0.FRA +Y0.Fa =0,6x6547=39282N với:X0=0,6 Y0=0,5 (bảng 11.6 tài liệu[3] ) Q0=FRA=6547N Ta thấy Q0=6547N n=121,25 (vòng/phút) Do ổ chọn thoả số vòng quay tới hạn 39 2.5 THIẾT KẾ VỎ HỘP: Vỏ hộp giảm tốc có nhiệm vụ đảm bảo vò trí tương đối chi tiết phận máy, tiếp nhận tải trọng chi tiết lắp vỏ truyền đế, đựng dầu bôi trơn bảo vệ chi tiết tránh bụi Vật liệu gang xám GX15-32 Chọn bề mặt lắp ghép nắp hộp thân hộp qua trục để lắp chi tiết thuận tiện dễ dàng Bề mặt lắp nắp thân cạo mài, để lắp sít, lắp có lớp sơn lỏng sơn đặt biệt Mặt đáy hộp giảm tốc nghiêng phía lỗ tháo dầu với độ dốc từ 10 Kết cấu hộp giảm tốc đúc, với kích thước sau: Tên gọi Chiều dày: Thân hộp Nắp hộp Gân tăng cứng: chiều dày e Số liệu  =8mm 1 =8mm e =8mm Đường kính: Bulông d1 Bulông cạnh ổ d2 Bulông ghép bích nắp thân d3 Vít ghép nắp ổ d4 Vít ghép nắp cửa thăm d5 d1 =18mm d2 =12mm d3 =12mm d4 =8mm d5 =8mm Mặt bích ghép nắp thân: Chiều dày bích thân hộp S3 Chiều dày bích nắp hộp S4 Bề rộng bích nắp thân K3 Mặt đế hộp: Khi đế phần lồi S1 Số lượng bulông nền: S3=17mm S4 =17mm K3 =45mm S1=24mm Z=4 40 2.6 CÁC CHI TIẾT PHỤ: Vòng chắn dầu: tác dụng ngăn không cho dầu mỡ tiếp xúc Chốt đònh vò hình côn d =8 mm chiều dài l =44mm Nắp quan sát (tra bảng 18 –5 ) tài liệu [2] ta lấy : A (mm) B (mm) A1 (mm) B1 (mm) C (mm) K (mm) R (mm) Vít 150 100 190 140 175 120 12 M8x22 Số lượng vít Nút thông hơi:Chọn M27x2 với thông số: 41 A B C D E G H I K L M N O P Q R S M27 15 30 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 Nút tháo dầu:Chọn M20x2 Các thông số tra bảng 18-7 [2] d b m f L c q D S Do M20x2 15 39 28 2.5 17.8 30 22 25.4 Que thăm dầu: kích thước tra tài liệu [2] trang 96: Kích thước vòng lò xo dùng trục tuỳ động tra bảng 15-7 15-8 tài liệu [2] trang 34 35 42 2.7 BẢNG DUNG SAI LẮP GHÉP: Dựa vào kết cấu yêu cầu làm việc , chế độ tải chi tiết hộp giảm tốc mà ta chọn kiểu lắp ghép sau: Dung sai va ølắp ghép bánh răng: Chòu tải vừa, thay đổi, va đập nhẹ ta chọn kiểu lắp trung H7/k6 Dung sai lắp ghép ổ lăn: Khi lắp ghép ổ lăn ta lưu ý: - Lắp vòng lên trục theo hệ thống lỗ,lắp vòng vào vỏ theo hệ thống trục - Để vòng ổ không trơn trượt theo bề mặt trục lỗ hộp làm việc, cần chọn kiểu lắp trung gian có độ dôi cho vòng quay - Đối với vòng không quay ta sử dung kiểu lắp có độ hở Chính mà lắp ổ lăn lên trục ta chọn mối ghép k6, lắp ổ lăn vào vỏ ta chọn H7 Dung sai lắp vòng chắn dầu: Chọn kiểu lắp trung gian H7/js6 để thuận tiện cho trình tháo lắp Dung sai lắp vòng lò xo ( bạc chắn) trục tuỳ động: Vì bạc có tác dụng chặn chi tiết trục nên ta chọn chế độ lắp có độ hở H8/h7 Dung sai lắp then trục: Theo chiều rộng chọn kiểu lắp trục P9 kiểu lắp bạc D10 Bảng dung sai lắp ghép bánh răng: (m) ES es (m) EI ei N m a x (  Sai lệch giới hạn Sai lệch giới hạn Mối lắp m) 28H7/k6 34H7/k6 40H7/k6 55H7/k6 +21 +25 +25 +30 +15 +18 +18 +21 0 0 +2 +2 +2 +2 S max( m ) 15 18 18 21 19 23 23 28 N max( m ) S max( m ) 25 30 36 - 45 45 55 Baûng dung sai lắp ghép ổ lăn; Sai lệch giới hạn (m) ES es +15 +18 +21 +30 +30 +35 Mối lắp 25k6 30k6 50k6 62H7 72H7 110H7 Sai lệch giới hạn (m) EI ei -10 +2 -12 +2 -15 +2 -15 -15 -20 Bảng dung sai lắp ghép then: c tiết Sai lệch giới hạn chiều rộng rãnh then Chiều sa Kích thướ diện then bxh âu rãnh then Trên trục P9 6x6 -0,042 10x8 -0,051 12x8 -0,018 Trên bạc D10 +0,078 +0,030 +0,098 +0,040 +0,120 0,050 Sai lệch giới hạn trục t1 Sai lệch giới hạn bạc t2 +0,1 +0,1 +0,2 +0,2 +0,2 +0,2 ... o ta ûi t r o ïn g B o ä t r u y e àn x íc h o án g c o n la ên Sơ đồ động hệ thống truyền động máy sàn PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN  Số liệu thiết kế: Công suất trục công... quay trục công tác: nct= 50 vg/ phút CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN Công suất cần thiết động cơ: P dc  Pct K A  đó: Pct.KA=7*0,963= 6,7431KW công suất tính toán trục công tác với K  (  Ti T ) ti T... ,963 48  12  ti Hiệu suất chung truyền: A    X  br  OL  NT  ,8406  Trong đó:hiệu suất b truyền xích  ,93 hiệu suất b truyền bánh  X br hiệu suất b truyền lăn   P dc  Pct K