Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên NHẬN XÉT, ĐÁNH GIÁ CỦA GIÁO VIÊN …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………… Hưng Yên, ngày … tháng … năm 2017 Giáo viên hướng dẫn Nguyễn Năng Minh Đồ Án Môn Học Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên Mục lục 1.Mô tả chung truyền………………………………………… ………4 1.1 Nhiệm vụ……………………………………………………………… ……….4 1.2.Điều kiện làm việc………………………………………………….…………….4 1.3.Vật liệu chế tạo truyền …………………………………………………… 1.4.Kết cấu truyền ……………………………………….……………… 1.5.Bạc truyền………………………………………………………… …… 1.6.Bu lông truyền…………………………………………………………… Xác định thông số cần thiết……………………………………………… 2.1.Thông số cho trước truyền…………………………………………… 2.2.Các thông số tính tốn………………………………………………………… 10 2.3.Khối lượng nhóm truyền………………………………………………… 11 2.4.Bảng thơng số tính tốn…………………………………………………… … 12 Tính tốn kiểm nghiệm bền truyền ………………………………… 13 3.1.Tính sức bền đầu nhỏ truyền………………………………………… 13 3.2.Tính sức bền thân truyền……………………………….…………………22 3.3.Tính sức bền đầu to truyền……………………………….……………….27 Đồ Án Mơn Học Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên LỜI NÓI ĐẦU Động đốt ngày phát triển mạnh giữ vai trò quan trọng kinh tế quốc dân nông nghiệp, giao thông vận tải đường bộ, đường sắt, đường biển, đường hàng không nhiều ngành công nghiệp khác Từ mở cửa, hội nhập phát triển kinh tế đất nước đạt nhiều thành tựu khoa học kỹ thuật mặt đời sống xã hội nói chung.Một thành tựu q trình cơng nghiệp hố đại hố Để xây dựng thành cơng q trình CNH-HĐH địi hỏi phải xây dựng khoa học kỹ thuật công nghệ tương ứng.Ngành công nghiệp Ơtơ ngành phục vụ hiệu cho q trình CNH-HĐH Ngành cơng nghiệp Ơtơ khơng phải ngành mới,nhưng diễn sôi động quốc gia khác giới.Nhận thức đắn tầm quan trọng ngành công nghiệp Đảng Nhà nước ta có sách phù hợp thúc đẩy phát triển ngành cơng nghiệp Ơtơ nước,từng bước phát triển tiến tới sản xuất Ơtơ nước ta mà khơng phải nhập Mơn “Thiết kế Tính tốn Ơtơ”là mơn học đóng vai trị quan trọng việc thiết lập sở khoa học để thiêt kế kiểm nghiệm bền chi tiết, cấu,hệ thống cấu thành nên Ơtơ Mơn học tảng ngành kỹ thuật Ơtơ địi hỏi phải xây dựng từ bước Xuất phát từ điều kiện trên,em nhà trường khoa giao cho đề tài: “Tính tốn kiểm nghiệm bền cho truyền” Trong trình thực đề tài, bảo tận tình thầy cô khoa, đặc biệt thầy Nguyễn Năng Minh, với cố gắng thân đến em hoàn thành đề tài Do điều kiện thời gian hạn chế trình độ thân,thêm vào vấn đề nghiên cứu cịn mẻ nên đề tài khơng tránh khỏi sai sót Vì em mong nhận đóng góp, bổ sung Thầy - Cơ giáo khoa bạn đồng nghiệp để đề tài hồn thiện Đồ Án Mơn Học Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên Em chân thành cảm ơn! Sinh viên thực Hoàng Văn ng Phần 1: Khái quát chung nhóm truyền 1.1 Nhiệm vụ Thanh truyền chi tiết nối piston vµ trơc khủu Nã cã nhiƯm vơ trun lùc khí thể từ piston làm quay trục khuỷu điều khiển piston làm việc trình nạp, nén, xả Đồng thời biến chuyển động thẳng piston thành chuyển động quay trục khuỷu 1.2 Điều kiện làm việc + Thanh trun chÞu lùc khÝ thĨ xi lanh + lùc qu¸n tÝnh cđa nhãm piston + lùc qu¸n tính thân truyền Các lực lực tuần hoàn va đập Di tỏc dng ca cỏc lc ú trình làm việc truyền chịu lực kéo, nén, uốn dọc đổi chiều chuyển động có lực quán tính làm bị uốn ngang Khi ng c lm vic, lưc thay đổi theo chu kỳ tải trọng tác dụng lên truyền tải trọng ng 1.3 Vật liệu chế tạo Thanh truyền thờng đợc chế tạo thép cacbon thép hợp kim với phơng pháp rèn khuôn Các loại vật liệu nặng tính tốt, sức bền mỏi cao, đảm bảo yêu cầu làm việc 1.4 Kết cấu Thanh truyền 1: Bạc đầu nhỏ 2: Đầu nhỏ truyền 3: Thân truyền 4: Bulông bắt nắp đầu to 5: Nửa truyền 6: Bạc đầu to truyền 7: Nửa dới trun Đồ Án Mơn Học Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng n H×nh 1.1 : KÕt cÊu cđa trun - Ngêi ta chia kết cấu truyền thành phần: + Đầu nhỏ truyÒn : đầu lắp ghép với chốt piston + §Çu to trun : đầu lắp ghép với chốt khuỷu + Th©n trun : nối đầu nhỏ với u to + Bu lông truyền + Bạc lót đầu to đầu nhỏ truyền Sau ta xét phận cụ thể : a Đầu nhỏ Là phận để lắp chốt píton Khi chốt lắp tự có cấu tạo hình trụ rỗng có dạng hình ôvan để tăng độ cứng vững Trên động xăng đầu nhỏ thờng làm mỏng Khi lắp chốt tự phải ý bôi trơn mặt chốt piston bạc lót đầu nhỏ Thông thờng dầu bôi trơn đợc đa lên bôi trơn mặt chốt bạc lót đầu nhỏ đờng dẫn dầu đợc khoan dọc thân truyền Trong động ôtô máy kéo chốt piston đợc bôi trơn theo kiểu vung té Do đầu nhỏ truyền phải có lỗ hứng dầu rÃnh hứng dầu Kết cấu đầu nhỏ truyền phụ thuộc vào kích thớc phơng pháp lắp ghép Hình 1.2 : Các loại đầu nhỏ truyền Hình 1.2 Kết cấu đầu nhỏ truyền Trong hình (1.2a,b) đợc dùng phổ biến động ôtô khả bôi trơn hoàn thiện, dầu đợc dàn bề mặt bạc lót, hoạt động đồng đều, bạc lót thông thờng bạc đồng bạc thép có tráng lớp hơp kim chịu mòn n Mụn Hc Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên b Thân truyền Là phần nối đầu nhỏ đầu to truyền Khoảng cách hai tâm đầu nhỏ đầu to gọi chiều dài ảo truyền l phụ thuộc vào thông số kết cấu = R/l Đại đa số động ngày có = 0,24 0,30 Chiều dày đầu nhỏ truyền thờng chọn khoảng sau d1/d2 = 1,2 1,3 Hình 1.3 Các loại tiết diện thân truyền + Hình 1.3a thân có tiết diện tròn , + Hình 1.3b,c thân có tiết diện chữ I, + Hình1.3d thân có tiết diện hình chữ nhật, +Hình 1.3e thân cã tiÕt diƯn h×nh elip, Cã nhiỊu kiĨu tiÕt diƯn: tiêt diện tròn, ovan, chữ nhật, elip , chữ I Tuy nhiên dạng tiết diện thân truyền hình chữ I đợc dùng phổ biến động ôtô xe du lịch tính bền tính tiÕt kiƯm vËt liƯu Trong th©n trun cã khoan lỗ dẫn dầu bôi trơn, đờng kính lỗ dẫn dầu nằm khoảng mm Đôi để tăng độ cứng vững để khoan lỗ dẫn dầu, ngời ta làm gân dọc suốt chiều dài truyền Khi không khoan đợc lỗ dẫn dầu ngời ta gắn ống dẫn dầu phía thân Kích thớc thân truyền thờng thay đổi từ nhỏ đến lớn kể từ đầu nhỏ đến đầu to để phù hợp với lực quán tính lắc truyền, chiều dài thân đồng suốt chiều dài truyền c Đầu to truyền Kết cấu đầu to truyền phải đảm bảo yêu cầu sau: + Có độ cứng vững lón để đảm bảo bạc lót ko bị biÕn d¹ng Đồ Án Mơn Học Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên + KÝch thớc nhỏ để lực quán tính nhỏ giảm đợc tải trọng lên chốt khuỷu, ổ trục đồng thời cho phép giảm kích thớc hộp trục khuỷu + Chỗ chuyển tiếp với thân đầu to phải có góc lợn lớn để tăng độ cứng vững + Dễ dàng lắp ghép cụm piston - truyền với trục khuỷu Đầu to đợc phân làm nửa nửa liền với thân nửa dới lắp với nắp đầu to - Kích thớc đầu to truyền phụ thuộc vào chốt khuỷu Do trục khuỷu chi tiết chịu tải trọng động lớn lên để tăng độ cứng vững ngời ta thờng dùng trục khuỷu có độ trùng điệp cổ chốt cổ trục cách tăng đờng kính cổ chốt cổ trục - Đờng kính chốt lớn kéo theo đầu to truyền lớn, cần giảm kích thớc đầu to đảm bảo cho truyền đút qua đợc xilanh lắp ghép Hình 1.4 Kết cấu cố định bạc lót đầu to truyền Vấu lỡi gà định vị Bạc lót n Mơn Học Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường HSPKT Hng Yờn Hình 1.5 Các dạng kết cấu đầu to truyền Các dạng kết cấu đầu to truyền (Hình 1.5a,b) phổ biến tăng đợc tiết diện truyền, tăng đờng kính trục cơ, dễ tháo lắp 1.5 Bạc truyền a) Bạc đầu nhỏ - Khi lắp chốt piston xoay tơng đầu nhỏ truyền đầu nhỏ có ép vào bạc đồng mỏng dày 4mm để giảm ma sát, chống mòn Bạc đợc ép vào lỗ doa lại cho xác Bạc lót đầu nhỏ thông thờng bạc đồng bạc thép có tráng lớp hợp kim chịu mòn, chiều dày bạc vào khoảng (0,080 0,085)d c (dc đờng kính chốt piston) Khe hở hớng kính bạc lót đầu nhỏ chốt piston thờng lấy = (0,0004 0,0015)d c b) Bạc đầu to - Bạc đầu to lắp đầu to truyền cổ trục khuỷu - B¹c gåm nưa gièng cã gê chèng xoay thờng có rÃnh dẫn dầu bôi trơn bạc khoan lỗ dẫn dầu Bạc lót truyền bao gồm bạc thép phía lớp hợp kim chịu mòn tráng lên phía gộp thép - Yêu cầu vật liệu chịu mòn : + có tính chống mòn tốt, có hệ số ma sát nhỏ + có độ cứng thích đáng độ dẻo cần thiết + nhiệt độ cao, sức bền giảm + dẫn nhiệt tốt + giữ đợc dầu bôi tr¬n Đồ Án Mơn Học Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên + chãng rµ khít với bề mặt trục + dễ đúc dễ b¸m víi vá thÐp - Ngêi ta chia vËt liƯu chịu mòn làm nhóm : + nhóm kim loại : gồm babit, đồng - thiếc, đồng - chì, hợp kim nhôm, hợp kim kẽm, gang chống mòn + nhóm phi kim loại : gồm chất dẻo, gỗ ép + nhóm kim loại gốm : gồm bột kim loại ép nh : sắt - graphit, đồng - graphit - Kết cấu bạc lót : tráng hợp kim chịu mòn lên bạc lót tùy theo chiều dày lớp hợp kim chịu mòn, bạc lót đợc chia làm loại, bạc lót dày bạc lót mỏng 1.6 Bu lông truyền a) Chức - Bu lông truyền chi tiết ghép nối hai nửa đầu to truyền Nó dạng bu lông hay vít cấy (gujông) b) Điều kiện làm việc - Bu lông truyền làm việc chịu lực nh lực xiết ban đầu lắp ghép, lực quán tính khối lợng vận động tịnh tiến lực quán tính ly tâm khối lợng vận động quay Các lực thay đổi theo chu kỳ nên bu lông truyền chịu tải trọng động sức bền mỏi c) Vật liệu chế tạo - Bu lông truyền thờng đợc chế tạo thép hợp kim có thành phần crôm, mangan, niken Tốc độ động lớn, vật liệu bu lông truyền có hàm lợng kim loại quí nhiều d) Kết cấu Hình 1.6 Một dạng kết cấu bu lông guj«ng 1.6a bu l«ng trun 1.6b vÝt cÊy guj«ng trun Đồ Án Mơn Học Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên - Nh đà trình bày , hai nửa đầu to truyền đợc ghép nối bu lông ( hình 1.6a) gujông (hình 1.6b) Hình dạng kÕt cÊu cđa bul«ng trun cã rÊt nhiỊu kiĨu, chủ yếu công dụng động biện pháp nâng cao sức bền mỏi bulông Thiết kế chế tạo bulông truyền cần phải đảm bảo cho chịu lực kéo, tránh lực cắt uốn bulông Muốn phải thực biện pháp sau : + gia công bề mặt tựa + bố trí phân đoạn thắt vào để tăng sức bền mỏi + nhiệt luyện để đạt độ cứng sau ta rô ren Phần 2: Xác định thơng số cần thiết 2.1 Th«ng sè cho tríc Loại động Kiểu động Cơng suất động Xăng, không tăng áp (ZIL130) Một hàng 150 mã lực Số vịng quay Cơng suất tiêu hao nhiên liệu Số kỳ Đường kính xi lanh Hành trình piston Tỷ số nén Số xilanh Chiều dài truyền Khối lượng nhóm piston Khối lượng truyền Áp suất khớ th ln nht 2.2 Các thông số tính toán 3200 vòng/ phút 240 g/ml.h 04 kỳ 98 Mm 95 Mm 6,5 08(1-5-4-2-6-3-7-8) 185 Mm 1,2 Kg 1,3 Kg 4,2 Mpa ã Từ thông số đầu cho ta chọn loại xe tính toán động xng , 48xy lanh thẳng hàng Với đờng kính xi lanh D =98 (mm) ã Đờng kính chốt piston ( dcp ) dcp = (0,22 ÷ 0,3)D (ct Bảng 1.1sách tính tốn động đốt trong) 10 Đồ Án Môn Học 10 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên øng suÊt nÐn vµ uèn däc tiết diện trung bỡnh đợc xác định theo công thức Nave- Răngkin Tớnh theo tải trọng tĩnh lực khí thể lớn nhất, bỏ qua lực quán tính chuyển động thẳng chuyển động lắc truyền σ= σ y L20 Pz + Pz Ftb mπ EJ = σ L2 Pz P L2 (1 + y 02 ) = z (1 + C 02 ) Ftb mπ i Ftb mi ( MN/m) (3-23) §èi víi trơc x - x ta cã: Jx = BH − bh 12 (m4) (3-24) 49 Đồ Án Mơn Học 49 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng n §èi víi trơc y- y ta cã: Jy = ( H − h) B + h( B − b ) 12 (m4) (3-25) H= H + H 30.10 −3 + 46.10 −3 = = 0,038 2 (m) B=0,75.H= 0,75.0,038 =0,0285 (m) b= 2.0,292.H = 2.0,292.0, 038 = 22,19.10 −3 (m) h=0,668.H =0,668.0,038=25,38.10 -3 (m) Thay vµo (3-24) vµ (3-25) ta đợc: x J = 28,5.10 3.0,0383.10 22.19.10 −3.25,383.10 −9 = 244.10 −7 12 (m4) Jy = (38.10 −3 − 25,38.10 −3 ).28,5 3.10 −9 + 25,38.10 −3.( 28,5.10 −3 − 12 (m4 ) - i : bán kính quán tính tiết diện Đối với trôc x-x ta cã:i x = Jx Ftb 50 Đồ Án Mơn Học 50 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên ⇒ ix 2,44.10 −7 58.10 -4 6,48.10-3 §èi = = (m) víi trơc y – y ta cã: iy = jy Ftb ⇒ iy 7,28.10 −7 58.10 -4 = = 0,011= 11.10-3 (m) Trong ®ã: σy : giới hạn đàn hồi vật liệu L0: Chiều dài biến dạng thân truyền chịu uốn dọc m : Hệ số xét đến ngàm chịu lực cđa th©n trun n däc: n mặt phẳng lắc truyền (uốn quanh x-x )ta cã: Lo = l ; m = Khi uèn dọc mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng lắc (uèn quanh y-y) ta cã: Lo = ll ; m = đây: lI = l - D1 d1 ( m) l : chiỊu dµi trun l = 142 (mm) D1, d1 : §êng kÝnh đầu to đầu nhỏ; 51 n Mụn Hc 51 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên D = 58 (mm) d = 40 (mm) ⇒ l = 58 − 30 142 = - 128 (mm) C : Hệ số đặc tính cđa vËt liƯu C = 2.10 -4 - 5.10-4 Chän C = 3.10-4 Nh vËy, øng suÊt tæng nÐn uốn dọc mặt phẳng lắc tiết diện trung bình là: x = P P l2 (1 + C ) = Σ k x Ftb Ftb ix (3-26) Tơng tự mặt phẳng vuông góc với mặt phẳng lắc y = P P l2 (1 + C ) = Σ k y Ftb Ftb 4i y (3-27) Trong ®ã: Kx = + C l2 i x2 52 Đồ Án Môn Học 52 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên ⇒ K x = + 3.10-4 1422.10 −6 = 1,144 (6,48.10 -3 ) + C l 21 iy Ky = ⇒ 3.10 Ky = + -4 1422.10 −6 = 1,049 (11 10 −3 ) Thay vµo (3-26) (3-27) ta đợc: x = 0,048 1,144 = 9,46 58.10 -4 (MN/m2 ) σy = 0,048 1,049 = 8,68 58.10 -4 (MN/m2 ) σΣ = σx + σy =9,46+8,68 =18,14 (MN/m ) Tháa m·n øng suÊt cho phép thân truyền nh sau: - Đối với truyÒn thÐp cacbon : 80 - 120 (MN/m ) b Kiểm tra độ ổn định uốn dọc 53 Đồ Án Mơn Học 53 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên §é uèn däc uốn dọc thân truyền động đốt thờng đợc tính theo công thức Tetmaierơ nh sau: Lực tới hạn truyền thép các-bon Pth = Ftb (3350 l i – 6,2 ) (3-28) i: lµ bán kính quán tính nhỏ tiết diện trung b×nh; Chọn imin theo Jx Jy i= J = i x2 + i y2 = (6,48.10 −3 ) + (11 10 −3 ) = 0,034 Ftb (m2) ⇒ Pth = 58.10 - 4.( 4700 − 6,2 142.10 −3 ) = 0,173 0,034 (MN) HƯ sè ỉn η= ®Þnh däc: Pth Pz (3-29) Trong ®ã: Pz = P∑ lực tổng cộng động tốc độ cao bá qua lùc qu¸n tÝnh ⇒ η = 54 Đồ Án Mơn Học 54 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên Pth 0,173 = Pz 0,048 =3,6 Trị số n nằm khoảng 2,5 - 3.3 Tính sức bền đầu to truyền Do kết cấu đầu to có tiết diện thay đổi phức tạp, nên tính toán mang tính chất gần Lực tính toán hợp lực lực quán tính vận động tịnh tiến vận tốc quay đầu to không kể đến nắp : Pd= R.w2.Fp.[mtt.(1+ ) + m2 - mn] Trong đó: mtt khối lợng tc tịnh tiến m np + m = 2,15+1,1= 3,25 (kg) m2, mn tơng ứng khối lợng quy đầu to, khối lợng nắp đầu to (kg) Theo thc nghiệm mn=(0,20-0,28).mtt=(0,20-0,28).3,65=(0,73-1,022).Chọn mn=0,8kg Pd=61 151,772.2,7.10-3.[3,25.(1+0,277)+2,55-0,8]=22,4.10 -6 (MN) TÝnh søc bÒn đầu to truyền theo phơng pháp Kinaxotsvili với giả thiết sau: Đầu to coi nh khối nguyên, không xét đến mối ghép Tiết diện ngang đầu to coi nh không đổi tiết diện nắp Khi lắp căng bạc lót đầu to với đầu to bạc lót đầu to đồng thời biến dạng nh Do đó, mô men tác dụng tỷ lệ với mô men quán tính tiết diện, lực tác dụng tỷ lệ với diện tích tiết diện Coi đầu to nh dầm cong tiết diện không đổi, ngàm đầu tiÕt diƯn B-B øng víi gãc 55 Đồ Án Mơn Học 55 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hng Yờn , thông thờng = 400 Dầm ngàm đầu có đợc cắt bỏ nửa đầu to thay ảnh hởng giá trị mô men uốn M a lực pháp tuyến NA tiết diện cắt bỏ (A-A) Dầm có bán kính cong nửa khoảng cách đờng tâm lỗ lắp ghép bu lông truyền -Lực phân bố dầm cong đâu to (gây lực P đ) theo quy luật đờng côsnnuýt P= Pd cos C Trong đó: C : khoảng cách đờng tâm lỗ bu lông C= (1,3-1,75).dck = (1,3-1,75).50 = (65-87,5) lÊy C = 66 (mm) : góc lệch so với đờng tâm truyền Mô men uốn lực pháp tuyến thay tiết diện A-A đợc tính theo biểu thức sau: MA C = (0,0127 γ0 0,00083 NA = pd γ0 pd + ) (0,522 + 0,003 ) 56 Đồ Án Mơn Học 56 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường HSPKT Hng Yờn : góc tiết diện ngàm mặt lắp ghép đầu to tính độ Theo trªn chän γ0 = 40 ⇒ MA=2,24.1 -5 66 −3 10 ( 0,0127 + 0,00083.40) =3,392.10-8 (MN.m) ⇒ 0-5.(0,522+ NA=2,24.1 0,003.40) = 1,43.10-5 (MN) H×nh 3.9 Sơ đồ tính toán đầu to truyền ứng suất tổng nắp đầu to là: 0,023C J Wu 1 + b Jd = Pd 0,4 + Fd + Fb (3-30) 57 Đồ Án Mơn Học 57 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên Trong ®ã: b J , d J : Mô men quán tính tiết diện A-A đầu to bạc lót đầu to; Jd s.l dt2 12 s= = : víi D − D1 78 − 58 = = 10 2 (mm) ⇒ 10.10 −3 552.10 −6 Jd = = 2,52.10 − 12 Jb = (m2) δ ldt2 12 víi δ = D1 − d ck = 58 − 50 = (mm) ⇒ Jb = δ ldt2 8.10 −3.552.10 −6 = = 2,7.10 12 12 (m2) Wu: mô đun chống uốn tiết diện A-A nắp đầu to Wu = s.ldt2 58 Đồ Án Môn Học 58 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên ⇒ Wu = 10.10 −3.552.10 −6 = 1,51.10 −5 (m3) Fb, Fd: diện tích tiết diện bạc lót nắp đầu to A-A Fd = s.l dt = 10.10 −3.55.10 −3 = 5,5.10 −4 (m ) Fb = δ ldt = 8.10−3.55.10 −3 = 4,4.10−4 (m ) Thay kết qủa vào (3-29) ta đợc: 0,023.66.10 −3 −5 σ Σ = 2,24.10 2,7.10 −6 1,51.10 −5 1 + −6 2,52.10 + 0,4 5,5.10 + 4,4.10 − −4 (MN/m ) øng suÊt cho phÐp nh sau: Thanh truyÒn thÐp [σ Σ ] cacbon: = 100 – 200 MN/m2 Ngoài để đảm bảo điều kiện làm việc mối ghép dễ hình thành màng dầu bôi trơn, cần phải kiểm tra độ biến dạng huớng kính đầu to truyền dới tác dụng lực Pd Độ biến dạng đờng kính xác định theo công thức thực nghiệm sau đây: 59 n Mơn Học 59 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên 0,0024 Pd C δ= Ed ( Jb + Jd ) ; (cm ) ⇒ δ= 0,0024.2,24.10 −5.66 3.10 −9 = 7,29.10 −5 −6 −6 2,2.10 2,7.10 + 2,52.10 ( ) (m) Độ biến dạng không đợc vợt nửa khe hở bạc lãt vµ cỉ chèt, tøc lµ: [δ ] = 0,06 – 0,1 (mm) 60 Đồ Án Môn Học 60 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên KẾT LUN Nhờ giúp đỡ tận tình thầy giáo Nguyn Nng Minh, thầy cô giáo môn với cố gắng nỗ lực thân giúp đỡ bạn sinh viên đồ án em đà hoàn thành Với thời gian có hạn, đồ án dừng lại mức thiÕt kÕ, tÝnh to¸n kiĨm nghiƯm bỊn cho trun trục khuỷu động Tuy cha đợc hoàn thiện song đồ án đà hoàn thành nội dung theo yêu cầu nh sau: tính toán kiểm nghiệm bền cho truyền trục khuỷu động - Trong trình tính toán em bao gồm bíc: - Nghiªn cøu tỉng quan vỊ trun trục khuỷu sử dụng ô tô - Tính toán kiĨm nghiƯm bỊn cho trun vµ trơc khủu - Phần vẽ: bao gồm vẽ khổ Ao vẽ A3 Tuy nhiên khuôn khổ đồ án lý thuyết đề cập tới toàn vấn đề thực tế đòi hỏi Bản đồ án xét mức vấn đề đợc xem xét toàn diện phơng diện lý thuyết Mặt khác trình độ có hạn nên đồ ¸n cđa em cã nhiỊu thiÕu sãt Em mong c¸c thầy cô bạn sinh viên đóng góp ý kiến để đồ án em đợc hoàn thiện Một lần em xin chân thành cảm ơn thầy giáo Nguyn Nng Minh thầy cô giáo môn đà giúp đỡ em hoàn thành đồ án này! Hng Yờn, ngày tháng năm 2017 Sinh viên thùc hiƯn : Hồng Văn Đồng 61 Đồ Án Mơn Học 61 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên 62 Đồ Án Môn Học 62 Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên TÀI LIỆU THAM KHẢO 1.Giáo trình hướng dẫn làm đồ án mơn học Động đốt trong: Tác giả:PGS.Nguyễn Đức Phú Bộ mơn Động đốt trong-Khoa Cơ Khí-ĐHBK HN 2.Ngun lý động đốt trong: Tác giả:GS.TS.Nguyễn Tất Tiến Nhà xuất Giáo Dục 3.Kết cấu tính tốn Động đốt T1,T2: Tác giả:Hồ Tấn Chuẩn-Nguyễn Đức Phú-Trần Văn Tế-Nguyễn Tất TiếnPhạm Văn Thể Nhà xuất Đại học Trung học chuyên nghiệp 4.động đốt trong: Tác giả:PGS.TS.Phạm Minh Tuấn Nhà xuất khoa học kỹ thuật 5.hướng dẫn thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy: Tác giả:GS.TS.Nguyễn Đắc Lộc-Lưu Văn Nhang Nhà xuất khoa học kỹ thuật 63 Đồ Án Môn Học 63 ... hình (1.2a,b) đợc dùng phổ biến động ? ?tô khả bôi trơn hoàn thiện, dầu đợc dàn bề mặt bạc lót, hoạt động đồng đều, bạc lót thông thờng bạc đồng bạc thép có tráng lớp hơp kim chịu mòn n Mụn Học... cấu bu lông gujông 1.6a bu lông truyền 1.6b vít cÊy guj«ng trun Đồ Án Mơn Học Khoa Cơ Khí Động Lực – Trường ĐHSPKT Hưng Yên - Nh đà trình bày , hai nửa đầu to truyền đợc ghép nối bu lông ( hình... chữ I đợc dùng phổ biến động ? ?tô xe du lịch tính bền tính tiết kiệm vật liệu Trong thân truyền có khoan lỗ dẫn dầu bôi trơn, đờng kính lỗ dẫn dầu nằm khoảng mm Đôi để tăng độ cứng vững để khoan