tính toán thiết kế tháp đệm

ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 PHÂN 1: TÍNH TỐN THIẾT KẾ THÁP ĐỆM I TÍNH CÂN BẰNG VẬT LIỆU * Chuyển nồng độ thể tích sang nồng độ phần mol tương đối: • Yđ _ nồng độ ban đầu cấu tử khí cần hấp thụ hỗn hợp khí, ( kmol/ kmol khí trơ ) yd 0,75.10  -3 Yđ =  y =  = 7,5566.10 ( kmol SO2/kmol kk )  0,75.10 d Yđ = 7,5566.10-3 (kmol SO2/kmol kk) • Yc _ nồng độ cấu tử cần hấp thụ hỗn hợp khí, ( kmol/ kmol khí trơ ) Theo TCVN, nồng độ SO2 khói thải cho phép = 1500 mg/m3 1500.10  1500.10  64  yc = 22,4 = 0,525.10-3(kmol SO2/kmol h2 khí) = 64 22,4 yc = 0,525.10-3  Yc= (kmol SO2/kmol h2 khí) yc 0,525.10  = = 5,2527.10-4  y c  0,525.10  Yc = 5,2527.10-4 Phương trình đường cân bằng: mX Y =  (1  m) X (kmol SO2/kmol kk) (kmol SO2/kmol kk) (kmol SO2/ kmol không khí) [II-140] Y X = (m  1)Y  m (*) (kmol SO2/ kmol H2O) Với m =  số cân pha hay hệ số phân bố, đại lượng khơng P có thứ ngun  : hệ số Henry ( mmHg ) P : áp suất chung hỗn hợp khí , P = at Tra bảng IX.1 có :  SO2 = 0,0364.106 (mm Hg ) => m = 0,0364.10 = 9,9047 5.735 * Phương trình đường cân : -1- [II-139] ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 9,9047 X Y=  9,9047 X ( kmol SO2/ kmol khơng khí) Y X= 8,9047Y  9,9047 ( kmol SO2/ kmol H2O) Phương trình đường làm việc tháp: Phương trình cân vật liệu khoảng thể tích thiết bị kể từ tiết diện tới phần thiết bị: Gtr(Y - Yc) = Gx(X - Xđ) Trong đó: Xđ : nồng độ ban đầu cấu tử cần hấp thụ dung môi, ( kmol/kmol dung môi ) Yc: nồng độ cuối cấu tử cần hấp thụ hỗn hợp khí, ( kmol/kmol khí trơ ) Gx : lượng dung mơi vào thiết bị hấp thụ, kmol Gtr : lượng khí trơ vào thiết bị hấp thụ, kmol/h Từ phương trình ta rút : Gx Gx Y = G X + Yc - G Xđ tr tr     Xđ = ( kmol SO2/ kmol H2O) Yđ = 7,5566.10-3 (kmol SO2/ kmol khơng khí) Yc = 5,2527.10-4(kmol SO2/ kmol khơng khí) Tính Gtrơ Có: G SO2 ( vao)  Gtro G yd    Gtro G yd (1  y SO2 ( vao) ) G SO2 ( vao)  y SO2 ( vao) G yd  Gyđ (ở đktc) = V yd 10000 = 22,4 (kmol/h) 22,4 10000 2 Gtrơ = 22,4 (1  0,75.10 ) = 443,07 (kmol/h) Gtrơ = 443,07 (kmol/h)  Tính lmin lmin = Yd  Yc X cmax  X d - Yc = 5,2527.10-4 (kmol SO2/ kmol khơng khí) - Yd = 7,5566.10-3 (kmol SO2/ kmol khơng khí) - Xđ = (kmol SO2/ kmol H2O) -2-  II  140 ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 - Xcmax Vì lỏng tháp ngược chiều nên nồng độ cấu tử bị hấp thụ pha lỏng đạt giá tri cực đại đầu pha lỏng, với giả thiết nồng độ đầu đạt đến độ cân : Xc max =X cb đ Yd 7,5566.10   = 4,5026.Yd  5,5026 8,9047.7,5566.10   9,9047 = 7,5778.10-4 ( kmol SO2/ kmol H2O )  lmin = Yd  Yc 7,5566.10   5,2527.10  = = 9,2788 X c (cb ) 7,5778.10  lmin = 9,2788  Tính l _lượng dung mơi tiêu tốn riêng: Gx Yd  Yc Yd  Yc l =G = X  X = X tr c d c  (1) (do Xđ= 0) [II-141] Thông thường ta lấy l =  lmin ,  = 1,3 1,5 Ta chọn  = 1,3 => l = 1,3 9,2788 = 12,06 (kmol H2O/kmol khơng khí) l = 12,06 (kmol H2O/kmol khơng khí) Tính Gx _ lượng dung mơi tiêu tốn thực tế: Gx = l.Gtrơ = 12,06 x 443,07 = 5343,42 ( kmol H2O/h ) Gx = 5343,42 ( kmol H2O/ h) * Phương trình đường làm việc: L Gtr(Y - Yc) = L(X - Xđ)  Y = G X  Yc = l.X + Yc tro Y = 12,06.X + 5,2527.10-4 Do thường không đạt nồng độ pha lỏng cuối tháp lý tưởng vậy, nên thực tế nồng độ pha lỏng cuối tháp : ( Xc, Yđ )  phương trình đường làm việc Yd  5,2527.10  7,5566.10   5,2527.10  => Xc = = 12,06 12,06 = 5,8302.10-4 ( kmol/kmol ) II TÍNH TỐN CÁC THƠNG SỐ VẬT LÝ : Tính khối lượng riêng : -3- ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 a  xtb , M x : * Tính  xtb : Áp dụng công thức : a SO  a SO2    xtb  SO2  H 2O  I  5 Trong đó:  xtb : khối lượng riêng hỗn hợp lỏng , kg/m3 _ a SO2 : phần khối lượng trung bình SO2 hỗn hợp  SO2 ,  H 2O : khối lượng riêng SO2, H2O 30oC, kg/m3  Tra bảng (I.2) sổ tay 1, 30oC:  H 2O = 995,68 (Kg/m3)  SO2 (lỏng) ta xác định nhờ phương pháp nội suy tuyến tính Ta tra bảng I-2 có : 200C 400C =>  SO (lỏng) =  SO2 (lỏng)= 1383 (kg/m3 )  SO2 (lỏng)= 1327 (kg/m3 ) 1327  1383 1355 (Kg/m3) •Tính xtb _ phần nồng độ trung bình SO2 pha lỏng: xtb = x d  xc (kmol SO2/ kmol H2O) _ xđ = (kmol SO2/ kmol H2O) _ Tính Xc : ( X c, Yđ )  phương trình đường làm việc, phương trình đường làm việc : Y = 7,767 X + 5,253.10-4 Yđ = 7,767 Xc + 5,253.10-4 Yd  5,2527.10  7,5566.10   5,2527.10  => Xc = = 12,06 12,06 = 5,8302.10-4 ( kmol SO2/ kmol H2O)  xc = Xc 5,8302 10   5,8264.10  (kmol 4 X c  5,8302 10  SO2/kmolh2lỏng) -4- ĐỒ ÁN MÔN HỌC  xtb  TRẦN LAM GIANG – MT B - 46  5,8264.10  2,9142.10  (kmol SO2/ kmol h2 lỏng) * Tính M x : M x = xtb  M SO2 + (1- xtb )  M H 2O 4 4 M x = 2,9142.10  64 + (1- 2,9142.10 )  18 M x = 18,0134 (kg/kmol) • Tính a SO : 64 xtb a SO2 = 64 2,9142 = 64 2,9142  18 (1  2,9142) 64 xtb  18 (1  xtb ) = 1,035.10-3 (kg SO2/kg h2 lỏng )  Tính  xtb :  xtb = a SO2  SO 1  a SO2   H 2O = 1,035x10 1  1,035x10 -3  995,68 -3 1355  xtb = 995,95 ( kg/m3 ) b Tính  ytb , M y : *Tính M y Sử dụng cơng thức: M y  y tb M SO2  (1  y tb ) M kk Trong đó: M y : Phân tử lượng trung bình hỗn hợp khí M SO2 , M kk : KLPT khí SO2 khơng khí y tb :Phần mol trung bình SO hỗn hợp, kmol SO2/kmol hh y tb  y d  y c 0,75.10   0,525.10   4,013.10  2    M y 4,013.10  64   4,013.10  29 29,14 (kg)  Tính  ytb Do Pj  mj Mj V R T  mj V  j    ytb  Pj M j R T P M y R T -5-  My T P (kg/m3)  0 22,4 T P0 ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 Trong đó:  ytb : Khối lượng riêng trung bình hỗn hợp khí tháp, kg/m3 M y : Phân tử lượng trung bình hỗn hợp khí T0: Nhiệt độ điều kiện tiêu chuẩn, T0 = 273K T: Nhiệt độ làm việc tháp , T = 303K P0: áp suất diều kiện tiêu chuẩn, P0 = atm = 760 mmHg P: áp suất làm việc tháp, P = at = 735 = 3675 mmHg   ytb  29,14 273 735   5,6678 (kg/m3) 22,4 303 760  ytb = 5,6678 (kg/m3) Tính  x ,  y : a Tính  x áp dụng cơng thức: lg  x  xtb lg  SO2  (1  xtb ) lg  H 2O  I  93 Trong đó:  SO ,  H 2O :độ nhớt SO2 H2O 300C, Ns/m2 xtb : Phần mol trung bình SO2 hỗn hợp lỏng  H O (30o C ) 0,8007.10  (Ns/m2)  I  94  SO ,l (300 C ) 0,279.10  (Ns/m2)  I  91 xtb 2,9142.10   lg  x 2,9142.10  lg(0,279.10  )  (1  2,9142.10  ) x lg(0,8007 10  )   x = 8,0075.10-4 (Ns/m2) b Tính  y áp dụng công thức M y y tb M SO2 y tb M kk   y  SO2  kk  I  94 Trong đó:  tb ,  SO2 ,  kk : Độ nhớt pha khí, SO2 khơng khí 300C , Ns/m2 M y , M NH , M kk : Khối lượng phân tử pha khí, SO2 khơng khí 30 o C , P = at , ta tra hình I-35, có: -6- ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46  SO2 128,9.10  ( N s / m )  I  117   kk 182.10  ( N s / m ) [I-117]  y  My y tb M SO23  NH  y tb M kk  kk 29,14 = 4,013.10 3 64 128,9.107  (1  4,013.10  ) 29 182.10    y = 112,1.10-7 (Ns/m2) III TÍNH TỐN THIẾT KẾ THÁP: Tính đường kính tháp đệm Sử dụng cơng thức D 4.Vtb (m) 3600.. ytb  II  181 Trong đó: Vytb : Lượng thể tích (khí) trung bình tháp, m3/h Vytb = 2295,024 ( m3/h )  ytb : Tốc độ ( khí) trung bình tháp , m/s2 a) Tính lưu lượng thể tích khí trung bình tháp : Vytb = V yd  V yc ( m3/h ) • Vyđ _ lưu lượng thể tích khí trung bình vào tháp, ( m3/h ) : P T 760 303 Vyđ = G0 P T 10000 5.735 273 = 2295,283 ( m3/h ) • Vyc _ lưu lượng khí trung bình khỏi tháp ,( m3/h ) : Yc = VSOc c Vtro  Vc  Vtro Vtro => Vc = (Yc+1).Vtr = ( 5,2527.10-4+1) 2293,561 = 2294,765 ( m3/h ) -7- ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46  Vytb = 2295,283  2294,765 2295,024 ( m3/h )  Vytb = 2295,024 ( m3/h ) * Tính lưu lượng khối lượng khí trung bình tháp : Gy = Vytb  y = 2295,024.5,6678 ( kg/h ) Gy = 13007,73 ( kg/h ) * Tính lưu lượng khối lượng lỏng trung bình tháp : Gx = G xd  G xc ( kg/h ) • Gxd = 5343,42 ( kmol/h ) • Gxc = Gx.( + Xc ) = 5343,42 ( + 5,8302.10-4 ) = 5346,53 ( kmol/h ) => Gx = 5343,42  5346,53 = 5344,97 ( kmol/h ) => Gx = M x 5344,97 = 18,013.5344,97 = 96278,94 ( kg/h ) b Tính vận tốc khí tháp : Do đặc thù tháp đệm làm việc ổn định đạt hiệu cao vận tốc đảo pha nên ta áp dụng công thức sau để tính vận tốc ( khí ) tháp :   s2  d  ytb lg   g.Vd  xtb   x  n    ,16  G   A  1,75. x G   y     1/   ytb    xtb    1/ Trong :   s : tốc độ bắt đầu tạo nhũ tương hay gọi tốc độ đảo pha, m/s  Vđ: Thể tích tự đệm  úđ: Bề mặt riêng đệm Ta thiết kế thiết bị hấp thụ loại đệm, với đặc tính đệm: Đệm vòng Rasig đổ lộn xộn, kích thước đệm: 30x30x3,5 -8- ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 Với tiêu trên, tra bảng thông số kĩ thuật (IX.8- Sổ tay II) ta được: Vđ = 0,76 ( m3/m3 )  d = 165 ( m2/m3 )  A : hệ số giá trị Với tháp hấp thụ A = 0,022  g : gia tốc trọng trường, g = 9,81 ( m/s2 )  Gx , Gy : lượng lỏng lượng trung bình ( kg/h ) Gx = 96278,94 ( kg/h ) Gy = 13007,73 ( kg/h )   x ,  n : độ nhớt pha lỏng theo nhiệt độ trung bình độ nhớt nước 20oC, Ns/m2  x = 8,0075.10-4 ( Ns/m2 )  n (200C) = 1,005.10-3 (Ns/m2)   x ,  y : khối lượng riêng trung bình pha lỏng pha khí ( kg/m3 )  x = 995,95 ( kg/m3 )  y = 5,6678 ( kg/m3 ) 1/ 1/   2 165.5,6678  8,0075.10   0,16   96278,94   5,6678  s   0,022  1,75.     lg  3   9,81.0,76 995,95  1,005.10    13007,73   995,95   lg(  s 0,2106 ) = - 1,4907   s = 0,1534   s = 0,392 ( m/s ) Tốc độ thích hợp tính theo phương pháp thường khoảng :  s = ( 0,8- 0,9 )  s Ta chọn tốc độ :  s = 0,9  s = 0,352 ( m/s )  Đường kính tháp : -9- ĐỒ ÁN MƠN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 D 4.2295,024 = 1,51 ( m ) 3600.3,14.0,352 Để thuận tiện cho việc thiết kế phần khí, ta qui chuẩn lấy đường kính tháp là: D = 1,5 ( m ) = 1500 ( mm ) => Lúc vận tốc khí trung bình tháp :  ytb  4.Vtb 4.2295,024  = 0,36 (m/s) D 3600. 1,5 3600.3,14 Vậy: D = 1,5 ( m )  y = 0,36 ( m/s ) Tính chiều cao tháp  Áp dụng cơng thức: H = my hđv (m) [ II – [ II – 175 ] Trong đó: -my: số đơn vị chuyển khối -hđv: chiều cao đơn vị chuyển khối (m) a Tính tốn số đơn vị chuyển khối Y dY my  Y  Ycb Y1 (*) 175 ] Y - thành phần làm việc hơi, phần đơn vị Ycb- thành phần mol cân hơi, phần đơn vị Ta xác định số đơn vị chuyển khối theo phương pháp thể tích phân đồ thị Việc tính tích phân (*) thực cách dụng đồ thị * * hệ toạ độ (1/Y-Y ) - Y Giá trị tích phân diện tích YY hình thang cong giới hạn đồ thị đường Y2 = 75,566 10-4 Y  Ycb - 10 - ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 Y1 = 5,2527 10-4 * Phương trình đường nồng độ cân bằng: 9,9047 X Y  8,9047 X * Phương trình đường nồng độ làm việc: Y = 12,06X + 5,2527 10-4 Lập bảng giá trị X(10-4) Y (10-4) Ycb(10-4) 5,83 Yc = 5,2527 17,31 29,37 41,43 53,49 66,55 Yđ = 75,566 9,91 19,84 29,79 39,76 49,74 58,04 (104) Y  Ycb 0,19 0,135 0,104 0,085 0,072 0,063 0,057 - Số vng: n = 10216 - Diện tích ô vuông: S = 6,25.10-4 - my = n S = 10216.6,25.10-4 = 6,385 b Tính tốn chiều cao đơn vị chuyển khối  Ta áp dụng công thức : hdv h1  m Gy Gx h2 [ II – 177 ] Trong đó: h1, h2: chiều cao đơn vị chuyển khối pha hơi, pha lỏng (m) Gy, Gx: lưu lượng pha hơi, pha lỏng ( kg/h ) m : tg góc nghiêng đường cong cân * Tính h1: h1 = 0,615 dtđ Rey0,345 Pry2/3 dtd: Đường kính tương đương đệm (m) - 11 - ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 Rey: chuẩn số Renold cho pha Pry : chuẩn số Pran cho pha 4V 4.0,76 d • d td   = = 0,018 (m ) 165  4.W y • Re y   d y  d : bề mặt riêng đệm ,  d = 165 (m2/m3)  y : độ nhớt hỗn hợp pha khí ,  y = 112,1.10-7 (Ns/m2) Wy  Gy F  4.G y .Dt  4.G y 3600..Dt ( kg/m2s ) Gy : lưu lượng khí tháp ( kg/h ) F : tiết diện tháp (m2) Dt: điều kiện tháp (m) => W y  4.G y 3600..Dt  4.13007 ,73 2,046 ( kg/m2s ) 3600.3,14.1,5 4.2,406  4424,02 165.112,1.10  => Rey   y • Pr y   D y y [ II – [ II – 178 ]  y: độ nhớt hỗn hợp khí ( Ns ) m  y: khối lượng riêng trung bình pha khí (kg/m3) Dy : hệ số khuyếch tán pha khí ( m2/s ) • D y  DSO /K  4,3.10  T 1,5  P u SO2 1/  uk  1/  1     M SO M k2      127 ] u SO2 , u k : thể tích mol SO2, khơng khí (cm3/mol) T: nhiệt độ (K), T = 303K P: áp suất (at), P = 5at - 12 - ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 MSO2, MK2: khối lượng mol SO2, khơng khí ( kg/kmol ) uSO2 = 44,8cm3/mol uK2 = 29,9 cm3/mol => D y  4,3.10  7.3031,5   1/ 44,81 /  29,9        64 29  = 0,191 10-5 (m2/s) 112,1.10  => Pr y  = 1,0355 5,6678.0,191.10  0,345 2/3 �4.0,75 �  1065,2049   1,0355  • h1  0,615 � � � 195 � = 0,321 (m) * Tính h2:    h2 119  2x    x g  1/ Re x , 25 Prx 0,5 (m) [ III ]  x : Độ nhớt pha lỏng ,  x = 8,0075 ( Ns/m2 )  x : Khối lượng riêng trung bình pha lỏng,  x = 995,95 ( kg/m3 ) g: gia tốc trọng trường, g = 9,81 ( m/s2 ) 4.W x • Re y    d x  x = 165 (m2/m3)  x = 8,0075 (Ns/m2) Wx: • Wx  Gx 4.G x  ( kg/m2s ) F 3600..D D: đường kính tháp (m) F: tiết diện tháp (m2) Gx: lưu lượng lỏng , Gx = 96278,94 ( kg/s ) => Wx = 4.96278,94 = 15,14 ( kg/m2s ) 3600.3,14.1,5 4.15,14 => Re y 165.8,0075.10  = 458,4 - 13 - ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46  x • Prx  D d x  x : độ nhớt pha lỏng ( Ns/m2 )  x :khối lượng riêng pha lỏng ( kg/m3 ) Dx: hệ số khuyếch tán pha lỏng ( m2/s ) •D 1  M SO2 M H 2O 10  20 x   A.B  H 2O u 1/ u SO2 1/ H 2O  [ II 133 ] Dx 20 : hệ số khuyếch tán dung dịch lỏng 20oC ( m/s2 ) MSO2, MH2O: khối lượng mol SO2, H2O ( kg/kmol ) MSO2 = 64 ( kg/kmol ), MH2O = 18 ( kg/kmol ) A, B: hệ số liên hợp A = 1, B = 4,7  H 2O : độ nhớt nước 200C ,  H 2O = (cp) uSO2, uH2O: thể tích mol SO2, H2O ( cm3/mol ) uSO2 = 44,8 (cm3/mol ), uH2O = 18,9 ( cm3/mol ) => D 20  x • Dx 10  1  64 18  4,7 44,81 /  18,91 / 30   D x 1  b. t  20   20 b = 1,469.10-9 ( m2/s ) ( m2/s ) 0,2    : độ nhớt nước 200C ,  = (cp)  : khối lượng riêng nước 200C Ta tra bảng I-5 có  = 998,23( kg/m3 ) => b  0,2 998,23 = 0,02 30 => Dx 1,469.10  9.1  0,02. 30  20  = 1,7628.10-9 ( m2/s ) - 14 - [ I – 11 ] – ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 => Prx  8,0075.10   = 456,09 ( m /s ) 995,95.1,7628.10  8,00752   h2 119   995,95 9,81  => 1/ 458,4 0, 25.456,09 0,5 = 0,475 ( m ) * Tính hệ số góc đường cân m Tính giá trị lấy giá trị trung bình  X ,Y  � Y Y �� m  tg  X X  X ,Y  � Có cặp điểm: Xi X1 = X2 = 1,0.10-4 X3 = 2,0.10-4 X4 = 3,0.10-4 X5 = 4,0.10-4 X6 = 5,0.10-5 1 2 2 mi = tg  i Yi Y1 = Y2 = 9,91.10-4 Y3 = 19,84.10-4 Y4 = 29,79.10-4 Y5 = 39,76.10-4 Y6 = 49,74.10-4 � h dv  h1  m m1 = 9,91 m2 = 9,93 m3 = 9,95 m4 = 9,97 m5 = 9,98 Gy h Gx h1 = 0, 312 ( m ) h2= 0,475 ( m ) Gy = 13007,73 ( kg/h ) Gx = 96278,94 ( kg/h ) m = 9,948 Chiều cao đơn vị chuyển khối : hdv h1  m Gy Gx h2 = 0,321  9,948 = 0,959 ( m ) -> Chiều cao tháp : H = my hđv = 0,959.6,859 = 6,57 ( m ) Ta quy chuẩn tháp cao 6,6 ( m ) - 15 - 13007.73 0,475 96278.94 m m = 9,948 ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46 Tính trở lực tháp :  Pu  (1 k) PK   Gx  = 1  A1    Gy      , 405  y   x     0, 225   x   y     , 045    ∆Pk  Trong đó: Pu - tổn thất áp suất đệm ướt điểm đảo pha có tốc độ khí tốc độ khí qua đệm khô (N/m2)  PK - tổn thất áp suất (trở lực) đệm khô (N/m2) Gx, Gy - lưu lượng lỏng khí (hơi) (kg/h)  x ,  y - khối lượng riêng lỏng khí (hơi) (kg/m3)  x,  y - độ nhớt lỏng khí (hơi) (Ns/m2) • Pk = Re y 0,  H  d Vd  y  y  Với : - Rey = 4424,02 - H = 6,6 (m) -  đ = 165 (m2/m3) - Vđ = 0,76 (m3/m3) -  y = 5,6678 ( kg/m3 ) -  y = 0,35 (m/s) => Pk = 6,6.165 0,35 5,6678   4424,02 0, 0,76 = 681,64 ( N/m2 ) • Ta tra theo đồ thị IX- 26, ta có A1 = 6,25 Với giá trị tính từ phần trước ta có : Gx = 96278,94 ( kg/h ) Gy = 13007,73 ( kg/h )  x = 995,95 ( kg/m3 )  y = 5,6678 ( kg/m3 ) - 16 - ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN LAM GIANG – MT B - 46  x = 8,0075 10-4 (Ns/m2)  y = 1,121.10-5 (Ns/m2) => 0, 405 , 225 , 045    96278,94   5,6678   8,0075    681,64 Pu =  6,25.          1.121.10   13007,73   995,95    = 4310,62 ( N/m2 ) => Pu = 4310,62 ( N/m2 ) - 17 - ... độ đảo pha, m/s  Vđ: Thể tích tự đệm  úđ: Bề mặt riêng đệm Ta thiết kế thiết bị hấp thụ loại đệm, với đặc tính đệm: Đệm vòng Rasig đổ lộn xộn, kích thước đệm: 30x30x3,5 -8- ĐỒ ÁN MÔN HỌC TRẦN... 112,1.10-7 (Ns/m2) III TÍNH TỐN THIẾT KẾ THÁP: Tính đường kính tháp đệm Sử dụng cơng thức D 4.Vtb (m) 3600.. ytb  II  181 Trong đó: Vytb : Lượng thể tích (khí) trung bình tháp, m3/h Vytb = 2295,024... 18,013.5344,97 = 96278,94 ( kg/h ) b Tính vận tốc khí tháp : Do đặc thù tháp đệm làm việc ổn định đạt hiệu cao vận tốc đảo pha nên ta áp dụng công thức sau để tính vận tốc ( khí ) tháp :   s2  d  ytb