đồ án nguyên lý chi tiết máy

Thiết kế và phát triển những hệ thống truyền động là vấn đề cốt lõi trong cơ khí. Mặt khác, một nền công nghiệp phát triển không thể thiếu một nền cơ khí hiện đại. Vì vậy, việc thiết kế và cải tiến những hệ thống truyền động là công việc rất quan trọng trong công cuộc hiện đại hoá đất nước. Hiểu biết, nắm vững và vận dụng tốt lý thuyết vào thiết kế các hệ thống truyền động là những yêu cầu rất cần thiết đối với sinh viên, kỹ sư cơ khí.

LỜI NÓI ĐẦU: Thiết kế phát triển hệ thống truyền động vấn đề cốt lõi khí Mặt khác, cơng nghiệp phát triển khơng thể thiếu khí đại Vì vậy, việc thiết kế cải tiến hệ thống truyền động công việc quan trọng công đại hoá đất nước Hiểu biết, nắm vững vận dụng tốt lý thuyết vào thiết kế hệ thống truyền động yêu cầu cần thiết sinh viên, kỹ sư khí Trong sống ta bắt gặp hệ thống truyền động khắp nơi, nói đóng vai trò quan trọng sống sản xuất.Đối với hệ thống truyền động thường gặp hộp giảm tốc phận thiếu Đồ án thiết kế hệ thống truyền động khí giúp ta tìm hiểu thiết kế hộp giảm tốc, qua ta củng cố lại kiến thức học môn học Nguyên lý- Chi tiết máy, Vẽ kỹ thuật khí , giúp sinh viên có nhìn tổng quan việc thiết kế khí.Hộp giảm tốc phận điển hình mà cơng việc thiết kế giúp làm quen với chi tiết bánh răng, ổ lăn,…Thêm vào đó, q trình thực sinh viên bổ sung hồn thiện kỹ vẽ AutoCad, điều cần thiết với sinh viên khí Em chân thành cảm ơn chân thành đến thầy Văn Hữu Thịnh thầy khoa Cơ Khí Chế Tạo Máy giúp đỡ em nhiều trình thực đồ án Với kiến thức hạn hẹp, thiếu sót điều khơng thể tránh khỏi, em mong nhận ý kiến từ thầy cô bạn Sinh viên thực hiện: Trần Hoài Linh MỤC LỤC Page | PHẦN THUYẾT MINH CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN I - - - Chọn động điện Công suất trục công tác: P = = = 4,16 (kw) Công suất tương đương trục công tác: = P = 3,93 (kw) Hiệu suất chung: ɳ = Theo bảng 2.3: = Hiệu suất nối trục = 0,98 Hiệu suất cặp bánh = 0,93 Hiệu suất truền xích = 0,99 Hiệu suất cặp ổ  ɳ = = 0,84 - Công suất cần thiết động cơ: = = = 4,68 (kw) * Xác định sơ số vòng quay động cơ: - Tốc độ quay trục công tác v = n = = = 96,97 (v/ph) với z = số đĩa xích p = 110 (mm) bước xích tải v = 1,6 (m/s) vận tốc xích tải - Tỉ số truyền hệ thống: Theo bảng 2.2, chọn = 2, = 10 = = 2.10 = 20 với tỉ số truyền sơ động điện  = n = 96,97.20 = 1939,4 (v/ph) Chọn động điện thỏa mãn: ≥ = 4,68 (kw) ≥ = 1939,4 (v/ph) Theo P1.3 chọn động loại 4A100L2Y3 có =5,5 (kw); =2880 Page | (v/ph) Phân phối tỉ số truyền Tỷ số truyền chung: u = = = 29,7 = = = 9,9 Ta có: , đó: - tỷ số chuyền nhanh tỷ số truyền chậm  = 0,28 = 2,8 = = = 3,5 - Kiểm tra sai số tỷ số truyền:  = = 3.2,8.3,5 = 29,4 ∆u = 100% = 1% < 2% Thỏa điều kiện sai số cho phép - Số vòng quay: = = = 2880 (v/ph) = = = 822,9 (v/ph) = = = 293,9 (v/ph) = = = 97,96 (v/ph) - Công suất trục: = P = 4,16 (kw) = = = 4,52 (kw) = = = 4,65 (kw) = = = 4,89 (kw) = = = 4,94 (kw) - Moment xoắn = (N.mm) Page | = = 405553,3 (N.mm) = = = 146873,1 (N.mm) = = = 53964,6 (N.mm) = = = 16215,1 (N.mm) = = = 16380,9 (N.mm) Bảng số liệu: Động U n(v/ph) 2880 P(kw) 4,94 T(N.mm 16380,9 ) I II III =1 =3,5 =2,8 =3 2880 822,9 292,9 4,89 4,65 4,52 16215,1 53964,6 146873,1 IV 97,96 4,16 405553, Page | II THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN XÍCH Chọn loại xích Vì vận tốc thấp, không yêu cầu làm việc êm nên chọn xích lăn Xác định thơng số xích truyền Theo bảng 5.4 với u=3, chọn số đĩa xích dẫn =25 Số đĩa xích bị dẫn: = 3.25 = 75 < = 120  a) Xác định bước xích p: Cơng suất tính tốn = P.k đó: P = 4,52 (kw) = = =1 = = = 1,36 k = Trong : =1 (đường nối tâm đĩa xích so với phương ngang ≤ ) =1 (30p < a 12,97 (kw), Tra bảng 5.5 [P] = 19 > 12,97 với bước xích 25,4 (mm) - Theo 5.5: < [P] > = 2,65 Chọn p = 15,875 (mm) với dãy xích Page | b) Tính khoảng cách trục: a = 40p = 40.15,875 = 635 (mm) - Số mắt xích: x= + + = 2.40 + + = 131,58 Lấy x = 132 (mắt xích) - Tính lại khoảng cách trục a theo công thức 5.13: a = 0,25p{ - 0,5(+) + } = 0,25.15,875{132 - 0,5.100 + } = 638,4 (mm) - Để xích khơng chịu lực căng q lớn, giảm lượng a bằng: ∆a = 0,004a = 0,004.638,4 = 2,4(mm) a = 636 (mm) c) Số lần va đập i lề xích giây: Theo công thức 5.14: i = = = 3,7 < [i] = 35 (theo bảng 5.9) Kiểm nghiệm xích độ bền Theo (5.15): S = Theo bảng 5.2, tải trọng phá hỏng Q = 31,8 (kw), khối lượng 1m xích  -  - q=1,9 (kg), =1,3 Lực vòng: = 1000P/2v v = = = 1,94 (m/s) = = 582,5(N) Lực căng lực ly tâm sinh ra: = = 1,9 = 7,15 (N) Lực căng trọng lượng nhánh xích bị động sinh ra: = 9,81 q.a = 9,81.4 1,9.0,636 = 47,42 (N) =1 (bộ truyền nằm ngang) Hệ số an toàn: S = = 39,2 Theo bảng 4.11 với p = 15,875 (mm), =293,9 (v/ph) [S] = 8,5 S = 39,2 > [S] = 8,5 nên truyền xích đảm bảo độ bền Các thơng số đĩa xích Đường kính vòng chia đĩa xích: = = = 126,6 (mm) Page | - - = = = 379 (mm) Đường kính vòng đỉnh răng: = p(0,5 + cotg ) = 15,875(0,5 + cotg) = 133,6 (mm) = p(0,5 + cotg) = 15,875(0,5 + cotg) = 386,7 (mm) Đường kính vòng chân răng: với r = 0,5025 + 0,05 = 0,5025.11,91 + 0,05 = 6,03 (mm) (tra bảng 5.2 = 11,91 mm) = - 2r = 127 – 2.6,03 = 114,94 (mm) = - 2r = 379 – 2.6,03 = 366,94 (mm)   - Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc xích Theo (5.18) = 0,47 , đó: =0,42 hệ số kể đến ảnh hưởng số đĩa xích (=25) = 582,5 (N) =3 hệ số phân bố không tải trọng cho dây = 13 = 1,53 (N) = 2,1 (MPa) = 318 () diện tích chiếu mặt tựa lề A = 0,47 = 189 (MPa) Dùng thép 45 cải thiện đạt độ rắn HB170 đạt ứng suất tiếp xúc cho phép [] = 500 (MPa) đảm bảo độ bền tiếp xúc Lực tác dụng lên trục Theo (4.22) = = 1,15 hệ số kể đến trọng lượng xích truyền ngang nghiêng góc < = 2325,1 (N) = 1,15.2325,1 = 2679,4 (N) Bảng số liệu: Thông số Khoảng cách trục Số đĩa xích dẫn Số đĩa xích bị dẫn Tỉ số truyền Số mắt xích Đường kính vòng chia đĩa xích dẫn Đường kính vòng chia đĩa xích bị dẫn Đường kính vòng đỉnh đĩa xích dẫn Đường kính vòng đỉnh đĩa xích bị dẫn Đường kính vòng chân đĩa xích dẫn Đường kính vòng chân đĩa xích bị dẫn Kí hiệu a u x Trị số 636 25 75 132 127 379 133,6 386,7 114,94 366,9 Page | Bước xích p Số dãy xích III 15,87 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRONG HỘP GIẢM TỐC Chọn vật liệu cấp bánh - Bánh nhỏ: chọn thép 45 cải thiện đạt độ cứng HB241 ÷ 285 có: = 850 (MPa), = 580 (MPa) - Bánh lớn: chọn thép 45 cải thiện đạt độ cứng HB192 ÷ 240 có: = 750 (MPa), = 450 (MPa) Xác định ứng suất cho phép Theo bảng 5.2 với thép 45 cải thiện đạt độ cứng HB180 ÷ 350: = 2HB + 70 = 1,1 hệ số an tồn tính tiếp xúc = 1,8HB = 1,75 hệ số an tồn tính uốn - Chọn độ rắn: Bánh nhỏ = 250 Bánh lớn = 235 = + 70 = 2.250 + 70 = 570 (MPa) = + 70 = 2.235 + 70 = 540 (MPa) = 1,8 = 1,8.250 = 450 (MPa) = 1,8 = 1,8.235 = 423 (MPa) - Số chu kì thay đớing suất sở thử tiếp xúc = 30 = 30 = 1,7 = 30 = 30 = 1,47 Theo (5.9) = 60c.∑ c = số lần ăn khớp vòng quay = 5.300.2.8 = 24000 (giờ) = 5.24000.(.0,7 + 0,3) = 101,14 Do > => = > => = - Ứng suất tiếp xúc cho phép [] = = = 518 (MPa) [] = = = 491 (MPa) Bánh cấp nhanh sử dụng nghiêng: [] = = = 504,5 (MPa) - Số chu kì thay đổi ứng suất: Page | - - a)  b) = 60c∑ ( = 24000.( = 92,26 Vì > = = = Ứng suất tiếp xúc cho phép: Bộ truyền quay chiều = [] = = = 257 (MPa) [] = = = 242 (MPa) Ứng suất tải cho phép: Theo (6.13) (6.14) = 2,8 = 2,8.450 = 1260 (MPa) = 0,8 = 0,8.580 = 464 (MPa) = 0,8 = 0,8.450 = 360 (MPa) Tính tốn cấp nhanh(răng nghiêng) Xác định sơ khoảng cách trục: Theo (6.15a) = ( +1) , đó: = 43 hệ số phụ thuộc vào vật liệu cặp bánh loại = /2 = 16215,1/2 = 8107,55 (N.mm) ] = 504,5 (MPa) ứng suất tiếp xúc cho phép = 1,12 (bảng 6.7 hình 3) Theo bảng 6.6 chọn = 0,3 = 43.(3,4+1) = 62,67 (mm), chọn = 80 (mm) = 0,53.(+1) = 0,53.0,3.(3,5+1) = 0,7155 Xác định thông số ăn khớp: Theo (6.17) m = (0,01 ÷ 0,02) = (0,01 ÷ 0,02).80 = (0,8 ÷ 1,6) (mm) Theo bảng 5.7 chọn môđun pháp m = 1,5 Chọn sơ => = 0,866 - Số bánh nhỏ: = = = 21 chọn = 21 (răng) Số bánh lớn: = u = 3,5.21 = 73,5 chọn = 74 (răng)  Tỉ số truyền thực: = = 3,5238  Sai số tỉ số truyền: ∆u = ││ 100% = 0,67% < 2% thỏa điều kiện = = = 0,89  β= - c) Kiểm nghiệm độ bền tiếp xúc: Theo (5.25), ứng suất tiếp xúc mặt làm việc: = , đó: lấy = Page | = 274 hệ số ảnh hưởng đến tính vật liệu bánh ăn khớp hệ số kể đến hình dạng bề mặt tiếp xúc: = Với tg = Cos.tgβ Theo tiêu chuẩn TCVN 1065 – 71 ⍺ = = = arctg () = = Cos(.tg) = 0,472 => =  = = 1,59 - Hệ số trùng khớp dọc: = = = 2,185 Hệ số kể đến trùng khớp răng: = = = 0,82 , đó: = [1,88 – 3,2( + )].Cosβ = [1,88 – 3,2( + )].0,89 = 1,481 - Đường kính vòng lăn bánh nhỏ: = = = 35,4 (mm) - Vận tốc vòng: v = = = 5,33 (m/s) Với v = 5,33 (m/s) tra bảng 5.9 cấp xác ta chọn: = 1,09 hệ số kể đến phân bố không tải trọng cho đơi Theo (6.42) = v , đó: = 0,002 tra bảng 5.11 = 56 (bảng 5.12) trị số kể đến ảnh hưởng sai lệch b ước  = 0,002.56.4,19 = 1,9835 - Hệ số kể đến tải trọng xuất vùng ăn kh ớp: = + , đó: = 1,16 = 1,12 hệ số kể đến phân bố không tải trọng chi ều rộng vành tính tiếp xúc  = + = 1,053 - Hệ số tải trọng tính tiếp xúc: = = 1,12.1,09.1,053 = 1,286 Thay giá trị vừa tìm vào , ta được: = 274.1,56.0,84 = 338,74 (MPa) • Xác định xác ứng suất tiếp cho phép: Theo 5.1 với v = 4,19 (m/s) < (m/s) - Page | 10 MAx =  Fkn.49,5 – 458,054.42,5 – 458,054.138,5 + XB.178 =0  XB = 432,58 (N)  XA = 575,14 (N) Fr1 + Fr2 = YA + YB  YA=YB = 210 (N) Page | 20 Momen uốn tổng M momen uốn tương đương Mtđ , đường kính sơ tiết diện trục I : M= Mtđ = = với [σ] = 63 (Mpa) Ứng suất cho phép thép chế tạo trục (tra bảng 10.5) MC = MA = 4534,73 ME = 18334,26 MD = 20436,43 MB = TC = 16215,1 TA = 16215,1 TE = 16015,29 TD = 18384,56 TB = MtđC = 14042,7 MtđA= 14756,7 MtđE = 23094,2 MtđD= 21608,95 MtđB = dC = 13,06 mm dA = 13,3 mm dE = 15,42 mm dD = 15,08 mm dB = 13,3 mm Ta chọn sơ đường kính trục tiết diện : - b)   dc = 18 mm dA = 20 mm dE = 24 mm dD = 24 mm dB = 20 mm Trục II ∑ Fx =  XA + XB = Ft1 + Ft2 + Ft3 = 2.458,054 + 1927,3 MA =  Ft1.42,5 + Ft3.89 + Ft2.135,5 – XB.178 = XB = 1421,708 (N) XA= 1421,708 (N) YA=YB = 140,74 (N) Page | 21 Momen uốn tổng M momen uốn tương đương Mtđ , đường kính sơ tiết diện trục II : M= Mtđ = = với [σ] = 63 (Mpa) Ứng suất cho phép thép chế tạo trục (tra bảng 10.5) Page | 22 MA = MB = 62147,61 MC = 105517,5 MD = 62147,61 ME = - dA = 20 mm dB = 26 mm dC = 34 mm dD = 26 mm dE = 20 mm c) Trục III - TA = TB = 53964,6 TC = 107929,2 TD = 53964,6 TE = MtđA = MtđB= 77758,98 MtđC=140962,68 MtđD= 72927,5 MtđE = dA = 20 mm dB = 23,11 mm dC = 28,2mm dD = 22,6 mm dE = 20 mm Page | 23   Fx = 2679,4 N Ft3 = 1927,3 N Fr3 = 701,48 N ∑ Fx =  XA + 2679,4 – XB= 1927,3 MAx =  -Ft3.89 – XB 178 + 2679,4.236 = XB = 2588,81 N XA= 1836,71 N YA = YB = Fr3 / = 350,74 N Page | 24 Momen uốn tổng M momen uốn tương đương Mtđ , đường kính sơ tiết diện trục III : M= Mtđ = = với [σ] = 63 (Mpa) Ứng suất cho phép thép chế tạo trục (tra bảng 10.5) MA = TA = MtđA = dA = 31,7 mm MD = 166421 TD = 146873,1 MtđD=209462,96 dD = 32,15 mm MB = 155404,68 TB = 146873,1 MtđB= 200821,8 dB = 31,7 mm MC = 127195,84 TC = 146873,1 MtđC= 127195,84 dC = 17,23 mm - dA = 35 mm dB = 35 mm dC = 28 mm dD = 38 mm Kiểm nghiệm trục độ bền mỏi - Với thép 45 : = 0,436 = 0,436.600 = 261,6 (MPa) = 0,58 = 0,58.261,1 = 151,7 (MPa) Theo bảng 10.7: = 0,05 = - Các trục hộp giảm tốc quay, ứng suất thay đổi theo chu kỳ đối xứng: (1) = = ; = (2) τ = = = , : = - b tra bảng 9.1 Page | 25 - Trục I có rãnh then = Xác định hệ số tiết diện quay nguy hiểm: = = , đó: = 1,06 hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt, phụ thuộc vào phương pháp gia công độ nhẵn bề mặt(bảng 10.8) = (không dùng phương pháp tăng bền) Thay số vào ta bảng hệ số an toàn tiết diện nguy hiểm trục: Tiết diện 1E 2C 3D - d(mm) 24 Bxh 8x7 t1 W(mm) 1343,83 W0(mm) 2701 34 38 10x8 10x8 5 3835,86 5365,33 7694,53 10752,4 Xác định hệ số an toàn ứng suất pháp: = = Thay số vào công thức ta có bảng sau: Thỏa cơng thức: = ≥ [S] Tiết diện 1E 2C 3D d (mm) 24 34 38 S k 2,16 1,74 13,98 1,5 8,66 58,12 8,56 2,16 2,16 1,74 1,74 27,5 15,51 7,01 6,83 4,4 7,8 12,43 3,64 12,76 6,65 Page | 26 Với [S] hệ số an toàn cho phép, [S] = 1,5 2,5 , nều [S] > 2,5 khơng cần kiểm nghiệm độ cứng trục Do theo bảng trục thỏa độ bền mỏi không cần kiểm nghiệm độ bền cứng Kiểm nghiệm độ bền then Với tiết diện trục dùng mối ghép then cần tiến hành kiểm nghiệm mối ghép độ bền dập = ≤ [] (100MPa) Điều kiện bền cắt : = ≤ [] (60 90MPa) Với = (0,8 0,9)lm, bảng kết quả: Tiết diện 1C 1E 2B 2D 3D 3C d(mm) Lt bxh t1 T 18 24 26 34 38 28 28 25 40 29,6 30 38 6x6 8x7 8x7 8x7 10x8 8x7 3,5 4 16215,1 16215,1 53964,6 53964,6 146973,1 146873,1 25,73 18,01 34,6 35,74 85,9 92,02 10,72 6,75 12,97 10,72 25,76 34,5 Vậy tất mối ghép then đảm bảo độ bền dập, độ bền cắt THIẾT KẾ Ổ LĂN Trục I Chọn ổ bi đỡ dãy 6204 (bảng 2.7) có d=20mm D= 47mm, khả tải V - động c=13,5 kN, tải tĩnh Co= 6,55 kN Tính kiểm nghiệm khả tải ổ: a) Khả tải động: = L (triệu vòng quay) tuổi thọ ổ Page | 27 L=  = = 4147,2 triệu vòng m = bậc đường cong mỏi Tải trọng quy ước: Q = (x.v + y.) Fr = 612,28 N v = vòng quay x = ổ đỡ chịu lực hướng tâm y=0 = hệ số kể đến ảnh hưởng = 1,1 hệ số kể đến đặc tíh tải trọng Q = 1.1.612,28.1.1,1 = 673,508 (N) = 673,508.10-3 = 10,82 < c= 13,5 (kN), đảm bảo điều kiện tải động Khả tải tĩnh: = = 0,6 ô bi đỡ dãy = 0,6.612,8 = 367,368 (N) = 0,367 (kN) < Co = 6,55 (kN) Đảm bảo điều kiện bền tải tĩnh d)  Trục II Chọn ổ bi đỡ dãy 6304 (bảng 2.7) có d=20mm D= 52mm, khả tải -  động c=16,8 kN, tải tĩnh Co= 7,8 kN Tính kiểm nghiệm khả tải ổ: a) Khả tải động: = L (triệu vòng quay) tuổi thọ ổ L = = = 1184,976 triệu vòng m = bậc đường cong mỏi Tải trọng quy ước: Q = (x.v + y.) Fr = 1428,66 N v = vòng quay x = ổ đỡ chịu lực hướng tâm y=0 = hệ số kể đến ảnh hưởng = 1,1 hệ số kể đến đặc tíh tải trọng Q = 1.1.1428,66.1.1,1 = 1571,526 (N) = 1571,526.10-3 = 16,63 < c= 16,8 (kN), đảm bảo điều kiện tải động Khả tải tĩnh: = = 0,6 ô bi đỡ dãy = 0,6.1428,66 = 857,196 (N) = 0,857 (kN) < Co = 7,8 (kN) Đảm bảo điều kiện bền tải tĩnh b)  Page | 28 Trục III Chọn ổ bi đỡ dãy 6207 có d= 35 mm D= 72 mm, c= 27 kN Co= 15,3 -  kN Kiểm nghiệm khả tải ổ: a) Khả tải động: = Q L = 60.293,9.5.3000.2.8 = 423,216 (triệu vòng) m=3 Q = (x.v + y.) = 1.1.2702,26.1.1,1= 2972,486 (N) = 2,972 = 22,31 < c = 27 (kN) Đảm bảo điều kiện tải động Khả tải tĩnh: = , = 0,6 = 0,6.2702,26 = 7025,876 (N) = 7,02 (kN) < Co = 15,3 kN Đảm bảo điều kiện tải tĩnh Chọn khớp nối - Momen xoắn : T1 = 16215,1 Nmm - Hệ số chế độ làm việc : K = 1,5 - Tt = T1.K = 16215,1.1,5 = 24322,65 Nmm Với d = 18 mm Tra bảng 16.10 trang 68 Nối trục có Z= ; D0 = 63 mm ; dc = 10 mm l0 = l1 + l2/2 : chiều dài vòng đàn hồi l1= 20 mm l2= 10 mm l3 = 15 mm  l0 = 25 mm - Điều kiện thỏa bền dập : < [ ] = (2) MPa = = = 1,28 MPa < [ ] = (2) MPa  bền dập Điều kiện sức bền chốt : = = = 24,12 MPa < [] = (60 MPa  Thỏa điều kiện bền chốt b) VI THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT MÁY KHÁC Page | 29 Chọn vỏ hộp đúc mặt ghép nắp thân mặt phẳng qua đường làm trục để việc lắp ghép dễ dàng GX 15-32 - - - - - Chiều dày thân hộp δ = 0,03 + = 0,03.106 + = 6,18 (mm) chọn chiều dày thành (mm) Chiều dày nắp bích: = 0,9.δ = 0,9.8 = 7,2 (mm) Khoảng cách tâm: a = ( + )/2 = (80 + 106)/2 = 93 (mm) Bulông nền: > 0,04a + 10 = 0,04.93 + 10 = 13,71 , chọn d1=16 Bulơng cạnh ổ: = (0,7 ÷ 0,8) = 11,2 ÷ 12,8 chọn = 12 mm Bulơng ghép bích nắp thân: = (0,8 ÷ 0,9) = 9,6 ÷ 10,8 chọn = 10 mm Vít ghép nắp ổ: = (0,6 ÷ 0,7) = 7,2 ÷ 8,4 chọn = mm Vít ghép nắp cửa thân: = (0,5 ÷ 0,6) = ÷ 7,2 chọn = mm Chiều dày bích nắp hộp: = (1,4 ÷ 1,8) = 14 ÷ 18 chọn = 16 mm = (0,9 ÷ 1) = 14,4 ÷ 16 chọn = 16 mm Bề rộng mặt ghép bulơng cạnh ổ: = + (3 ÷ 5) = 1,6.12 + 1,3.12 + (3 ÷ 5) = 37,8 ÷ 39,8 chọn = 38 Bề rộng bích nắp thân: = – (3 ÷ 5) = 33 ÷ 35 chọn = 34 Bề dày mặt đế hộp khơng có phần lồi: = (1,3 ÷ 1,5) = 20,8 ÷ 24 chọn = 22 mm Bề rộng mặt đế hộp: = = 48 mm q ≥ + 2δ = 48 + 2.8 = 66 mm Khe hở chi tiết: Giữa bánh với thành hộp: ∆ ≥ (1,1 ÷ 1,2)δ = 8,8 ÷ 9,6 chọn ∆ = mm Giữa đỉnh lớn với đáy hộp: ≥ (3 ÷ 5)δ = 24 ÷ 40 chọn = 40 Giữa mặt bên cạnh với nhau: ≥ δ chọn = 10 Số bulông nền: z = = = 2,67 ÷ chọn z = với L = 500 chiều dài hộp chọn sơ Page | 30 B = 300 chiều rộng hộp chọn sơ Để nâng vận chuyển hộp giảm tốc phải thiết kế bulơng vòng tra bảng ta có: đường kính bulơng vòng M16 số lượng Để quan sát chi tiết hộp rót dầu vào hộp đỉnh nắp hộp ta lắp nắp cửa thăm kích thước tra bảng Nắp ghép bulông Để kiểm tra mức dầu hộp, ta kiểm tra thiết bị que thăm dầu Để cố định hộp giảm tốc bệ máy thân hộp có làm chân đế Chân đế làm phần để giảm vật liệu tạo điều kiện thoáng qua đáy hộp Để tăng độ cứng vỏ hộp ta làm thêm phần gân (xác định bảng vẽ lắp) Để tháo dầu cũ thay dầu thiết kế lỗ tháo dầu phần hộp, kích thước nút tháo dầu tra bảng Các kích thước nút tháo dầu sau : Page | 31 Để điều hòa khơng khí ngồi hộp ta dùng nút thơng M27 x ghép nắp cửa thăm kích thước tra bảng Để ngăn cách mỡ ổ với dầu hộp, người ta thường dùng vòng giữ dầu (mỡ) Vòng gồm từ đến rãnh tiết diện tam giác Page | 32 Cần lắp cho vòng lót ngồi vỏ ÷ mm Khe hở vỏ (hoặc ống lót) với mặt ngồi vòng ren lấy khoảng 0,2mm Để nối trục I với động ta dùng khớp nối trục đàn hồi Page | 33 TÀI LIỆU THAM KHẢO Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí tập - PGS.TS.Trịnh Chất - TS Lê Văn Uyển Tính tốn thiết kế hệ dẫn động khí tập hai - PGS.TS.Trịnh Chất - TS Lê Văn Uyển_nhà xuất Giáo Dục Thiết kế đồ án chi tiết máy – TS Văn Hữu Thịnh – TS Nguyễn Minh Kỳ Page | 34 ... ta chọn: = khoảng cách từ mặt mút chi tiết quay đến thành hộp = khoảng ácch từ mặt mút ổ đến thành hộp = 10 khoảng cách từ mặt mút chi tiết quay đến nắp ổ = 15 chi u cao nắp ổ dầu bu lông - Các... 15,87 THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRONG HỘP GIẢM TỐC Chọn vật liệu cấp bánh - Bánh nhỏ: chọn thép 45 tơi cải thiện đạt độ cứng HB241 ÷ 285 có: = 850 (MPa), = 580 (MPa) - Bánh lớn: chọn thép 45 cải... b) VI THIẾT KẾ VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT MÁY KHÁC Page | 29 Chọn vỏ hộp đúc mặt ghép nắp thân mặt phẳng qua đường làm trục để việc lắp ghép dễ dàng GX 15-32 - - - - - Chi u dày thân hộp δ = 0,03