Trong công nghiệp luyện kim, nhiều quá trình công nghệ tiến hμấnh trong điều kiện nhiệt độ cao hoặc rất cao vμấ sử dụng nhiều thiết bị sử dụng chất lưu (chất lỏng, khí vμấ hơi) yau cầu kh
Chơng 3 Đo áp suất 3.1. áp suất và phơng pháp đo áp suất Trong công nghiệp luyện kim sử dụng nhiều các thiết bị thủy lực và khí nén, để hệ thống làm việc bình thờng phải đo và kiểm tra áp suất một cách liên tục, nếu áp suất chất lỏng, khí hoặc hơi vợt quá một giới hạn nhất định có thể ảnh hởng xấu đến hoạt động của thiết bị, thậm chí có thể làm hỏng hoặc nổ bình chứa, đờng ống dẫn gây thiệt hại nghiêm trọng. Bởi vậy, việc đo áp suất chất lu có ý nghĩa rất lớn trong việc đảm bảo an toàn cho thiết bị cũng nh giúp cho việc kiểm tra và điều khiển hoạt động của máy móc thiết bị có sử dụng chất lu. 3.1.1. áp suất và đơn vị đo a) Khái niệm Khi chứa một chất lỏng, chất khí hoặc hơi (gọi chung là chất lu) vào trong một bình chứa nó sẽ gây nên một áp lực tác dụng lên thành bình. áp suất là đại lợng có giá trị bằng lực tác dụng vuông góc lên một đơn vị diện tích thành bình: dSdFp = (3.1) Trong đó: dF: lực tác dụng [N] . dS: diện tích thành bình chịu lực tác dụng [m2]. Trong trờng hợp chất lu không chuyển động, áp suất chất lu là áp suất tĩnh (pt) do trọng lợng của cột chất lu gây nên cộng với tác dụng của áp suất khí quyển tác dụng lên mặt thoáng của chất lu. (3.2) ghpp0t+=Trong đó: po: áp suất khí quyển. : khối lợng riêng của chất lu. g: gia tốc trọng trờng. h: khoảng cách từ điểm khảo sát đến mặt thoáng tiếp xúc với khí quyển. -45- Trong trờng hợp chất lu chuyển động, áp suất chất lu gồm hai thành phần, gồm suất tĩnh (pt) và áp suất động (pđ): p+=tppđ (3.3) áp suất tĩnh phụ thuộc vào vị trí của điểm khảo sát, trị số xác định theo công thức (3.2). áp suất động (pt) là thành phần do chuyển động của chất lu gây nên, trị số phụ thuộc vào tốc độ chuyển động của chất lu, đợc xác định theo công thức: pđ 2v2= (3.4) Trong đó v là tốc độ chuyển động của chất lu. b) Đơn vị đo áp suất Trong hệ đơn vị quốc tế (SI) đơn vị áp suất là pascal (Pa): 1 Pa là áp suất tạo bởi một lực có độ lớn bằng 1N phân bố đồng đều trên một diện tích 1m2 theo hớng pháp tuyến. Đơn vị Pa tơng đối nhỏ nên trong công nghiệp ngời ta còn dùng đơn vị áp suất là bar (1 bar = 105 Pa) và một số đơn vị khác. Bảng 3.1 trình bày các đơn vị đo áp suất và hệ số chuyển đổi giữa chúng. Bảng 3.1 Đơn vị đo áp suất và hệ số chuyển đổi giữa các đơn vị Đơn vị áp suất pascal (Pa) bar (b) kg/cm2atmotsphe (atm) mmH2O mmHg mbar 1Pascal 1 10-51,02.10-50,987.10-51,02.10-10,75.10-210-21 bar 1051 1,02 0,987 1,02.104750 1031 kg/cm29,8.1040,980 1 0,986 104735 9,80.1021 atm 1,013.1051,013 1,033 1 1,033.104760 1,013.1031mmH2O 9,8 9,8.10-510-30,968.10-41 0,0735 0,098 1mmHg 133,3 13,33.10-41,36.10-31,315.10-3136 1 1,33 1mbar 100 10-31,02.10-30,987.10-31,02 0,750 1 3.1.2. Phơng pháp đo áp suất Phơng pháp đo áp suấp phụ thuộc vào dạng áp suất. Đối với áp suất tĩnh có thể tiến hành đo bằng các phơng pháp sau: -46- + Đo trực tiếp áp suất chất lu thông qua một lỗ đợc khoan trên thành bình. + Đo gián tiếp thông qua đo biến dạng của thành bình dới tác động của áp suất . Trong cách đo thứ nhất, phải sử dụng một đầu đo đặt sát thành bình. Trong trờng hợp này, áp suất cần đo đợc cân bằng với áp suất thuỷ tỉnh do cột chất lỏng làm việc tạo nên hoặc tác động lên một vật trung gian có phần tử nhạy cảm với lực do áp suất gây ra. Khi sử dụng vật trung gian để đo áp suất, thiết bị đo thờng trang bị thêm bộ phận chuyển đổi điện. Để sai số đo nhỏ, thể tích chết của kênh dẫn và đầu đo phải không đáng kể so với thể tích tổng cộng của chất lu cần đo áp suất. Trong cách đo thứ hai, ngời ta gắn lên thành bình các cảm biến đo ứng suất để đo biến dạng của thành bình. Biến dạng này là hàm của áp suất. Phơng pháp đo áp suất động dựa nguyên tắc chung là đo hiệu áp suất tổng và áp suất tĩnh. Khi dòng chảy va đập vuông góc với một mặt phẳng, áp suất động chuyển thành áp suất tĩnh, áp suất tác dụng lên mặt phẳng là áp suất tổng. Thông thờng việc đo hiệu (p - pt) thực hiện nhờ hai đầu đo nối với hai đầu ra của một ống Pitot, trong đó đầu đo thứ nhất đo áp suất tổng còn đầu đo thứ hai đo áp suất tĩnh. Pđ=p-pt Hình 3.1 Đo áp suất động bằng ống Pitot Có thể đo áp suất động bằng cách đặt áp suất tổng lên mặt trớc và áp suất tĩnh lên mặt sau của một màng đo (hình 3.2), nh vậy tín hiệu do đầu đo cung cấp chính là chênh lệch giữa áp suất tổng và áp suất tĩnh. 2ptp 1 Hình 3.2 Đo áp suất động bằng màng 1) Màng đo 2) Phần tử áp điện -47- 3.2. áp kế dùng dịch thể Nguyên lý chung của phơng pháp dựa trên nguyên tắc cân bằng áp suất chất lu với áp suất thuỷ tĩnh của chất lỏng làm việc trong áp kế. 3.2.1. Vi áp kế kiểu phao Vi áp kế kiểu phao gồm hai bình thông nhau, bình (1) có tiết diện lớn F và bình nhỏ có tiết diện f (hình 3.3). Chất lỏng làm việc là thuỷ ngân hay dầu biến áp. Khi đo, áp suất lớn (p1) đợc đa vào bình lớn, áp suất bé (p2) đợc đa vào bình nhỏ. Để tránh chất lỏng làm việc phun ra ngoài khi cho áp suất tác động về một phía, ngời ta mở van (4) và khi áp suất hai bên cân bằng, van (4) đợc khoá lại. Khi đạt sự cân bằng áp suất, ta có: ()( )21m21hhgpp += 3 2 45671 h2p2p1h1Hình 3.3. Vi áp kế kiểu phao 1) Bình lớn 2) Phao 3) Kim chỉ thị 4, 5, 6) Van 7) Bình nhỏ Trong đó: g - gia tốc trọng trờng. m - trọng lợng riêng của chất lỏng làm việc. - trọng lợng riêng của chất lỏng hoặc khí cần đo. Mặt khác từ cân bằng thể tích ta có: 21h.fh.F =Suy ra: ()()(21m1pp.gf/F11h +=) (3.5) -48- Khi mức chất lỏng trong bình lớn thay đổi (h1 thay đổi), phao của áp kế dịch chuyển và qua cơ cấu truyền động làm quay kim chỉ thị trên đồng hồ đo. Biểu thức (3.5) là phơng trình đặc tính tĩnh của áp kế vi sai kiểu phao. áp kế vi sai kiểu phao dùng để đo áp suất tĩnh không lớn hơn 25MPa. Khi thay đổi tỉ số F/f (bằng cách thay ống nhỏ) ta có thể thay đổi đợc phạm vi đo. Cấp chính xác của áp suất kế loại này cao (1; 1,5) nhng chứa chất lỏng độc hại mà khi áp suất thay đổi đột ngột có thể tràn ra ngoài ảnh hởng đến đối tợng đo và môi trờng. 3.2.2. Vi áp kế kiểu chuông Cấu tạo của vi áp kế kiểu chuông (hình 3.4), gồm chuông (1) nhúng trong chất lỏng làm việc chứa trong bình (2). Khi áp suất trong buồng (A) và (B) bằng nhau thì nắp chuông (1) ở vị trí cân bằng (hình 3.4a), khi có biến thiên độ chênh áp d(p1-p2) >0 thì chuông đợc nâng lên (hình 3.4b). Khi đạt cân bằng ta có: ()( ) ( )+=m21g.fdydHF.ppd (3.6) dxp1p2dyp1p2A B 12dH3 3ab)Hình 3.4 Vi áp kế kiểu chuông 1) Chuông 2) Bình chứa 3) Chỉ thị Với: dydxdh += ()( )gdhppdm21= ( )dxFdH.ffdy += Trong đó: F - tiết diện ngoài của chuông. dH - độ di chuyển của chuông. -49- dy - độ dịch chuyển của mức chất lỏng trong chuông. dx - độ dịch chuyển của mức chất lỏng ngoài chuông. f - diện tích tiết diện thành chuông. - diện tích tiết diện trong của bình lớn. dh - chênh lệch mức chất lỏng ở ngoài và trong chuông. f - diện tích tiết diện trong của chuông. Giải các phơng trình trên ta có: ()()21mppdg.ffdH = Lấy tích phân giới hạn từ 0 đến (p1 - p2) nhận đợc phơng trình đặc tính tĩnh của áp kế vi sai kiểu chuông: ()(21mppg.ffH =) (3.7) áp kế vi sai có độ chính xác cao có thể đo đợc áp suất thấp và áp suất chân không. 3.2.3. Vi áp kế bù Vi áp kế bù (hình 3.5a) gồm hai bình thông nhau (1) và (2), trong bình (2) có kim (3). Bình (1) có thể di động lên xuống nhờ vít (4). Khi áp suất p1 trong bình (1) và p2 trong bình (2) bằng nhau, kim có ảnh nh hình 3.5b. Giả sử p1 tăng lên, nớc trong bình (1) hạ xuống, nớc trong bình (2) dâng lên, khi đó ảnh của kim có dạng hình (3.5c). Điều chỉnh vít (4) để hạ bình (1) xuống, khi đó mực nớc trong bình (1) dâng lên, bình (2) hạ xuống cho đến khi ảnh của kim có dạng hình 3.5b thì đọc kết quả đo áp suất trên bảng chia độ của vít (4). 4 31 b)2c)d)a)Hình 3.5 Vi áp kế bù 1) Bình lớn 2) Bình bé 3) Kim 4) Vít -50- Trờng hợp p1 giảm, nớc trong bình (1) dâng lên, nớc trong bình (2) hạ xuống, khi đó ảnh của kim có dạng hình (3.3d), điều chỉnh vít (4) để nâng bình (1) lên, mực nớc trong bình (1) hạ xuống, nớc trong bình (2) dâng lên cho đến khi ảnh của kim có ảnh nh hình 3.5b và đọc kết quả. Giới hạn đo của vi áp kế bù từ 125 - 150 mmH2O, sai số: 0,05 mmH2O. 3.2.4. áp kế vành khuyên áp kế vành khuyên (hình 3.6a) gồm vành khuyên (1) có tiết diện hình chữ S, trong đó chứa chất lỏng (3), trên vành khuyên có treo đối trọng (4). Vành khuyên có thể quay quanh tâm O. Ban đầu, áp suất , mực dịch thể bên trái và bên phải bằng nhau, đối trọng nằm chính giữa. Giả sử p21pp =1 tăng lên, , mực nớc bên trái hạ xuống, bên phải dâng lên. Bên trái màng ngăn chịu tác dụng của lực do p gây ra, sinh ra mô men quay: 0ppp21>=p.S.RMq= 4G 2 1 G3b)p2A-AO A A p1p2p1 gh a)c)Hình 3.6 áp kế vành khuyên 1) Vành khuyên 2) Vách ngăn 2) Dịch thể 3) Đối trọng Trong đó: R: khoảng cách từ tâm vách ngăn đến tâm quay. S: diện tích vách ngăn. Mô men quay Mq làm quay vành khuyên theo chiều kim đồng hồ, đồng thời đối trọng G đợc nâng lên sinh ra mô men cản = sin.GMc, khi thì vành khuyên đứng yên (hình 3.6c). cqMM =Từ hình vẽ ta có: -51- p.GRSsin = (3.8) Với R, S và G không đổi ta có sự phụ thuộc giữa hiệu áp suất và góc quay theo hàm sin, thông qua cơ cấu chuyển đổi ta có thể biểu diễn (3.8) dới dạng: p.C = (3.9) Từ biểu thức (3.9) ta nhận thấy độ nhạy của áp kế không phụ thuộc tỉ trọng của dịch thể, muốn tăng độ nhạy tăng R, giảm G. Giới hạn đo của áp kế khi dịch thể là nớc từ 25 - 160 mmH2O, thủy ngân là 400 - 2500mmH2O, cấp chính xác 1; 1,5. 3.3. áp kế đàn hồi Nguyên lý chung của áp kế loại này dựa trên cơ sở đo sự biến dạng đàn hồi của một phần tử biến dạng nhạy cảm với tác dụng của áp suất. Các phần tử biến dạng thờng dùng là lò xo, màng mỏng, ống trụ và kiểu đèn xếp. 3.3.1. áp kế lò xo Phần tử biến dạng của áp kế có cấu tạo dạng lò xo (hình 3.7), là một ống kim loại uốn cong, một đầu giữ cố định còn một đầu để tự do. Khi đa chất lu vào trong ống, áp suất tác dụng lên thành ống làm cho ống bị biến dạng và đầu tự do dịch chuyển. Trên hình (3.7a) là sơ đồ lò xo ống một vòng, tiết diện ngang của ống hình trái xoan. Khi áp suất trong ống và ngoài ống có chênh lệch lò xo sẽ biến dạng, nếu áp suất trong ống lớn hơn lò xo sẽ giãn ra, ngợc lại nó sẽ co lại. Đối với các lò xo ống thành mỏng biến thiên góc ở tâm () dới tác dụng của áp suất (p) xác định bởi công thức: pN1p Nr R 2a 2b A A N b)c) a)Hình 3.7 Lò xo ống a) Lò xo một vòng b) Lò xo nhiều vòng c) Lò xo xoắn -52- 22222xab1bhR.Y1p+= (3.10) Trong đó: - hệ số poisson. Y - mô đun Young. R - bán kính cong. h - bề dày thành ống. a, b - các bán trục của tiết diện ôvan. , - các hệ số phụ thuộc vào hình dáng, tiết diện ngang của ống. x = Rh/a2 - tham số chính của ống. Lực thành phần theo hớng tiếp tuyến với trục ống (ống thành mỏng h/b = 0,6 - 0,7) ở đầu tự do xác định theo theo biểu thức: pkcos.sinsin43sin.xs48ab1pabN1222t=++= (3.11) Lực hớng kính: pkcos.sincos.xs48ab1pabN2222r=+= (3.10) Trong đó s và các hệ số phụ thuộc vào tỉ số b/a. Giá trị của k1, k2 là hằng số đối với mỗi lò xo ống nên ta có thể viết đợc biểu thức xác định lực tổng hợp: kpp.kkN2221=+= (3.12) Với ) R, h, b, f(a,kkk2221=+=. Bằng cách thay đổi tỉ số a/b và giá trị của R, h, ta có thể thay đổi đợc giá trị của , N và độ nhạy của phép đo. Lò xo ống một vòng có góc quay nhỏ, để tăng góc quay ngời ta dùng lò xo ống nhiều vòng có cấu tạo nh hình (3.7b). Đối với lò xo ống dạng vòng thờng phải sử dụng thêm các cơ cấu truyền động để tăng góc quay. Để tạo ra góc quay lớn ngời ta dùng lò xo xoắn có tiết diện ô van hoặc hình răng khía nh hình 3.7c, góc quay thờng từ 40 - 60o, do đó kim chỉ thị có thể gắn trực tiếp trên đầu tự do của lò xo. -53- Lò xo ống chế tạo bằng đồng thau có thể đo áp suất dới 5 MPa, hợp kim nhẹ hoặc thép dới 1.000 MPa, còn trên 1.000 MPa phải dùng thép gió. 3.3.2. áp kế màng Phần tử biến dạng có cấu tạo dạng màng mỏng, đợc chia ra hai loại: màng đàn hồi và màng dẻo. Màng đàn hồi có dạng tròn phẳng hoặc có uốn nếp đợc chế tạo bằng thép. Khi áp suất tác dụng lên hai mặt của màng khác nhau gây ra lực tác động lên màng làm cho nó biến dạng. Biến dạng của màng là hàm phi tuyến của áp suất và khác nhau tuỳ thuộc điểm khảo sát. Với màng phẳng, độ phi tuyến khá lớn khi độ võng lớn, do đó thờng chỉ sử dụng trong một phạm vi hẹp của độ dịch chuyển của màng. D h p h pDa) b) Hình 3.8 Sơ đồ màng đo áp suất a) Màng phẳng b) Màng uốn nếp Độ võng của tâm màng phẳng dới tác dụng của áp suất tác dụng lên màng xác định theo công thức sau: ()342YhpR1163= (3.13) Màng uốn nếp có đặc tính phi tuyến nhỏ hơn màng phẳng nên có thể sử dụng với độ võng lớn hơn màng phẳng. Độ võng của tâm màng uốn nếp xác định theo công thức: 4433YhpRhbha =+= (3.14) Với a, b là các hệ số phụ thuộc hình dạng và bề dày của màng. Khi đo áp suất nhỏ ngời ta dùng màng dẻo hình tròn phẳng hoặc uốn nếp, chế tạo từ vải tẩm cao su. Trong một số trờng hợp ngời ta dùng màng dẻo tâm cứng, khi đó ở tâm màng đợc kẹp cứng giữa hai tấm kim loại. -54- [...]... từ 8 - 100mm, chiều dày thành 0,1 - 0 ,3 mm Độ dịch chuyển () của đáy dới tác dụng của lực chiều trục (N) xác định theo công thức: = N 1 2 n 2 Yh 0 A 0 A 1 + A 2 + B 0 h / R 2 b - 56 - (3. 18) Trong đó: h0 - chiều dày thành ống xiphông n - số nếp làm việc - góc bịt kín - hệ số poisson A0, A1, B0 - các hệ số phụ thuộc Rng/Rtr, r/(R+r) Rng, Rtr - bán kính ngoài và bán kính trong của xi phông r - bán... thay đổi theo - 59 - 4 2 2 1 p1 p2 3 1 4 5 p b) a) Hình 3. 14 Bộ chuyển đổi kiểu điện dung 1) Bản cực động 2 &3) Bản cực tĩnh 4) Cách điện 5) Dầu silicon Sự phụ thuộc của điện dung C vào độ dịch chuyển của màng có dạng: C= s + 0 (3. 22) Trong đó: - hằng số điện môi của cách điện giữa hai bản cực 0 - khoảng cách giữa các điện cực khi áp suất bằng 0 - độ dịch chuyển của màng Hình 3. 14b trình bày cấu tạo... nhiệt độ 3. 4 .3 áp kế điện dung áp kế điện dung sử dụng bộ chuyển đổi kiểu điện dung (hình 3. 14) Hình 3. 14a trình bày cấu tạo một áp kế điện dung, bộ chuyển đổi gồm bản cực động là màng kim loại (1), và bản cực tĩnh (2) gắn với đế bằng cách điện thạch anh (4) Dới tác động của áp suất cần đo, bản cực động biến dạng làm cho khoảng cách giữa hai bản cực thay đổi và điện dung của tụ điện thay đổi theo -. .. (hình 3. 10) L e 1 2 J2 J1 J4 J3 r a) b) Hình 3. 10 Phần tử biến dạng kiểu ống hình trụ a) Sơ đồ cấu tạo b) Vị trí gắn cảm biến đo biến dạng Đối với ống dài (L>>r), khi áp suất chất lu tác động lên thành ống làm cho ống biến dạng, biến dạng ngang (1) và biến dạng dọc (2) của ống xác định bởi biểu thức: - 55 - p r 1 = 1 = k 1 p 2Y e (3. 16) 1 p r 2 = = k 2 p 2 Y e (3. 17) Trong đó: p - áp suất Y -. .. liệu có điện trở nhạy cảm với tác dụng của lực do áp suất gây nên 3 R4 60o R1 R3 R2 JT 1 2 a) b) Hình 3. 12 Sơ đồ nguyên lý cảm biến áp trở a) Sơ đồ cấu tạo b) Vị trí đặt trên màng 1) Đế silic - N 2) Bán dẫn P 3) Dây dẫn Trên hình 3. 12 trình bày cấu tạo của phần tử áp trở silic (hình 3. 12a) và vị trí gắn chúng trên bộ chuyển đổi (hình 3. 12b) Phần tử áp trở gồm đế silic (1) loại N trên đó có khuếch tán... lệ với lực tác dụng (hình 3. 13a) áp suất (p) gây nên lực F tác động lên các bản áp điện, làm xuất hiện trên hai mặt của bản áp điện một điện tích Q tỉ lệ với lực tác dụng: Q = kF Với F = p.S, do đó: Q = kpS Trong đó: k - hằng số áp điện, trong trờng hợp thạch anh k = 2,22.1 0-1 2 C/N S - diện tích hữu ích của màng Đối với bộ chuyển đổi sử dụng phần tử áp điện dạng ống (hình 3. 13c), điện tích trên các bản... biến đổi cảm ứng: L = W 2 à 0 S0 kp (3. 25) - 61 - Để đo độ tự cảm L ngời ta dùng cầu đo xoay chiều hoặc mạch cộng hởng LC b) áp kế điện cảm kiểu biến áp vi sai áp kế điện cảm loại này sử dụng bộ chuyển đổi kiểu biến áp vi sai (hình 3. 16) 1 2 5 R1 I1 E p 4 3 R2 Ur 6 Hình 3. 16 Sơ đồ cấu tạo nguyên lý của bộ biến đổi kiểu biến áp vi sai 1) Lò xo vòng 2) Bộ biến đổi 3) Lõi thép 4) Cuộn sơ cấp 5&6) Cuộn... vào bộ chuyển đổi một bộ phận hiệu chỉnh đợc điều khiển qua đầu đo nhiệt độ JT 3. 4.2 áp kế áp điện áp kế áp điện sử dụng bộ chuyển đổi kiểu áp điện làm việc theo nguyên tắc hiệu ứng áp điện D d F Trục điện -Q +Q F a) Trục quang p b) c) Hình 3. 13 áp kế áp điện a) Phần tử áp điện b) Bộ chuyển đổi dạng tấm b) Bộ chuyển đổi dạng ống - 58 - Khi tác dụng lực cơ học lên một tấm vật liệu áp điện (thạch anh,... p a) b) Hình 3. 9 Sơ đồ cấu tạo màng dẻo có tâm cứng a) Màng phẳng b) Màng uốn nếp Đối với màng dẻo thờng, lực di chuyển tạo nên ở tâm màng xác định bởi biểu thức: D 2 N= p 12 (3. 14) Với D là đờng kính ổ đỡ màng Đối với màng dẻo tâm cứng, lực di chuyển tạo nên ở tâm màng xác định bởi biểu thức: ( ) D 2 + Dd + d 2 N= p 12 (3. 15) Trong đó D, d - đờng kính màng và đờng kính đĩa cứng 3. 3 .3 áp kế ống trụ... cảm kiểu khe từ biến thiên (hình 3. 15), gồm tấm sắt từ động gắn trên màng (1) và nam châm điện có lõi sắt (2) và cuộn dây (3) Dới tác dụng của áp suất đo, màng (1) dịch chuyển làm thay đổi khe hở từ () giữa tấm sắt từ và lõi từ của nam châm điện, do đó thay đổi độ tự cảm của cuộn dây p 1 2 3 Hình 3. 15 áp kế điện cảm kiểu khe từ biến thiên 1) Tấm sắt từ 2) Lõi sắt từ 3) Cuộn dây Nếu bỏ qua điện trở . 1, 033 .104760 1,0 13. 1 031 mmH2O 9,8 9,8.1 0-5 1 0 -3 0,968.1 0-4 1 0,0 735 0,098 1mmHg 133 ,3 13, 33. 1 0-4 1 ,36 .1 0 -3 1 ,31 5.1 0 -3 136 1 1 ,33 1mbar 100 1 0 -3 1,02.1 0 -3 0,987.1 0 -3 1,02. 1 0-5 1,02.1 0-5 0,987.1 0-5 1,02.1 0-1 0,75.1 0-2 1 0-2 1 bar 1051 1,02 0,987 1,02.104750 1 031 kg/cm29,8.1040,980 1 0,986 104 735 9,80.1021 atm 1,0 13. 1051,0 13 1, 033