Bảng tính ổn định nền đường sau xử lý

Bảng tính ổn định nền đường sau xử lýBảng tính ổn định nền đường sau xử lýBảng tính ổn định nền đường sau xử lýBảng tính ổn định nền đường sau xử lýBảng tính ổn định nền đường sau xử lýBảng tính ổn định nền đường sau xử lýBảng tính ổn định nền đường sau xử lýBảng tính ổn định nền đường sau xử lýBảng tính ổn định nền đường sau xử lýBảng tính ổn định nền đường sau xử lýBảng tính ổn định nền đường sau xử lý

TỔNG CƠNG TY XÂY DỰNG SÀI GỊN - TNHH MỘT THÀNH VIÊN ĐẦU TƯ XÂY DỰNG VÀ KINH DOANH HẠ TẦNG KỸ THUẬT KHU CÔNG NGHIỆP CÁI MÉP HẠ TẦNG KỸ THUẬT KHU NAM BƯỚC THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG BẢNG TÍNH XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH, THÁNG NĂM 2020 CTY CP TV GIAO THÔNG CÔNG CHÁNH ĐẦU TƯ XÂY DỰNG VÀ KINH DOANH HẠ TẦNG KỸ THUẬT KHU CÔNG NGHIỆP CÁI MÉP HẠ TẦNG KỸ THUẬT KHU NAM BƯỚC THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG BẢNG TÍNH XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU Thực : Nguyễn Thanh Điền Chủ trì thiết kế : Nguyễn Thanh Long Chủ nhiệm thiết kế : Nguyễn Thanh Long THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH, THÁNG NĂM 2020 GIỚI THIỆU CHUNG 1.1.Tên dự án GÓI THẦU SỐ 21: TỔNG THẦU KHẢO SÁT, THIẾT KẾ BVTC - DỰ TOÁN HẠ TẦNG KỸ THUẬT KHU NAM 1.2 Chủ đầu tư cơng trình TỔNG CƠNG TY XÂY DỰNG SÀI GỊN - TNHH MTV (SGCC) ĐỊA CHỈ : ĐIỆN THOẠI 18A ĐƯỜNG ĐINH TIÊN HỒNG, P.ĐAKAO, Q.1, TP.HỒ CHÍ MINH : (028) 39 104 801 – 39 104 802; FAX: (028) 39 104 800 1.3 Tư vấn thiết kế CÔNG TY CỔ PHẦN GIAO THÔNG CÔNG CHÁNH Địa Điện thoại Email : 326 Nguyễn Trọng Tuyển, Phường 2, Q Tân Bình – TP Hồ Chí Minh : : (028) 38 461 869; Fax: (028) 38 422 410; info@gtcc.com.vn 1.4 Nội dung thiết kế Bước: Thiết kế vẽ thi công Tập 2: Xử lý đất yếu Quyển 2.2: Bảng tính CĂN CỨ TÍNH TỐN 2.1 Tài liệu sử dụng - Căn hồ sơ báo cáo khảo sát địa chất bổ sung (thực tháng 7/2019), hồ sơ báo cáo địa chất thực trước (năm 2011), địa chất khu vực thể rõ hồ sơ báo cáo 2.2 Tiêu chuẩn áp dụng Quy trình, quy phạm theo khung tiêu chuẩn dự án, số tiêu chuẩn áp dụng cho phần Thiết kế giao thông sau: Stt Số hiệu QCVN 07:2016-4/BXD TCVN 4054:2005 TCXDVN 104-2007 22 TCN 262:2000 22 TCN 211-06 TCVN 9403-2012 TCVN 9355-2012 3095/QĐ-BGTVT 07/10/2013 TCVN 9844:2013 10 22 TCN 236-1997 Tên Quy chuẩn Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia cơng trình hạ tầng kỹ thuật thị Đường ô tô – Yêu cầu thiết kế Đường đô thị – Yêu cầu thiết kế Quy trình khảo sát thiết kế đường ô tô đắp đất yếu Áo đường mềm – Các yêu cầu dẫn thiết kế Gia cố đất yếu – Phương pháp trụ đất xi măng Gia cố đất yếu bấc thấm thoát nước Quy định tạm thời giải pháp công nghệ đoạn chuyển tiếp đường cầu (cống) đường ô tô Vải địa kỹ thuật xây dựng đắp đất yếu Tiêu chuẩn thiết kế, thi cơng nghiệm thu Quy trình thi công nghiệm thu bấc thấm xây dựng đường đất yếu Thi công nghiệm thu hạng mục xử lý đất yếu 11 TCVN 9842:2013 phương pháp cố kết hút chân khơng có màng kín khí 13 TCVN 2737 - 1995 xây dựng cơng trình giao thơng Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế 14 TCVN 5574 - 2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế 15 TCVN 5575 - 2012 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế 16 TCVN 10304-2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế QĐ số 3230/QĐ-BGTVT Quy định tạm thời thiết kế mặt đường bê tông xi măng thơng thường có khe nối xây dựng cơng trình giao 17 ngày 14/12/2012 18 22TCN 223-95 thơng Áo đường cứng đường ô tô – Tiêu chuẩn thiết kế Các tiêu chuẩn kỹ thuật, quy trình quy phạm thiết kế hành khác Việt Nam 2.3 Các phần mềm tính tốn Midas Civil, Plaxis, Msheet : Tính toán kiểm tra nội lực kết cấu kiểm tra ổn định cơng trình Slope/W: Kiểm tra ổn định trượt sâu cơng trình QUY MƠ, TIÊU CHUẨN KỸ THUẬT 3.1 Phần đường giao thông 3.1.1 Phân loại, cấp công trình Căn thơng tư số 03/2016/TT-BXD ngày 10/3/2016 quy định phân cấp cơng trình xây dựng hướng dẫn áp dụng quản lý hoạt động đầu tư xây dựng ; Căn Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia cơng trình hạ tầng kỹ thuật thị QCVN 07:2016/BXD; − − Phân loại: Cơng trình giao thơng (đường thị), đường khu vực Vận tốc thiết kế: Vtk =60km/h − Loại mặt đường : Cấp cao A1(bê tơng nhựa rải nóng) − Tải trọng tính tốn : Trục đơn 120kN, p=0.6Mpa, D =36cm − − Mô đuyn đàn hồi tối thiểu : Eyc ≥ 155Mpa Bề rộng mặt cắt ngang tuyến đường sau: Bề rộng mặt đường : x 7.50m = 15.00 m Vỉa hè lát gạch: : x 4.50m = 9.00 m Dải trồng cỏ : x 5.00m = 10.00 m : = 34.00 m : Rmin: = 125 m Bán kính đường cong đứng lõm tối thiểu : Rmin: = 1400 m : Rmin: = 1000 m Tầm nhìn tối thiểu chiều : S1 = Tầm nhìn tối thiểu chiều : S2 = 150 m Bề rộng đường − Các yếu tố hình học chủ yếu: Bán kính đường cong nằm tối thiểu Bán kính đường cong đứng lồi tối thiểu 75 m SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 4.1 Số liệu địa chất hạng mục xử lý đất yếu Căn hồ sơ báo cáo khảo sát địa chất bổ sung (thực tháng 7/2019), hồ sơ báo cáo địa chất thực trước (năm 2011), địa chất khu vực thể rõ hồ sơ báo cáo Đơn vị TVTK nêu lên tính chất đặc trưng tiêu lý lớp đất sau: Lớp mặt: Lớp nằm Thành phần chủ yếu cát san lấp … xuất 03 hố khoan Bề dày lớp điểm khoan thay đổi từ 4.0m (Ở hố khoan HK3- BS-19) đến 4.1m ( Ở hố khoan HK1A-BS-19, HK2-BS-19) Lớp 1: Đất sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái chảy đến dẻo chảy Lớp nằm lớp đất mặt Thành phần chủ yếu đất sét dẻo, màu xám xanh Trạng thái chảy đến dẻo chảy, giá trị NSPT điểm khoan búa Bề dày lớp điểm khoan thay đổi từ 18.4m ( Ở hố khoan HK1A-BS-19 ) đến 26.9m ( Ở hố khoan HK2-BS-19) Lớp phân tích 15 mẫu đất Một số tiêu - lý sau: Nhận xét: Đây lớp đất có sức chịu tải yếu Khơng nên đặt móng lớp Lớp 2: Đất sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái dẻo mềm Lớp nằm lớp đất Thành phần chủ yếu đất sét dẻo, màu xám xanh Trạng thái dẻo mềm, giá trị NSPT thay đổi từ búa đến búa Bề dày lớp điểm khoan thay đổi từ 4.5m (Ở hố khoan HK1A-BS-19) đến 6.7m (Ở hố khoan HK3-BS-19) Lớp phân tích 04 mẫu đất Một số tiêu - lý sau: Nhận xét: Đây lớp đất có sức chịu tải yếu Khơng nên đặt móng lớp Lớp 3: Đất sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái dẻo mềm Lớp nằm lớp đất Thành phần chủ yếu đất sét dẻo, màu xám xanh Trạng thái dẻo mềm, giá trị NSPT thay đổi từ búa đến búa Bề dày lớp điểm khoan thay đổi từ 2.0m ( Ở hố khoan HK1A-BS-19, HK3-BS-19) đến 2.8m ( Ở hố khoan HK2-BS19) Lớp phân tích 03 mẫu đất Một số tiêu - lý sau: Nhận xét: Đây lớp đất có sức chịu tải yếu Khơng nên đặt móng lớp Lớp 4: Đất sét dẻo - sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái nửa cứng đến cứng Lớp nằm lớp đất Thành phần chủ yếu đất sét dẻo- sét dẻo, màu xám xanh Trạng thái nửa cứng đến cứng, giá trị NSPT thay đổi từ 16 búa đến 32 búa Bề dày lớp điểm khoan thay đổi từ 1.0m (Ở hố khoan HK1A-BS-19) đến 3.5m (Ở hố khoan HK3-BS-19) Lớp phân tích 03 mẫu đất Nhận xét: Đây lớp đất có sức chịu tải trung bình Cần xem xét kỹ đặt móng lớp Lớp 5: Cát hạt trung lẫn sét, màu xám vàng, trạng thái chảy đến dẻo Lớp nằm lớp đất Thành phần chủ yếu cát hạt trung lẫn sét, màu xám vàng Trạng thái chảy đến dẻo, giá trị NSPT thay đổi từ búa đến 53 búa Bề dày lớp 01 điểm khoan 5.0m (Ở hố khoan HK2-BS-19) Lớp phân tích 02 mẫu đất Nhận xét: Đây lớp đất có sức chịu tải tương đối Có thể đặt móng cơng trình vào lớp Từ kết phân tích thí nghiệm, chỉnh lý số liệu thí nghiệm phòng, lớp đất phạm vi khảo sát có tiêu lý bảng sau: Bảng - Các tiêu lý lớp đất STT Các tiêu Thành phần hạt sỏi Ký hiệu Đơn vị Lớp Lớp Lớp Lớp Lớp % 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Thành phần hạt cát % 7.0 10.6 35.5 21.6 57.9 Thành phần hạt bụi % 38.8 46.8 40.7 49.1 35.1 Thành phần hạt sét % 54.2 42.6 23.8 29.3 7.0 Giới hạn chảy WL % 69.0 61.0 46.9 52.2 24.0 Giới hạn dẻo WP % 32.9 29.7 20.3 25.7 18.3 Chỉ số dẻo IP % 36.2 31.4 26.7 26.5 5.8 Độ sệt B 1.03 0.66 0.54 0.03 0.61 Độ ẩm W % 70.12 50.37 32.87 26.49 21.84 10 Dung trọng tự nhiên γw g/cm3 1.534 1.645 1.827 1.943 1.951 11 Dung trọng khô γw g/cm3 0.90 1.09 1.38 1.54 1.60 12 Dung trọng đẩy γđn g/cm3 0.56 0.68 0.86 0.97 0.99 13 Khối lượng riêng Gs g/cm3 2.616 2.643 2.647 2.726 2.635 14 Độ bão hòa Sr % 96.4 94.0 94.1 93.0 88.7 15 Hệ số rỗng εo 1.903 1.415 0.925 0.775 0.646 STT Các tiêu Ký hiệu Đơn vị C 16 Lực dính Góc ma sát Lớp Lớp Lớp Lớp 0.073 0.146 0.163 0.352 0.102 8º 27' 9º 45' 19º 34' 20º 51' CI 0.072 CII 0.071 ϕ 17 kG/cm2 Lớp độ 3º 39' ϕI 3º 16' ϕII 3º 01' 18 Hệ số nén lún a1-2 cm2/kG 0.193 0.069 0.050 0.013 0.024 19 Mô đun biến dạng E1-2 kG/cm2 6.08 14.14 21.15 56.06 51.38 kG/cm2 0.583 1.02 2.64 1.32 Pc 20 Thí nghiệm nén cố kết Cv Cc 0.659 Cs 0.152 Ccu Thí nghiệm kG/cm2 0.137 0.350 (ϕ) độ 9º 46' 14º 30' kG/cm2 0.101 0.305 (ϕ) độ 17º 35' 22º 15' kG/cm2 0.160 (ϕ) độ 0º 41' kg/ cm2 0.45 21 nén ba trục (Cu) Thí nghiệm nén ba C’cu Cuu 22 trục Uu 23 Sức chịu tải qui ước Ro 0.87 Kết luận kiến nghị: a Kết luận : Điều kiện địa chất cơng trình khu vực xây dựng thể cụ thể mặt cắt địa chất công trình, bảng tổng hợp kết thí nghiệm Địa tầng khu vực có 05 lớp sau: Lớp mặt: Cát san lấp Lớp 1: Đất sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái chảy đến dẻo chảy Lớp 2: Đất sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái dẻo mềm Lớp 3: Đất sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái dẻo mềm Lớp 4: Đất sét dẻo - sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái nửa cứng đến cứng Lớp 5: Cát hạt trung lẫn sét, màu xám vàng, trạng thái chảy đến dẻo b Kiến nghị : Các lớp đất phạm vi khảo sát có khả chịu tải từ yếu đến tốt Đề nghị xem xét kỹ trước đặt móng Tuy nhiên tùy theo cấp hạng, tải trọng cơng trình, kết cấu móng tính hiệu kinh tế, phận thiết kế chọn lớp chịu lực cho phù hợp Trong trình thiết kế cần tham khảo hồ sơ địa chất cơng trình để có đánh giá sát thực tế, nhằm đem lại hiệu kinh tế, an tồn tiết kiệm cho cơng trình GIẢI PHÁP THIẾT KẾ 5.1 Tiêu chí xử lý đất yếu Căn Độ lún cho phép theo tiêu chuẩn Việt Nam, tức độ lún xảy vòng 15 năm sau hồn tất thi cơng kết cấu áo đường theo Tiêu chuẩn Việt Nam (22 TCN 211-06, mục 1.3.5) Trong Tiêu chuẩn Việt Nam, độ lún cho phép định nghĩa từ 10-40cm tùy vào cấp đường, vận tốc thiết kế vị trí đắp đất yếu Cấp đường I, II III Vị trí đường đắp đất yếu Vận tốc thiết kế ≥ 80km/h Gần mố ≤ 10cm Cống đường chui ≤ 20cm Đoạn đắp thông thường ≤ 30cm Cấp đường Vị trí đường đắp đất yếu Vận tốc thiết kế III IV Gần mố ≤ 20cm < 80km/h Cống đường chui ≤ 30cm Đoạn đắp thông thường ≤ 40cm (*) độ lún vòng 15 năm tim đường sau thi cơng xong kết cấu mặt đường Kết độ lún dư lại sau xử lý phải đảm bảo ≤ 40cm 5.2 Xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp bơm hút chân không Giải pháp chi tiết: Bấc thấm: khoảng cách bấc thấm 1,1m, bố trí hình tam giác, chiều dài bấc thấm dài từ 21m ~ 28m; Áp lực hút chân không: Áp lực hút chân không cần thiết > 60kPa; Gia tải trước: để giảm thiểu thời gian bơm hút áp lực hút chân không thúc đẩy độ lún cố kết, tiến hành chất tải trước, bao gồm chất tải đường đắp; Tổng thời gian xử lý khoảng 8÷9 tháng Xem chi tiết bảng tính 5.3 Xử lý đất yếu cọc đất gia cố xi măng Giải pháp chi tiết: Cọc đất gia cố xi măng đường kính Ø800mm, cường độ cọc thiết kế 800KPa; Bố trí hình vng, khoảng cách cọc 1,8m; Lớp đệm đầu cọc cát gia cố xi măng dày 70cm; Chiều dài cọc: theo số liệu khảo sát địa chất dự án, kiến nghị sử dụng cọc chống cho dự án (mũi cọc vào lớp đất tốt) Xem chi tiết bảng tính LÝ THUYẾT TÍNH TỐN XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU 6.1 Tải trọng tính tốn Tổng tải trọng thiết kế xét đến cho dự án yêu cầu cho công tác xử lý bao gồm: Tải trọng lớp cát đắp san lấp P1: P1 = δ s × H b (5.1) KIỂM TRA ỔN ĐỊNH GIAI ĐOẠN THI CÔNG PHÂN ĐOẠN - 7.1 ĐẮP GIAI ĐOẠN Thông số kích thước hình học: - Cao độ thiết kế - Cao độ tự nhiên - Chiều cao đất đắp - Bề rộng phần xe chạy - Bề rộng vỉa hè - Tổng bề rộng mặt đường Thông số địa chất STT 1 6 10 11 12 Thông số Tên lỗ khoan Mơ hình tính tốn Chiều dày lớp Mơ tả Dung trọng TN Dung trọng BH Mô đun đàn hồi Mô đun nén trục Hệ số Poisson Lực dính Góc ma sát Chỉ số nén Chỉ số nở Hệ số rỗng Chỉ số SPT CĐTK= CĐTN= h= Lxc=2*7.5= Lvh=2*9.5= B= Ký hiệu Đơn vị γ γsat Eref Eref ν c ϕ Cc Cr e Nspt kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 degree Lớp cát Lớp M-C HK2 M-C + 3,70 + 0,00 3,70 15,00 19,00 34,00 m m m m m m Lớp 1-Tim Lớp 1-Vai đường cải thiện đường cải thiện M-C Cát đắp 19 23,8 Bùn hữu 15,6 23,80 Bùn hữu 15,60 23,80 Bùn hữu 15,60 0,3 30 - 0,3 16 9,80 - 0,30 17,10 9,80 - 0,30 16,80 9,80 Lưu ý: - Lớp cát đắp: giá trị lớp khơng có thí nghiệm, dựa tài liệu số liệu thiên an toàn H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx Hoạt tải tính tốn ổn định - Tải trọng giao thơng: tải trọng giao thơng tính tốn dựa quy trình khảo sát – thiết kế đường tơ đắp đất yếu 22TCN262-2000 qui tải trọng cố định xe toàn bề rộng đường, tính tốn sau: q=n*G/(B*l) B=n*b + (n-l)*d + e Với: Trong đó: - n: số xe tối đa xếp bề rộng đường - G: trọng lượng xe - l: phạm vi phân bố tải theo hướng dọc - e: bề rộng lốp đôi (e=0.5~0.8m) - d: khoảng cách ngang tối thiểu xe - b: khoảng cách trục xe - B: bề rộng phân bố ngang xe - q: tải trọng xe phân bố 1m chiều dài đường - Tải trọng xe q sau: - Tải trọng xe giai đoạn khai thác - Hoạt tải người hành - Tải trọng xe giai đoạn thi công n= G= 300 l= 6,6 e= 0,5 m d= 1,3 m kN b= 1,8 m B= 17,8 m q= 15,32 kN/m2 q= 3,00 kN/m2 q= 13,40 kN/m2 Kết tính tốn (hệ số Bishop) HS = 1,60 H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx KIỂM TRA ỔN ĐỊNH GIAI ĐOẠN THI CÔNG PHÂN ĐOẠN - 7.1 GIAI ĐOẠN KHAI THÁC Thơng số kích thước hình học: - Cao độ thiết kế - Cao độ tự nhiên - Chiều cao đất đắp - Bề rộng phần xe chạy - Bề rộng vỉa hè - Tổng bề rộng mặt đường Thông số địa chất STT 1 6 10 11 12 Thông số Tên lỗ khoan Mơ hình tính tốn Chiều dày lớp Mơ tả Dung trọng TN Dung trọng BH Mô đun đàn hồi Mô đun nén trục Hệ số Poisson Lực dính Góc ma sát Chỉ số nén Chỉ số nở Hệ số rỗng Chỉ số SPT CĐTK= CĐTN= h= Lxc=2*7.5= Lvh=2*9.5= B= Ký hiệu Đơn vị γ γsat Eref Eref ν c ϕ Cc Cr e Nspt kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 degree Lớp cát Lớp M-C HK2 M-C + 3,30 + 0,00 3,30 15,00 19,00 34,00 m m m m m m Lớp 1-Tim Lớp 1-Vai đường cải thiện đường cải thiện M-C Cát đắp 19 23,8 Bùn hữu 15,6 23,8 Bùn hữu 15,6 23,80 Bùn hữu 15,60 0,3 30 - 0,3 16 9,80 - 0,3 35,9 9,80 - 0,30 31,60 9,80 Lưu ý: - Lớp cát đắp: giá trị lớp khơng có thí nghiệm, dựa tài liệu số liệu thiên an toàn H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx Hoạt tải tính tốn ổn định - Tải trọng giao thơng: tải trọng giao thơng tính tốn dựa quy trình khảo sát – thiết kế đường ô tô đắp đất yếu 22TCN262-2000 qui tải trọng cố định xe tồn bề rộng đường, tính toán sau: q=n*G/(B*l) B=n*b + (n-l)*d + e Với: Trong đó: - n: số xe tối đa xếp bề rộng đường - G: trọng lượng xe - l: phạm vi phân bố tải theo hướng dọc - e: bề rộng lốp đôi (e=0.5~0.8m) - d: khoảng cách ngang tối thiểu xe - b: khoảng cách trục xe - B: bề rộng phân bố ngang xe - q: tải trọng xe phân bố 1m chiều dài đường - Tải trọng xe q sau: - Tải trọng xe giai đoạn khai thác - Hoạt tải người hành - Tải trọng xe giai đoạn thi công n= G= 300 l= 6,6 e= 0,5 m d= 1,3 m kN b= 1,8 m B= 17,8 m q= 15,32 kN/m2 q= 3,00 kN/m2 q= 13,40 kN/m2 Kết tính tốn (hệ số Bishop) HS = 1,92 H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx BẢNG TÍNH ỔN ĐỊNH NỀN PHÂN ĐOẠN 7.2 SL 0,00 0,20 0,4 SL 1,6 5,83 0,20 0,00 0,20 0,4 SL 1,6 5,83 0,20 0,00 0,20 At center U (%) Cu (T/m2) σz (T/m2) U (%) Cu (T/m2) σz (T/m2) U (%) Cu (T/m2) 0,09 0,00 0% 0,00 0,00 0% 0,00 0,00 0% 0,00 4,00 4,23 0,00 0% 0,40 0,00 0% 0,40 0,00 0% 0,40 22,40 9,38 0,00 0% 1,60 0,00 0% 1,60 0,00 0% 1,60 0,00 0,09 0,00 6% 0,00 0,00 6% 0,00 0,00 5% 0,00 4,00 4,23 0,00 6% 0,40 0,00 6% 0,40 0,00 5% 0,40 22,40 9,38 0,00 6% 1,60 0,00 6% 1,60 0,00 5% 1,60 0,00 0,09 0,76 4% 0,01 0,76 4% 0,01 0,00 7% 0,00 4,00 4,23 0,76 4% 0,41 0,41 4% 0,40 0,35 7% 0,40 1,6 5,83 0,20 22,40 9,38 0,66 4% 1,64 0,38 4% 1,63 0,36 7% 1,65 After waiting of step 0,00 SL 0,00 0,20 4,00 0,09 0,76 10% 0,02 0,76 10% 0,02 0,00 9% 0,00 1,6 5,83 0,20 22,40 9,38 0,66 10% 1,69 0,38 10% 1,68 0,36 9% 1,67 After filling of step 0,4 (Method in appendix F3 of Detailed Design) At toe At shoulder SL 0,00 0,20 4,00 2,64 3,42 18% 0,22 2,74 18% 0,19 0,68 15% 0,10 1,6 5,83 0,20 22,40 9,38 2,92 18% 1,83 1,88 18% 1,79 1,44 15% 1,75 After waiting of step After filling of step After waiting of step After filling of step IV.3 Calculate development of undrainded strength through consolidation Cui σp σvz Depth Step Layer m 2 (m) (T/m2) (T/m ) (T/m2) σz (T/m ) SL 0,00 0,20 4,00 2,64 0,00 88% 0,46 2,74 88% 0,95 0,68 68% 0,45 1,6 5,83 0,20 22,40 9,38 4,20 88% 2,96 1,88 88% 2,55 1,44 68% 2,28 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH GIAI ĐOẠN THI CÔNG PHÂN ĐOẠN - 7.2 ĐẮP GIAI ĐOẠN Thơng số kích thước hình học: - Cao độ thiết kế - Cao độ tự nhiên - Chiều cao đất đắp - Bề rộng phần xe chạy - Bề rộng vỉa hè - Tổng bề rộng mặt đường Thông số địa chất STT 1 6 10 11 12 Thơng số Tên lỗ khoan Mơ hình tính tốn Chiều dày lớp Mô tả Dung trọng TN Dung trọng BH Mô đun đàn hồi Mô đun nén trục Hệ số Poisson Lực dính Góc ma sát Chỉ số nén Chỉ số nở Hệ số rỗng Chỉ số SPT CĐTK= CĐTN= h= Lxc=2*7.5= Lvh=2*9.5= B= Ký hiệu Đơn vị γ γsat Eref Eref ν c ϕ Cc Cr e Nspt kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 degree Lớp cát Lớp M-C HK2 M-C + 3,70 + 2,30 1,40 15,00 19,00 34,00 m m m m m m Lớp 1-Tim Lớp 1-Vai đường cải thiện đường cải thiện M-C Cát đắp 19 23,8 Bùn hữu 15,6 23,80 Bùn hữu 15,60 23,80 Bùn hữu 15,60 0,3 30 - 0,3 16 9,80 - 0,30 16,90 9,80 - 0,30 16,80 9,80 Lưu ý: - Lớp cát đắp: giá trị lớp khơng có thí nghiệm, dựa tài liệu số liệu thiên an toàn H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx Hoạt tải tính tốn ổn định - Tải trọng giao thơng: tải trọng giao thơng tính tốn dựa quy trình khảo sát – thiết kế đường ô tô đắp đất yếu 22TCN262-2000 qui tải trọng cố định xe toàn bề rộng đường, tính tốn sau: q=n*G/(B*l) B=n*b + (n-l)*d + e Với: Trong đó: - n: số xe tối đa xếp bề rộng đường - G: trọng lượng xe - l: phạm vi phân bố tải theo hướng dọc - e: bề rộng lốp đôi (e=0.5~0.8m) - d: khoảng cách ngang tối thiểu xe - b: khoảng cách trục xe - B: bề rộng phân bố ngang xe - q: tải trọng xe phân bố 1m chiều dài đường - Tải trọng xe q sau: - Tải trọng xe giai đoạn khai thác - Hoạt tải người hành - Tải trọng xe giai đoạn thi công n= G= 300 l= 6,6 e= 0,5 m d= 1,3 m kN b= 1,8 m B= 17,8 m q= 15,32 kN/m2 q= 3,00 kN/m2 q= 13,40 kN/m2 Kết tính tốn (hệ số Bishop) HS = 2,08 H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx KIỂM TRA ỔN ĐỊNH GIAI ĐOẠN THI CÔNG PHÂN ĐOẠN - 7.2 GIAI ĐOẠN KHAI THÁC Thơng số kích thước hình học: - Cao độ thiết kế - Cao độ tự nhiên - Chiều cao đất đắp - Bề rộng phần xe chạy - Bề rộng vỉa hè - Tổng bề rộng mặt đường Thông số địa chất STT 1 6 10 11 12 Thông số Tên lỗ khoan Mơ hình tính tốn Chiều dày lớp Mô tả Dung trọng TN Dung trọng BH Mô đun đàn hồi Mô đun nén trục Hệ số Poisson Lực dính Góc ma sát Chỉ số nén Chỉ số nở Hệ số rỗng Chỉ số SPT CĐTK= CĐTN= h= Lxc=2*7.5= Lvh=2*9.5= B= Ký hiệu Đơn vị γ γsat Eref Eref ν c ϕ Cc Cr e Nspt kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 degree Lớp cát Lớp M-C HK2 M-C + 3,30 + 0,00 3,30 15,00 19,00 34,00 m m m m m m Lớp 1-Tim Lớp 1-Vai đường cải thiện đường cải thiện M-C Cát đắp 19 23,8 Bùn hữu 15,6 23,8 Bùn hữu 15,6 23,80 Bùn hữu 15,60 0,3 30 - 0,3 16 9,80 - 0,3 29,6 9,80 - 0,30 25,50 9,80 Lưu ý: - Lớp cát đắp: giá trị lớp khơng có thí nghiệm, dựa tài liệu số liệu thiên an toàn H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx Hoạt tải tính tốn ổn định - Tải trọng giao thơng: tải trọng giao thơng tính tốn dựa quy trình khảo sát – thiết kế đường ô tô đắp đất yếu 22TCN262-2000 qui tải trọng cố định xe toàn bề rộng đường, tính tốn sau: q=n*G/(B*l) B=n*b + (n-l)*d + e Với: Trong đó: - n: số xe tối đa xếp bề rộng đường - G: trọng lượng xe - l: phạm vi phân bố tải theo hướng dọc - e: bề rộng lốp đôi (e=0.5~0.8m) - d: khoảng cách ngang tối thiểu xe - b: khoảng cách trục xe - B: bề rộng phân bố ngang xe - q: tải trọng xe phân bố 1m chiều dài đường - Tải trọng xe q sau: - Tải trọng xe giai đoạn khai thác - Hoạt tải người hành - Tải trọng xe giai đoạn thi công n= G= 300 l= 6,6 e= 0,5 m d= 1,3 m kN b= 1,8 m B= 17,8 m q= 15,32 kN/m2 q= 3,00 kN/m2 q= 13,40 kN/m2 Kết tính tốn (hệ số Bishop) HS = 2,08 H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx BẢNG TÍNH ỔN ĐỊNH NỀN PHÂN ĐOẠN NÚT GIAO KIỂM TRA ỔN ĐỊNH GIAI ĐOẠN THI CÔNG PHÂN ĐOẠN - NG ĐẮP GIAI ĐOẠN Thông số kích thước hình học: - Cao độ thiết kế - Cao độ tự nhiên - Chiều cao đất đắp - Bề rộng phần xe chạy - Bề rộng vỉa hè - Tổng bề rộng mặt đường CĐTK= CĐTN= h= Lxc=2*7.5= Lvh=2*9.5= B= + 4,20 + 2,30 1,90 15,00 19,00 34,00 m m m m m m Lớp Lớp 1-Tim đường cải thiện Lớp 1-Vai đường cải thiện Thông số địa chất STT Thông số 1 6 10 11 12 Tên lỗ khoan Mơ hình tính tốn Chiều dày lớp Mô tả Dung trọng TN Dung trọng BH Mô đun đàn hồi Mô đun nén trục Hệ số Poisson Lực dính Góc ma sát Chỉ số nén Chỉ số nở Hệ số rỗng Chỉ số SPT Ký hiệu Đơn vị Lớp cát HK2 M-C 23,8 Cát đắp Bùn hữu 19 15,6 M-C γ γsat Eref Eref ν c ϕ Cc Cr e Nspt kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 degree 0,3 30 - 0,3 16 9,80 - M-C 23,80 Bùn hữu 15,60 23,80 Bùn hữu 15,60 0,30 16,90 9,80 - 0,30 16,80 9,80 Lưu ý: - Lớp cát đắp: giá trị lớp khơng có thí nghiệm, dựa tài liệu số liệu thiên an toàn H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN Hoạt tải tính tốn ổn định - Tải trọng giao thơng: tải trọng giao thơng tính tốn dựa quy trình khảo sát – thiết kế đường ô tô đắp đất yếu 22TCN262-2000 qui tải trọng cố định xe toàn bề rộng đường, tính tốn sau: q=n*G/(B*l) B=n*b + (n-l)*d + e Với: Trong đó: - n: số xe tối đa xếp bề rộng đường - G: trọng lượng xe - l: phạm vi phân bố tải theo hướng dọc - e: bề rộng lốp đôi (e=0.5~0.8m) - d: khoảng cách ngang tối thiểu xe - b: khoảng cách trục xe - B: bề rộng phân bố ngang xe - q: tải trọng xe phân bố 1m chiều dài đường - Tải trọng xe q sau: - Tải trọng xe giai đoạn khai thác - Hoạt tải người hành - Tải trọng xe giai đoạn thi công n= G= 300 l= 6,6 kN e= 0,5 m d= 1,3 m b= 1,8 m B= 17,8 m q= 15,32 kN/m2 q= 3,00 kN/m2 q= 13,40 kN/m2 Kết tính tốn (hệ số Bishop) HS = 1,67 H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN KIỂM TRA ỔN ĐỊNH GIAI ĐOẠN THI CÔNG PHÂN ĐOẠN - NG GIAI ĐOẠN KHAI THÁC Thơng số kích thước hình học: - Cao độ thiết kế - Cao độ tự nhiên - Chiều cao đất đắp - Bề rộng phần xe chạy - Bề rộng vỉa hè - Tổng bề rộng mặt đường CĐTK= CĐTN= h= Lxc=2*7.5= Lvh=2*9.5= B= + 3,30 + 2,30 1,00 15,00 19,00 34,00 m m m m m m Lớp Lớp 1-Tim đường cải thiện Lớp 1-Vai đường cải thiện Thông số địa chất STT Thông số 1 6 10 11 12 Tên lỗ khoan Mơ hình tính tốn Chiều dày lớp Mơ tả Dung trọng TN Dung trọng BH Mô đun đàn hồi Mơ đun nén trục Hệ số Poisson Lực dính Góc ma sát Chỉ số nén Chỉ số nở Hệ số rỗng Chỉ số SPT Ký hiệu Đơn vị Lớp cát HK2 M-C 23,8 Cát đắp Bùn hữu 19 15,6 M-C γ γsat Eref Eref ν c ϕ Cc Cr e Nspt kN/m3 kN/m3 kN/m2 kN/m2 kN/m2 degree 0,3 30 - 0,3 16 9,80 - M-C 23,8 Bùn hữu 15,6 23,80 Bùn hữu 15,60 0,3 29,6 9,80 - 0,30 25,50 9,80 Lưu ý: - Lớp cát đắp: giá trị lớp thí nghiệm, dựa tài liệu số liệu thiên an toàn H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN Hoạt tải tính tốn ổn định - Tải trọng giao thơng: tải trọng giao thơng tính tốn dựa quy trình khảo sát – thiết kế đường ô tô đắp đất yếu 22TCN262-2000 qui tải trọng cố định xe tồn bề rộng đường, tính tốn sau: q=n*G/(B*l) B=n*b + (n-l)*d + e Với: Trong đó: - n: số xe tối đa xếp bề rộng đường - G: trọng lượng xe - l: phạm vi phân bố tải theo hướng dọc - e: bề rộng lốp đôi (e=0.5~0.8m) - d: khoảng cách ngang tối thiểu xe - b: khoảng cách trục xe - B: bề rộng phân bố ngang xe - q: tải trọng xe phân bố 1m chiều dài đường - Tải trọng xe q sau: - Tải trọng xe giai đoạn khai thác - Hoạt tải người hành - Tải trọng xe giai đoạn thi công n= G= 300 l= 6,6 kN e= 0,5 m d= 1,3 m b= 1,8 m B= 17,8 m q= 15,32 kN/m2 q= 3,00 kN/m2 q= 13,40 kN/m2 Kết tính tốn (hệ số Bishop) HS = 2,08 H:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN ... vào lớp đất tốt) Xem chi tiết bảng tính LÝ THUYẾT TÍNH TỐN XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU 6.1 Tải trọng tính tốn Tổng tải trọng thiết kế xét đến cho dự án yêu cầu cho công tác xử lý bao gồm: Tải trọng lớp cát... kết nền vv Xử lý tiếp giáp với đường 991B (giữa tuyến), bên có chiều dài 10m, có đoạn chồng nối vào xử lý VCM 2m, cọc đất xi măng với đường kính 0.8m khoảng cách giếng 2.0m Xử lý tiếp giáp với đường. .. pháp xử lý cố kết chân không, lún yêu cầu xử lý phải đạt điều kiện xử lý lớp đất yếu đạt độ lún dư sau 15 năm khai thác < 40 cm Hệ số ổn định cho phép: Theo Quy trình khảo sát – thiết kế đường