Bảng tính xử lý nền đường bằng phương pháp bơm hút chân không kết hợp bấc thấm, Bảng tính xử lý nền đường bằng phương pháp bơm hút chân không kết hợp bấc thấm, Bảng tính xử lý nền đường bằng phương pháp bơm hút chân không kết hợp bấc thấm,Bảng tính xử lý nền đường bằng phương pháp bơm hút chân không kết hợp bấc thấm,Bảng tính xử lý nền đường bằng phương pháp bơm hút chân không kết hợp bấc thấm,Bảng tính xử lý nền đường bằng phương pháp bơm hút chân không kết hợp bấc thấm
TỔNG CƠNG TY XÂY DỰNG SÀI GỊN - TNHH MỘT THÀNH VIÊN ĐẦU TƯ XÂY DỰNG VÀ KINH DOANH HẠ TẦNG KỸ THUẬT KHU CÔNG NGHIỆP CÁI MÉP HẠ TẦNG KỸ THUẬT KHU NAM BƯỚC THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG BẢNG TÍNH XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH, THÁNG NĂM 2020 CTY CP TV GIAO THÔNG CÔNG CHÁNH ĐẦU TƯ XÂY DỰNG VÀ KINH DOANH HẠ TẦNG KỸ THUẬT KHU CÔNG NGHIỆP CÁI MÉP HẠ TẦNG KỸ THUẬT KHU NAM BƯỚC THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG BẢNG TÍNH XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU Thực : Nguyễn Thanh Điền Chủ trì thiết kế : Nguyễn Thanh Long Chủ nhiệm thiết kế : Nguyễn Thanh Long THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH, THÁNG NĂM 2020 GIỚI THIỆU CHUNG 1.1.Tên dự án GÓI THẦU SỐ 21: TỔNG THẦU KHẢO SÁT, THIẾT KẾ BVTC - DỰ TOÁN HẠ TẦNG KỸ THUẬT KHU NAM 1.2 Chủ đầu tư cơng trình TỔNG CƠNG TY XÂY DỰNG SÀI GỊN - TNHH MTV (SGCC) ĐỊA CHỈ : ĐIỆN THOẠI 18A ĐƯỜNG ĐINH TIÊN HỒNG, P.ĐAKAO, Q.1, TP.HỒ CHÍ MINH : (028) 39 104 801 – 39 104 802; FAX: (028) 39 104 800 1.3 Tư vấn thiết kế CÔNG TY CỔ PHẦN GIAO THÔNG CÔNG CHÁNH Địa Điện thoại Email : 326 Nguyễn Trọng Tuyển, Phường 2, Q Tân Bình – TP Hồ Chí Minh : : (028) 38 461 869; Fax: (028) 38 422 410; info@gtcc.com.vn 1.4 Nội dung thiết kế Bước: Thiết kế vẽ thi công Tập 2: Xử lý đất yếu Quyển 2.2: Bảng tính CĂN CỨ TÍNH TỐN 2.1 Tài liệu sử dụng - Căn hồ sơ báo cáo khảo sát địa chất bổ sung (thực tháng 7/2019), hồ sơ báo cáo địa chất thực trước (năm 2011), địa chất khu vực thể rõ hồ sơ báo cáo 2.2 Tiêu chuẩn áp dụng Quy trình, quy phạm theo khung tiêu chuẩn dự án, số tiêu chuẩn áp dụng cho phần Thiết kế giao thông sau: Stt Số hiệu QCVN 07:2016-4/BXD TCVN 4054:2005 TCXDVN 104-2007 22 TCN 262:2000 22 TCN 211-06 TCVN 9403-2012 TCVN 9355-2012 3095/QĐ-BGTVT 07/10/2013 TCVN 9844:2013 10 22 TCN 236-1997 Tên Quy chuẩn Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia cơng trình hạ tầng kỹ thuật thị Đường ô tô – Yêu cầu thiết kế Đường đô thị – Yêu cầu thiết kế Quy trình khảo sát thiết kế đường ô tô đắp đất yếu Áo đường mềm – Các yêu cầu dẫn thiết kế Gia cố đất yếu – Phương pháp trụ đất xi măng Gia cố đất yếu bấc thấm thoát nước Quy định tạm thời giải pháp công nghệ đoạn chuyển tiếp đường cầu (cống) đường ô tô Vải địa kỹ thuật xây dựng đắp đất yếu Tiêu chuẩn thiết kế, thi cơng nghiệm thu Quy trình thi công nghiệm thu bấc thấm xây dựng đường đất yếu Thi công nghiệm thu hạng mục xử lý đất yếu 11 TCVN 9842:2013 phương pháp cố kết hút chân khơng có màng kín khí 13 TCVN 2737 - 1995 xây dựng cơng trình giao thơng Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế 14 TCVN 5574 - 2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế 15 TCVN 5575 - 2012 Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế 16 TCVN 10304-2014 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế QĐ số 3230/QĐ-BGTVT Quy định tạm thời thiết kế mặt đường bê tông xi măng thơng thường có khe nối xây dựng cơng trình giao 17 ngày 14/12/2012 18 22TCN 223-95 thơng Áo đường cứng đường ô tô – Tiêu chuẩn thiết kế Các tiêu chuẩn kỹ thuật, quy trình quy phạm thiết kế hành khác Việt Nam 2.3 Các phần mềm tính tốn Midas Civil, Plaxis, Msheet : Tính toán kiểm tra nội lực kết cấu kiểm tra ổn định cơng trình Slope/W: Kiểm tra ổn định trượt sâu cơng trình QUY MƠ, TIÊU CHUẨN KỸ THUẬT 3.1 Phần đường giao thông 3.1.1 Phân loại, cấp công trình Căn thơng tư số 03/2016/TT-BXD ngày 10/3/2016 quy định phân cấp cơng trình xây dựng hướng dẫn áp dụng quản lý hoạt động đầu tư xây dựng ; Căn Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia cơng trình hạ tầng kỹ thuật thị QCVN 07:2016/BXD; Phân loại: Cơng trình giao thơng (đường thị), đường khu vực Vận tốc thiết kế: Vtk =60km/h Loại mặt đường : Cấp cao A1(bê tơng nhựa rải nóng) Tải trọng tính tốn : Trục đơn 120kN, p=0.6Mpa, D =36cm Mô đuyn đàn hồi tối thiểu : Eyc ≥ 155Mpa Bề rộng mặt cắt ngang tuyến đường sau: Bề rộng mặt đường : x 7.50m = 15.00 m Vỉa hè lát gạch: : x 4.50m = 9.00 m Dải trồng cỏ : x 5.00m = 10.00 m : = 34.00 m : Rmin: = 125 m Bán kính đường cong đứng lõm tối thiểu : Rmin: = 1400 m : Rmin: = 1000 m Tầm nhìn tối thiểu chiều : S1 = Tầm nhìn tối thiểu chiều : S2 = 150 m Bề rộng đường Các yếu tố hình học chủ yếu: Bán kính đường cong nằm tối thiểu Bán kính đường cong đứng lồi tối thiểu 75 m SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 4.1 Số liệu địa chất hạng mục xử lý đất yếu Địa chất cu: Căn hồ sơ báo cáo địa chất thực trước (năm 2011), hố khoan nằm tuyến bao gồm: HKC1, HK1,HK2, HK5, HK8, HK9, HK12, HK13, HK14, HKC4, HK15, HK16 Địa chất cơng trình phân làm lớp sau: Lớp Ia: Bùn sét màu xám đen, xanh đen lẫn tàn tích thự vật đơi chỗ xen kẹp cát, trạng thái chảy, mức độ nén lún mạnh, cường độ chịu tải thấp.Lớp có từ hố HK5,8,12 Lớp Ib: Sét lẫn bụi, vàng, trạng thái nửa cứng, cường độ nén lún trung bình, cường độ chịu tải trung bình.Lớp có từ hố HK8, HK9 Lớp I: Bùn sét màu xám đen, xanh đen, trạng thái chảy, mức độ nén lún mạnh, cường độ chịu tải thấp.Lớp có từ hố HK12 Lớp II: Cát nhỏ đến trung, màu xám đen, trạng thái chặt vừa, cường độ chịu tải thấp.Lớp có từ hố HKC4 Lớp III: Cát to lẫn sỏi sạn, màu xám trắng vàng xám đen, trạng thái chặt, cường độ chịu tải trung bình.Lớp tất hố khoan Địa chất mới: Căn hồ sơ báo cáo khảo sát địa chất bổ sung (thực tháng 7/2019) , địa chất khu vực thể rõ hồ sơ báo cáo lên tính chất đặc trưng tiêu lý lớp đất sau: Lớp mặt: Lớp nằm Thành phần chủ yếu cát san lấp … xuất 03 hố khoan Bề dày lớp điểm khoan thay đổi từ 4.0m (Ở hố khoan HK3BS-19) đến 4.1m ( Ở hố khoan HK1A-BS-19, HK2-BS-19) Lớp 1: Đất sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái chảy đến dẻo chảy Lớp nằm lớp đất mặt Thành phần chủ yếu đất sét dẻo, màu xám xanh Trạng thái chảy đến dẻo chảy, giá trị NSPT điểm khoan búa Bề dày lớp điểm khoan thay đổi từ 18.4m ( Ở hố khoan HK1A-BS-19 ) đến 26.9m ( Ở hố khoan HK2-BS-19) Lớp phân tích 15 mẫu đất Một số tiêu - lý sau: Nhận xét: Đây lớp đất có sức chịu tải yếu Khơng nên đặt móng lớp Lớp 2: Đất sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái dẻo mềm Lớp nằm lớp đất Thành phần chủ yếu đất sét dẻo, màu xám xanh Trạng thái dẻo mềm, giá trị NSPT thay đổi từ búa đến búa Bề dày lớp điểm khoan thay đổi từ 4.5m (Ở hố khoan HK1A-BS-19) đến 6.7m (Ở hố khoan HK3-BS-19) Lớp phân tích 04 mẫu đất Một số tiêu - lý sau: Nhận xét: Đây lớp đất có sức chịu tải yếu Khơng nên đặt móng lớp Lớp 3: Đất sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái dẻo mềm Lớp nằm lớp đất Thành phần chủ yếu đất sét dẻo, màu xám xanh Trạng thái dẻo mềm, giá trị NSPT thay đổi từ búa đến búa Bề dày lớp điểm khoan thay đổi từ 2.0m ( Ở hố khoan HK1A-BS-19, HK3-BS-19) đến 2.8m ( Ở hố khoan HK2-BS19) Lớp phân tích 03 mẫu đất Một số tiêu - lý sau: Nhận xét: Đây lớp đất có sức chịu tải yếu Khơng nên đặt móng lớp Lớp 4: Đất sét dẻo - sét dẻo, màu xám xanh, trạng thái nửa cứng đến cứng Lớp nằm lớp đất Thành phần chủ yếu đất sét dẻo- sét dẻo, màu xám xanh Trạng thái nửa cứng đến cứng, giá trị NSPT thay đổi từ 16 búa đến 32 búa Bề dày lớp điểm khoan thay đổi từ 1.0m (Ở hố khoan HK1A-BS-19) đến 3.5m (Ở hố khoan HK3-BS-19) Lớp phân tích 03 mẫu đất Nhận xét: Đây lớp đất có sức chịu tải trung bình Cần xem xét kỹ đặt móng lớp Lớp 5: Cát hạt trung lẫn sét, màu xám vàng, trạng thái chảy đến dẻo Lớp nằm lớp đất Thành phần chủ yếu cát hạt trung lẫn sét, màu xám vàng Trạng thái chảy đến dẻo, giá trị NSPT thay đổi từ búa đến 53 búa Bề dày lớp 01 điểm khoan 5.0m (Ở hố khoan HK2-BS-19) Lớp phân tích 02 mẫu đất Nhận xét: Đây lớp đất có sức chịu tải tương đối Có thể đặt móng cơng trình vào lớp Từ kết phân tích thí nghiệm, chỉnh lý số liệu thí nghiệm phòng, lớp đất phạm vi khảo sát có tiêu lý bảng sau: Bảng - Các tiêu lý lớp đất L ớp Lớp L ớp L ớp L ớp % 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Thành phần hạt cát % 7.0 10.6 35.5 21.6 57.9 Thành phần hạt bụi % 38.8 46.8 40.7 49.1 35.1 Thành phần hạt sét % 54.2 42.6 23.8 29.3 7.0 Giới hạn chảy WL % 69.0 61.0 46.9 52.2 24.0 Giới hạn dẻo WP % 32.9 29.7 20.3 25.7 18.3 Chỉ số dẻo IP % 36.2 31.4 26.7 26.5 5.8 Độ sệt B 1.03 0.66 0.54 0.03 0.61 Độ ẩm W % 70.12 50.37 32.87 26.49 21.84 10 Dung trọng tự nhiên w g/cm3 1.534 1.645 1.827 1.943 1.951 11 Dung trọng khô w g/cm3 0.90 1.09 1.38 1.54 1.60 12 Dung trọng đẩy đn g/cm3 0.56 0.68 0.86 0.97 0.99 13 Khối lượng riêng Gs g/cm3 2.616 2.643 2.647 2.726 2.635 14 Độ bão hòa Sr % 96.4 94.0 94.1 93.0 88.7 15 Hệ số rỗng o 1.903 1.415 0.925 0.775 0.646 16 Lực dính C 0.073 0.146 0.163 0.352 0.102 STT Các tiêu Thành phần hạt sỏi Ký hiệu Đơn vị kG/cm2 STT Các tiêu Ký hiệu Đơn vị CI 0.072 CII 0.071 17 Góc ma sát L ớp độ 3º 39' I 3º 16' II 3º 01' Lớp L ớp L ớp L ớp 8º 27' 9º 45' 19º 34' 20º 51' 18 Hệ số nén lún a1-2 cm2/kG 0.193 0.069 0.050 0.013 0.024 19 Mô đun biến dạng E1-2 kG/cm2 6.08 14.14 21.15 56.06 51.38 kG/cm2 0.583 1.02 2.64 1.32 Pc 20 Thí nghiệm nén cố kết Cv Cc 0.659 Cs 0.152 Ccu Thí nghiệm 21 nén ba trục (Cu) Thí nghiệm nén ba 22 23 C’cu Cuu trục Uu Sức chịu tải qui ước Ro kG/cm2 0.137 0.350 () độ 9º 46' 14º 30' kG/cm2 0.101 0.305 () độ 17º 35' 22º 15' kG/cm2 0.160 () độ 0º 41' kg/ cm2 0.45 0.87 Tỷ lệ cố kết 0,00 * Lún cố kết sau chờ giai đoạn Chiều cao đắp tb Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng Cv (cm /s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv DH1 4,58E-04 11,45 10,00 3,02E-04 0,01 tb Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Ch (cm /s) 9,15E-04 Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 0,05 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Con Settle untreated zone inside sevicable settlement zone S'cn1 (m) Độ lún cố kết (m) Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,05 0,06 0,05 0,00 0,00 0,05 0,06 0,06 * Lún cố kết sau đắp giai đoạn Chiều cao đắp Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng Cvtb (cm2/s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv DH1 4,58E-04 11,45 14,00 4,22E-04 0,01 DH2 4,54E-04 11,45 2,00 5,98E-05 0,00 tb Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Ch (cm /s) 9,15E-04 9,08E-04 Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 0,07 0,01 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Độ lún cố kết (m) Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,07 0,08 0,08 0,00 0,08 0,04 0,04 0,01 0,01 0,01 0,00 0,01 * Lún cố kết sau chờ giai đoạn Chiều cao đắp tb Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng Cv (cm /s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv DH1 4,58E-04 11,45 24,00 7,24E-04 0,014 DH2 4,54E-04 11,45 12,00 3,59E-04 0,007 Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Chtb (cm2/s) 9,15E-04 9,08E-04 Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 0,12 0,06 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Độ lún cố kết (m) 0,12 0,13 0,13 0,00 0,13 0,06 0,07 0,06 0,00 0,06 Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,11 0,11 * Lún cố kết sau đắp giai đoạn Chiều cao đắp tb Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng Cv (cm /s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv DH1 4,58E-04 11,45 38,00 1,15E-03 0,02 DH2 4,54E-04 11,45 26,00 7,78E-04 0,02 DH3 4,47E-04 11,45 7,00 2,06E-04 0,00 tb Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Ch (cm /s) 9,15E-04 9,08E-04 8,93E-04 Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 0,19 0,13 0,03 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Độ lún cố kết (m) Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,18 0,20 0,19 0,00 0,19 0,19 0,19 0,12 0,14 0,13 0,00 0,13 0,03 0,04 0,01 0,00 0,01 * Lún cố kết sau chờ giai đoạn Chiều cao đắp Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng Cvtb (cm2/s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv DH1 4,58E-04 11,45 228,00 6,88E-03 0,10 DH2 4,54E-04 11,45 216,00 6,46E-03 0,09 DH3 4,47E-04 11,45 197,00 5,80E-03 0,09 Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Chtb (cm2/s) 9,15E-04 9,08E-04 8,93E-04 Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 1,17 1,10 0,98 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Con Settle untreated zone inside sevicable settlement zone S'cn3 (m) Độ lún cố kết (m) Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,69 0,72 0,70 0,00 0,00 0,70 0,87 0,87 0,67 0,70 0,65 0,00 0,00 0,65 0,63 0,66 0,11 0,00 0,00 0,11 * Lún cố kết sau thi công 15 năm Chiều cao đắp Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng Cvtb (cm2/s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv DH1 4,58E-04 11,45 228,00 6,88E-03 0,10 DH2 4,54E-04 11,45 216,00 6,46E-03 0,09 Khai thác DH3 4,47E-04 4,40E-04 11,45 11,45 197,00 5665,00 5,80E-03 1,64E-01 0,09 0,46 Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Chtb (cm2/s) 9,15E-04 9,08E-04 8,93E-04 8,79E-04 Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 1,17 1,10 0,98 27,85 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) 0,69 0,72 0,70 0,00 0,67 0,70 0,65 0,00 0,63 0,66 0,11 0,00 1,00 1,00 0,22 0,00 Con Settle untreated zone inside sevicable settlement zone S'cn (m) 0,00 0,00 0,00 0,00 Lún cố kết hoàn toàn Sc (m) Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,70 1,00 1,00 0,65 0,11 0,22 Độ lún chân taluy đường * Quá trình: STT giai đoạn Chiều cao đắp, có bù lún bước trước H (m) Chênh cao giai đoạn DH (m) Tốc độ đắp (cm/day): Thời gian đắp (ngày) Thời gian chờ (ngày) Tổng thời gian giai đoạn (ngày) Lún cố kết hoàn toàn khu vực xử lý Sct (m) Lún cố kết hồn tồn khu vực khơng xử lý Scn (m) Lún cố kết hoàn toàn Sc (m) * Lún cố kết sau đắp giai đoạn Chiều cao đắp Step Step 1: 0,0 0,00 10 0,0001 10 10 0,98 0,00 0,98 Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng (cm /s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv DH1 4,58E-04 28,00 0,00 2,52E-10 0,00 Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Chtb (cm2/s) 9,15E-04 Cvtb Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 0,00 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Độ lún cố kết (m) Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,00 0,00 0,000 0,000 0,000 0,00 0,00 * Lún cố kết sau chờ giai đoạn Chiều cao đắp Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng (cm /s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv DH1 4,58E-04 28,00 10,00 5,04E-05 0,00 Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Chtb (cm2/s) 9,15E-04 tb Cv Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 0,05 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Độ lún cố kết (m) Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,05 0,05 0,050 0,000 0,050 0,05 0,05 * Lún cố kết sau đắp giai đoạn Step 2: 0,4 0,40 10 3,9999 10 14 0,06 0,00 0,06 Step 3: 1,8 1,40 10 14 190 204 0,19 0,06 0,25 Chiều cao đắp DH1 4,58E-04 28,00 14,00 7,06E-05 0,00 DH2 4,56E-04 28,00 2,00 1,00E-05 0,00 9,15E-04 9,12E-04 Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 0,07 0,01 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Độ lún cố kết (m) Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,07 0,07 0,069 0,000 0,069 0,07 0,07 0,01 0,01 0,001 0,000 0,001 Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng (cm /s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv DH1 4,58E-04 28,00 24,00 1,21E-04 0,00 DH2 4,56E-04 28,00 12,00 6,03E-05 0,00 Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Chtb (cm2/s) 9,15E-04 9,12E-04 Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 0,12 0,06 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Độ lún cố kết (m) Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,12 0,12 0,12 0,00 0,12 0,11 0,09 0,06 0,06 0,00 0,00 0,00 Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng (cm /s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv DH1 4,58E-04 28,00 38,00 1,92E-04 0,00 DH2 4,56E-04 28,00 26,00 1,31E-04 0,00 DH3 4,51E-04 26,90 7,00 3,77E-05 0,00 Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Chtb (cm2/s) 9,15E-04 9,12E-04 9,02E-04 Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 0,19 0,13 0,04 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Độ lún cố kết (m) 0,18 0,18 0,18 0,00 0,18 0,12 0,13 0,01 0,00 0,01 0,03 0,04 0,01 0,00 0,01 Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng (cm /s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv Cvtb 2 Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Chtb (cm /s) * Lún cố kết sau chờ giai đoạn Chiều cao đắp Cvtb * Lún cố kết sau đắp giai đoạn Chiều cao đắp tb Cv Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,15 0,15 * Lún cố kết sau chờ giai đoạn Chiều cao đắp DH1 4,58E-04 28,00 228,00 1,15E-03 0,02 DH2 4,56E-04 28,00 216,00 1,09E-03 0,02 DH3 4,51E-04 26,90 197,00 1,06E-03 0,02 9,15E-04 9,12E-04 9,02E-04 Nhân tố thời gian theo phương ngang Th 1,17 1,10 0,99 Tỷ lệ cố kết phương ngang Uh Tỷ lệ cố kết vùng xử lý ứng với chiều cao đắp Ui Độ lún cố kết vùng xử lý (m) Độ lún cố kết vùng chưa xử lý (m) Độ lún cố kết (m) Tỷ lệ cố kết vùng xử lý Tỷ lệ cố kết 0,69 0,70 0,68 0,00 0,68 0,69 0,65 0,67 0,67 0,04 0,00 0,04 0,63 0,64 0,12 0,00 0,12 Hệ số cố kết trung bình theo phương đứng (cm /s) Chiều dài đường thấm theo phương đứng H (m) Thời gian cố kết t (ngày)= Nhân tố thời gian phương đứng Tv= Tỷ lệ cố kết đứng Uv Cvtb tb 2 Hệ số cố kết trung bình theo phương ngang Ch (cm /s) SL SL 0,4 1,6 0,00 0,20 5,83 0,20 0,00 0,20 0,4 SL 1,6 5,83 0,20 0,00 0,20 Tim đường U (%) Cu (T/m2) (Method in appendix F3 of Detailed Design) Vai đường Chân taluy 2 U (%) sz (T/m ) U (%) Cu (T/m ) sz (T/m ) Cu (T/m2) sz (T/m2) 0,00 (T/m2) 0,10 0,00 0% 0,00 0,00 0% 0,00 0,00 0% 0,00 4,00 4,63 0,00 0% 0,40 0,00 0% 0,40 0,00 0% 0,40 22,40 9,54 0,00 0% 1,60 0,00 0% 1,60 0,00 0% 1,60 0,00 0,10 0,00 6% 0,00 0,00 6% 0,00 0,00 5% 0,00 4,00 4,63 0,00 6% 0,40 0,00 6% 0,40 0,00 5% 0,40 22,40 9,54 0,00 6% 1,60 0,00 6% 1,60 0,00 5% 1,60 0,00 0,10 0,76 4% 0,01 0,76 4% 0,01 0,00 7% 0,00 4,00 4,63 0,75 4% 0,41 0,41 4% 0,40 0,35 7% 0,40 1,6 5,83 0,20 22,40 9,54 0,65 4% 1,64 0,38 4% 1,64 0,36 7% 1,65 Chờ giai đoạn 0,4 Depth (m) svz SL 0,00 0,20 4,00 0,10 0,76 11% 0,02 0,76 11% 0,02 0,00 9% 0,00 1,6 5,83 0,20 22,40 9,54 0,65 11% 1,70 0,38 11% 1,69 0,36 9% 1,67 Chờ giai đoạn Đắp giai đoạn Đắp giai đoạn Chờ giai đoạn Đắp giai đoạn IV.3 Bảng tính tăng sức kháng cắt cảu đất Cui sp Step Layer m (T/m2) (T/m2) SL 0,00 0,20 4,00 2,85 3,42 20% 0,25 2,41 19% 0,20 1,01 15% 0,11 1,6 5,83 0,20 22,40 9,54 2,88 20% 1,86 1,77 19% 1,81 1,53 15% 1,75 SL 0,00 0,20 4,00 2,85 3,42 91% 1,14 2,41 91% 0,96 1,01 65% 0,50 1,6 5,83 6,02 0,20 0,20 22,40 26,90 9,54 15,63 4,60 4,60 91% 91% 3,12 5,59 1,77 1,53 91% 91% 2,60 5,03 1,53 1,42 65% 69% 2,29 4,51 KIỂM TRA ỔN ĐỊNH GIAI ĐOẠN THI CÔNG PHÂN ĐOẠN - 7.2 ĐẮP GIAI ĐOẠN Thơng số kích thước hình học: - Cao độ thiết kế - Cao độ tự nhiên - Chiều cao đất đắp - Bề rộng phần xe chạy - Bề rộng vỉa hè - Tổng bề rộng mặt đường CĐTK= CĐTN= h= Lxc=2*7.5= Lvh=2*9.5= B= + 3.70 + 2.30 1.40 15.00 19.00 34.00 m m m m m m Lớp Lớp 1-Tim đường cải thiện Lớp 1-Vai đường cải thiện Thông số địa chất STT Thông số 1 Tên lỗ khoan Mơ hình tính tốn Chiều dày lớp Mơ tả Dung trọng TN 6 10 11 12 Ký hiệu Đơn vị Lớp cát γ kN/m3 Dung trọng BH γsat kN/m3 Mô đun nén trục Hệ số Poisson Lực dính Góc ma sát Chỉ số nén Chỉ số nở Hệ số rỗng Chỉ số SPT Eref kN/m2 Eref ν c ϕ Cc Cr e Nspt kN/m2 - Mô đun đàn hồi - kN/m degree HK2 M-C M-C 23.8 Cát đắp Bùn hữu 19 15.6 0.3 30 - 0.3 16 9.80 - M-C 23.80 Bùn hữu 15.60 23.80 Bùn hữu 15.60 0.30 18.60 9.80 - 0.30 18.10 9.80 Lưu ý: - Lớp cát đắp: giá trị lớp khơng có thí nghiệm, dựa tài liệu số liệu thiên an toàn D:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\02.Sau tham tra On Dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx Hoạt tải tính tốn ổn định - Tải trọng giao thơng: tải trọng giao thơng tính tốn dựa quy trình khảo sát – thiết kế đường ô tô đắp đất yếu 22TCN262-2000 qui tải trọng cố định xe toàn bề rộng đường, tính tốn sau: q=n*G/(B*l) B=n*b + (n-l)*d + e Với: Trong đó: - n: số xe tối đa xếp bề rộng đường n= - G: trọng lượng xe G= 300 - l: phạm vi phân bố tải theo hướng dọc kN - e: bề rộng lốp đôi (e=0.5~0.8m) l= 6.6 e= 0.5 m - d: khoảng cách ngang tối thiểu xe d= 1.3 m - b: khoảng cách trục xe b= 1.8 m - B: bề rộng phân bố ngang xe B= 17.8 m - Tải trọng xe giai đoạn khai thác q= 15.32 kN/m2 - Hoạt tải người hành q= 3.00 kN/m2 q= 13.40 kN/m2 - q: tải trọng xe phân bố 1m chiều dài đường - Tải trọng xe q sau: - Tải trọng xe giai đoạn thi cơng Kết tính tốn (hệ số Bishop) HS = 2.08 D:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\02.Sau tham tra On Dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx KIỂM TRA ỔN ĐỊNH GIAI ĐOẠN THI CÔNG PHÂN ĐOẠN - 7.2 GIAI ĐOẠN KHAI THÁC Thơng số kích thước hình học: - Cao độ thiết kế - Cao độ tự nhiên - Chiều cao đất đắp - Bề rộng phần xe chạy - Bề rộng vỉa hè - Tổng bề rộng mặt đường CĐTK= CĐTN= h= Lxc=2*7.5= Lvh=2*9.5= B= + 3.30 + 2.30 1.00 15.00 19.00 34.00 m m m m m m Lớp Lớp 1-Tim đường cải thiện Lớp 1-Vai đường cải thiện Thông số địa chất STT Thông số 1 Tên lỗ khoan Mô hình tính tốn Chiều dày lớp Mơ tả Dung trọng TN 6 10 11 12 Ký hiệu Đơn vị Lớp cát γ kN/m3 Dung trọng BH γsat kN/m3 Mô đun nén trục Hệ số Poisson Lực dính Góc ma sát Chỉ số nén Chỉ số nở Hệ số rỗng Chỉ số SPT Eref kN/m2 Eref ν c ϕ Cc Cr e Nspt kN/m2 - Mô đun đàn hồi - kN/m degree HK2 M-C M-C 23.8 Cát đắp Bùn hữu 19 15.6 0.3 30 - 0.3 16 9.80 - M-C 23.8 Bùn hữu 15.6 23.80 Bùn hữu 15.60 0.3 29.6 9.80 - 0.30 25.50 9.80 Lưu ý: - Lớp cát đắp: giá trị lớp thí nghiệm, dựa tài liệu số liệu thiên an toàn D:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\02.Sau tham tra On Dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx Hoạt tải tính tốn ổn định - Tải trọng giao thơng: tải trọng giao thơng tính tốn dựa quy trình khảo sát – thiết kế đường tô đắp đất yếu 22TCN262-2000 qui tải trọng cố định xe toàn bề rộng đường, tính tốn sau: q=n*G/(B*l) B=n*b + (n-l)*d + e Với: Trong đó: - n: số xe tối đa xếp bề rộng đường n= - G: trọng lượng xe G= 300 - l: phạm vi phân bố tải theo hướng dọc kN - e: bề rộng lốp đôi (e=0.5~0.8m) l= 6.6 e= 0.5 m - d: khoảng cách ngang tối thiểu xe d= 1.3 m - b: khoảng cách trục xe b= 1.8 m - B: bề rộng phân bố ngang xe B= 17.8 m - Tải trọng xe giai đoạn khai thác q= 15.32 kN/m2 - Hoạt tải người hành q= 3.00 kN/m2 q= 13.40 kN/m2 - q: tải trọng xe phân bố 1m chiều dài đường - Tải trọng xe q sau: - Tải trọng xe giai đoạn thi cơng Kết tính tốn (hệ số Bishop) HS = 1.52 D:\Vung tau\Cai mep\04.Bang tinh on dinh\02.Sau tham tra On Dinh\01_THUYET MINH TINH TOAN.xlsx BÁN KÍNH ẢNH HƯỞNG PHÂN ĐOẠN XỬ LÝ NỀN 7-2.A 1.Thông số xác định bán kính vùng ảnh hưởng Áp lực nước lỗ rỗng thời điểm t với bán kính r: u A( r ) exp( B (Ct )) Trong đó: Ch = t= De = dw = n= rw = R= L= A(r ) Th 8,93E-04 19699200 124 5,2 23,90 2,6 62,15 1400 4u0 D e F( n ) r- Khoảng cách từ điểm xét đến giếng thấm gần Ch- Hệ số thấm theo phương ngang t- Thời gian De- Đường kính vùng ảnh hưởng giếng thấm dw- Đường kính tương đương giếng thấm n- De/dw Th = 0,98 cm /s s cm cm cm cm cm r r rw R ln rw Ch t R 2Th t 4R2 Ch u= u = F(n) = r= 0,14 kg/cm 0,005 kg/cm 2,430 4,289 cm B(Ch ) 8Th u u0 exp( ) F(n) 8Ch De2 F( n ) F( n ) n2 3n ln( n ) n2 4n uDer F( n ) R rw 2u r rw exp 2 2( R rw ) 2.Bán kính vùng ảnh hưởng Bán kính vùng ảnh hưởng tính R Trong đó: L i L- Chiều cao thoát nước bấc thấm i- Gradient thủy lực dòng thấm, qw- Lưu lượng thấm quy đổi bấc thấm S- Diện tích nước quy đổi bấc thấm i= qw = S= i qu kS S ( a b) a= b= 0,4 cm 10 cm R= 834 cm uDer F( n ) R r w 2u r rw exp 2( R rw2 ) q w k r i r2 ( a b) Rah ( a b) L 2r 2.Bán kính vùng ảnh hưởng mơ hình Plaxis 2d a.Các thơng số dầu vào - Thi công đắp tới cao độ 2.3m, cắm bấc thấm, hút thử áp lực chân không - Thi công đắp tới cao độ 2.7m - Thi công đắp tới cao độ 5.1m - Bề rộng B=13.5m Cx = 1,12E-03 cm/s Cy = 4,50E-04 cm/s K0 = 1,000 b.Các bước thi cơng c.Kết tính lún d.Vùng ảnh hưởng Theo tính tốn giải tích mơ hình vùng ảnh hưởng sang hai bên bên 22.5m