Đánh giá khả năng phân huỷ và rò rỉ kim loại nặng của bùn thải từ hệ thống xử lý nước thải khu công nghiệp Sóng Thần 1

Nghiên cứu này nhằm mục đích đánh giá khả năng phân hủy của bùn thải khu công nghiệp Sóng Thần 1 bằng phương pháp phân huỷ hiếu khí và phân huỷ tự nhiên (có tuần hoàn và không tuần hoàn nước).

Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Thực phẩm 19 (2) (2019) 67-76 ĐÁNH GIÁ KHẢ NĂNG PHÂN HUỶ VÀ RÒ RỈ KIM LOẠI NẶNG CỦA BÙN THẢI TỪ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC THẢI KHU CƠNG NGHIỆP SĨNG THẦN Phạm Ngọc Hòa Trường Đại học Cơng nghiệp Thực phẩm TP.HCM Email: pnh8110@gmail.com Ngày nhận bài: 05/10/2019; Ngày chấp nhận đăng: 06/12/2019 TÓM TẮT Nghiên cứu nhằm mục đích đánh giá khả phân hủy bùn thải khu cơng nghiệp Sóng Thần phương pháp phân huỷ hiếu khí phân huỷ tự nhiên (có tuần hồn khơng tuần hồn nước) Kết nghiên cứu cho thấy hiệu phân huỷ phương pháp phân huỷ bùn hiếu khí cao hơn q trình phân huỷ bùn tự nhiên (cụ thể hàm lượng TS đạt 59,91%, TVS đạt 67,99%, đợ ẩm giảm 40,09%, hiệu khử TN, TOC 41,86% 55,59%), giá trị khơng q lớn so với mơ hình phân huỷ tự nhiên khơng tuần hồn nước thời gian 12 ngày Tuy nhiên, mơ hình lại tiêu tớn lượng q trình cấp khí liên tục Đới với mơ hình phân huỷ tự nhiên có tuần hồn nước, khả xử lý TOC đạt 56,77% cao thời gian chạy mơ hình dài gấp đơi so với mơ hình lại Về khả rò rỉ kim loại nặng bùn sau phân huỷ mơ hình theo phương pháp đánh giá rủi ro bán định lượng cho thấy RQZn, RQNi < 0,01 RQCr tổng nằm khoảng 0,01- 0,1 (rủi ro thấp) hàm lượng kim loại nặng bùn không vượt QCVN 07:2009/BTNMT, ứng dụng cho trình chế biến chất thải (phân compost, làm gạch, ) Từ khóa: Bùn thải, KCN Sóng Thần 1, phân huỷ bùn hiếu khí, phân huỷ bùn tự nhiên, xử lý nước thải MỞ ĐẦU Với tốc độ phát triển kinh tế liên tục tăng trưởng năm gần đây, kinh tế tỉnh Bình Dương mợt tỉnh nằm vùng kinh tế trọng điểm phía Nam có tớc độ tăng trưởng kinh tế cao, cấu kinh tế tỉnh chuyển dịch theo hướng tăng dần tỷ trọng công nghiệp dịch vụ Cùng với tốc độ tăng trưởng này, Bình Dương phải đới mặt với vấn đề ô nhiễm môi trường từ nhiều nguồn thải khác nước thải, bùn thải [1] Bùn thải phát sinh từ hệ thống xử lý nước thải nhà máy, sở công nghiệp tiểu thủ cơng nghiệp có chứa nhiều thành phần nhiễm thải bỏ vào môi trường ngày nhiều làm gia tăng khả rò rỉ chất nhiễm từ bùn thải vào môi trường tiếp nhận [2] Q trình thải bùn nếu khơng kiễm sốt tớt ảnh hưởng đến môi trường đất, ô nhiễm nguồn nước ngầm, gây hại thủy sinh vật hình thành khí đợc gây nhiễm mơi trường [1, 2] Q trình xử lý bùn cơng nghiệp Bình Dương chủ ́u q trình đớt chôn lấp nên không tận dụng nguồn chất thải nhiều Bên cạnh đó, việc nghiên cứu xử lý bùn thải cho mục đích tái sử dụng hạn chế chi phí xử lý cao Do đó, việc nghiên cứu khả phân huỷ bùn đánh giá rủi ro khả rò rỉ kim loại nặng (KLN) bùn 67 Phạm Ngọc Hòa thải khu cơng nghiệp (KCN) góp phần tạo tiềm tái sử dụng chất thải làm giảm lượng chất thải phát thải vào môi trường NỘI DUNG VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 2.1 Nội dung nghiên cứu Nghiên cứu thực nợi dung để đánh giá khả ứng dụng bùn sau xử lý thể Hình 1: Bùn thải từ hệ thớng XLNT KCN Sóng Thần Đánh giá khả phân hủy bùn phương pháp hiếu khí phân hủy tự nhiên Mơ hình phân huỷ tự nhiên khơng tuần hồn nước – MH (1) Mơ hình phân huỷ tự nhiên có tuần hồn nước – MH (2) Đánh giá khả rò rỉ kim loại nặng bùn thải vào môi trường Mơ hình phân huỷ hiếu khí – MH (3) Xác định hàm lượng KLN linh động theo phương pháp TCLP Đánh giá rủi ro theo phương pháp bán định lượng Hình Nợi dung nghiên cứu 2.2 Phương pháp nghiên cứu 2.2.1 Vật liệu nghiên cứu Bùn thải lấy từ bể chứa bùn hệ thống xử lý nước thải KCN Sóng Thần 1, với thành phần tính chất thể Bảng Bảng Thành phần tính chất bùn thải hệ thớng xử lý nước thải KCN Sóng Thần STT Thơng sớ Đơn vị Giá trị pH - 6,9 – 7,2 Khối lượng riêng kg/m3 1670 ± 10 TVS % 13,4 ± 0,5 TS % 37,5 ± 0,5 Độ ẩm % 62,5 ± 0,5 TOC % 6,15 ± 0,1 TN %, TL bùn khô 0,86 ± 0,1 2.2.2 Mơ hình nghiên cứu Thực nghiên cứu mơ Hình Mơ hình phân huỷ bùn tự nhiên khơng tuần hồn nước (Hình 2a): 68 Đánh giá khả phân hủy rò rỉ kim loại nặng bùn thải từ hệ thống xử lý nước thải - Kích thước mơ hình: B × L × H = 200 ×150 × 300 mm - Vật liệu làm mơ hình: Thủy tinh dày mm Mơ hình phân huỷ bùn tự nhiên có tuần hồn nước: Tương tự mơ hình phân huỷ tự nhiên khơng tuần hồn Mơ hình phân huỷ bùn hiếu khí (nhân tạo) (Hình 2b): - Kích thước mơ hình: B × L × H = 200 × 150 × 500 mm - Mơ hình thiết kế thêm ớng dẫn khí bớ trí góc bể - Vật liệu làm mơ hình: Thủy tinh dày mm Chiều cao mơ hình phân huỷ nhân tạo cao mơ hình phân huỷ tự nhiên nhằm tránh lượng bùn q trình sục khí mơ hình nhân tạo [3] (a) (b) (c) Hình Mơ hình nghiên cứu (a) Mơ hình phân huỷ tự nhiên có tuần hồn khơng tuần hồn nước; (b) Mơ hình phân huỷ hiếu khí (nhân tạo); (c) Mơ hình thực tế 2.2.3 Vận hành mơ hình Bùn sau lấy từ hệ thống XLNT cho vào mơ hình với thể tích 4L/1 mơ hình Tiến hành với mơ hình tương ứng với thí nghiệm lặp lại Riêng đới với mơ hình phân huỷ tự nhiên có tuần hồn nước lượng nước tách từ ống dẫn nước thải tuần hồn lại mơ hình Vị trí lấy mẫu: Lấy mẫu hỗn hợp (trộn mẫu theo bề mặt mẫu theo chiều sâu mơ hình với theo tỷ lệ 1:1) 69 Phạm Ngọc Hòa Tần suất lấy mẫu: ngày/lần Thể tích mẫu lấy 10-15 mL/lần, có bổ sung lại lượng mẫu lấy sau phân tích Chỉ tiêu phân tích: đợ ẩm, TS, TVS, TOC, TN mợt số kim loại nặng (Zn, Ni, Crtổng) Đối với kim loại nặng, lấy mẫu phân tích vào thời điểm (ban đầu kết thúc trình phân huỷ theo thí nghiệm) Do tính chất nguồn nước thải đầu vào hệ thớng XLNT KCN Sóng Thần có hàm lượng kim loại nặng chủ yếu Zn, Ni Cr [4] nên phân tích tiêu trình khảo sát Dựa vào kết phân tích KLN theo phương pháp TCLP (Toxicology Characteristic Leaching Procedure) bùn thải sau trình phân huỷ mơ hình để đánh giá sớ RQ (tỷ số nồng độ môi trường dự báo nồng độ ngưỡng dự báo) theo phương pháp đánh giá rủi ro bán định lượng (semi quatitative), từ đánh giá khả rò rỉ KLN bùn thải sau q trình phân huỷ đối với môi trường Phương pháp TCLP (Toxicology Characteristic Leaching Procedure): Thử nghiệm rỉ theo mẻ (batch leaching test - BLTs) nhằm đánh giá khả ảnh hưởng đến nước ngầm [3] Sơ đồ đánh giá ngưỡng nồng độ theo phương pháp đánh giá rủi ro bán định lượng thể Hình Mẫu bùn thải Đặc điểm hóa lý: (PEC) Đặc điểm vi sinh vật (MC) - COD - Tổng coliform - Kim loại nặng: As, Cr, Zn, Ni - TN,TP MC > PNEC Kiểm tra đợc tính: PEC > PNEC TU = 100/EC50 Đúng Đúng Sai Sai Đúng TU > Giá trị ngưỡng Không gây rủi ro đối với hệ sinh thái Tiềm rủi ro đới với hệ sinh thái Hình Sơ đồ đánh giá ngưỡng nồng độ [5] 70 Đánh giá khả phân hủy rò rỉ kim loại nặng bùn thải từ hệ thống xử lý nước thải Hệ số rủi ro trường hợp tính: RQ = PEC(MEC) PNEC - RQ từ 0,01 đến 0,1: Rủi ro thấp - RQ từ 0,1 đến 1: Rủi ro trung bình - RQ ≥ 1: Rủi ro cao Trong đó: - PEC: Nồng đợ mơi trường dự báo - PNEC: Nồng độ ngưỡng dự báo - MEC: Nồng độ môi trường đo Phương pháp phân tích tiêu thể Bảng Bảng Phương pháp phân tích tiêu STT Chỉ tiêu pH TCVN 5979:2007 [6] Độ ẩm TCVN 6648:2000 [6] TOC TCVN 4050:1985 [8] Tổng nitơ Phương pháp phân tích STT TCVN 6645:2000 [9] Chỉ tiêu Phương pháp phân tích TS TVS Part 2540 G.Standard Methods for the Examination of Water and Wastewader (APHA, 2005) [10] KLN linh động (Zn, Ni, Cr tổng) TCVN 9239:2012 [11] KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Đánh giá khả phân hủy bùn phương pháp hiếu khí phân hủy tự nhiên 3.1.1 Đánh giá thay đổi độ ẩm, tổng chất rắn tổng chất rắn bay 3.1.1.1 Độ ẩm Trong giai đoạn đầu, độ ẩm bùn thải mơ hình cao 61,92-62,74% (Hình 4) Tuy nhiên, sau ngày ủ, mơ hình có xu hướng giảm nhanh nước bùn nước bay một phần nước tách bùn Đối với MH (1), độ ẩm lúc đầu giảm nhanh chủ yếu trình tách nước tự do, sau giảm nhẹ ngày ngày 10 Với độ ẩm ban đầu 62,74% đến ći q trình phân huỷ đợ ẩm MH (1) 11,88% (Hình 4) Ở MH (3), với việc cấp khí liên tục, đợ ẩm lúc đầu giảm nhẹ, sau giảm mạnh vào ngày ći q trình phân huỷ hiếu khí bay trình, đến ngày 12 bùn mơ hình khơ hồn tồn với đợ ẩm đạt 7,4% Đới với MH (2), q trình phân huỷ bùn tự nhiên có tuần hồn nước tách bùn cho thấy, độ ẩm giảm không đáng kể lượng nước tuần hồn 100%, với đợ ẩm bùn ban đầu 62,7%, để giảm x́ng 13,44% thời gian phải 24 ngày, thời gian tương đối dài so với mơ hình lại (12 ngày) 71 Phạm Ngọc Hòa 100 60 Đợ ẩm MH (1) 50 Độ ẩm MH (2) 40 Độ ẩm MH (3) 80 % TS % Độ ẩm 70 30 60 40 20 TS MH (1) TS MH (3) 20 10 TS MH (2) 0 10 Ngày 20 30 Hình Biểu đồ biến đổi độ ẩm theo thời gian 10 Ngày 20 30 Hình Biểu đồ biến đổi TS theo thời gian (MH (1): Mơ hình phân huỷ bùn tự nhiên khơng tuần hồn nước; MH (2): Mơ hình phân huỷ bùn tự nhiên có tuần hồn nước; MH (3): Mơ hình phân huỷ bùn hiếu khí (nhân tạo)) 3.1.1.2 Tổng chất rắn (TS) Với kết Hình cho thấy: Khả tách nước MH (1) MH (3) cao với giá trị TS ban đầu 37,12%, sau 12 ngày lượng TS tăng đáng kể đạt 88,12% 92,6% Giá trị TS MH (3) tăng nhẹ ngày đầu thấp so với MH (1) Tuy nhiên, với lượng khí cấp liên tục ngày ći q trình phân huỷ bùn khô nhanh với giá trị TS cao so với MH (1) Ở MH (3), với thời gian chạy mơ hình dài gấp lần so với mơ hình lại, lượng nước tuần hồn nên thoát nước diễn chậm lượng TS thay đổi mơ hình khơng đáng kể Trong ngày đầu, lượng TS tăng nhanh, sau chậm lại tăng dần khơng đáng kể Với lượng TS ban đầu 37,12% đến ngày ći mơ hình 86,56%, tăng 49,44% so với ban đầu Thời gian tách nước bùn chia làm giai đoạn: giai đoạn tách nước tự giai đoạn bay nước MH (1) ngày để tách nước tự do, giá trị TS tăng từ 37,12% đến 78,2%, sau MH khơng phát sinh nước Từ ngày đến 12 giai đoạn tách nước bay 3.1.1.3 Tổng chất rắn bay (TVS) Ở MH (1) MH (3), giá trị TVS giảm qua ngày, với TVS ngày ban đầu 13,4%, sau 12 ngày giá trị giảm xuống 5,9% 4,7% (Hình 6) 16 14 12 10 70 TS 60 TVS MH (1) TVS MH (3) 10 Ngày Hiệu (%) % TVS Đối với MH (2), giá trị TVS không giảm nhanh MH (1) MH (3), trình phân huỷ bổ sung lượng nước tách từ trính xử lý, phần nước tuần hồn chứa hàm lượng chất hữu vào mơ hình phân huỷ làm cho hàm lượng TVS MH (3) giảm chậm so với mơ hình lại Sau 12 ngày 24 ngày (kết thúc trình phân huỷ) giá trị TVS MH (2) đạt 11,4% 6,3% (Hình 6) TVS MH (2) 20 TVS 50 40 30 20 10 30 Hình Biểu đồ biến đổi TVS theo thời gian MH (1) MH (2) MH (3) Hình Biểu đồ hiệu tăng/giảm TVS TS MH 72 Đánh giá khả phân hủy rò rỉ kim loại nặng bùn thải từ hệ thống xử lý nước thải Xét hiệu tăng/giảm TS TVS mơ hình (Hình 7) cho thấy, mơ hình phân huỷ nhân tạo hiếu ký (MH (3)) đạt hiệu cao so với mô hình lại, đạt 59,9% đới với TS 65,16% đối với TVS Giữa MH (1) MH (2), hiệu xử lý chênh không đáng kể sau kết thúc q trình phân huỷ (12 ngày đới với MH (1) 24 ngày đối với MH (2)), hiệu tăng/giảm TS TVS 57,8%; 55,9% đối với MH (1) 57,1%; 53% đối với MH (2) 3.1.2 Đánh giá thay đổi tổng cacbon hữu nitơ tổng Ở MH (1) MH (3), lượng nitơ giảm nhanh tương đối ổn định, với lượng nitơ ban đầu 0,86% giảm xuống 0,54% ngày ći cùng, hiệu xử lý đạt 37,2% đới với q trình phân huỷ tự nhiên khơng tuần hồn nước tách (MH1 (1)) giảm x́ng 0,5% ngày ći mơ hình, hiệu xử lý đạt 41,86% (Hình 8) Đới với MH (2), ngày đầu lượng nitơ giảm mạnh, hiệu xử lý đạt 31,4 % sau tăng khơng đáng kể qua ngày Với lượng nitơ ban đầu 0,86%, sau 24 ngày hàm lượng giảm x́ng 0,44%, hiệu xử lý đạt 48,83%, giá trị cho thấy hiệu xử lý nitơ mơ hình có tuần hồn nước tách bùn cao so với mơ hình lại với thời gian phân huỷ lâu Theo Hình 9, thơng qua giá trị tổng cacbon hữu (TOC) cho thấy, khả phân hủy chất hữu mơ hình tự nhiên có tuần hoàn nước (MH (2)) cao so với mơ hình lại Sau q trình phân huỷ, hàm lượng TOC MH (2) đạt 3,16% với hiệu xử lý đạt 56,78% Tuy nhiên, thời gian hoạt động mơ hình dài (24 ngày), nếu đánh giá thời gian phân huỷ mô hình sau 12 ngày mơ hình phân huỷ nhân tạo (MH(3)) mơ hình có hiệu xử lý chất hữu cao (đạt 55,59%) mô hình tự nhiên có tuần hồn nước (MH (2)) mơ hình có hiệu thấp (đạt 32,85%), lại mơ hình phân huỷ tự nhiên khơng tuần hoàn nước (MH (1)) đạt 48,56% Hiệu xử lý TN (%) TN (%, theo TL khô) 0,8 0,6 0,4 TN MH (1) 0,2 TN MH (2) TN MH (3) 0 10 Ngày 20 30 55 50 45 40 35 30 25 20 15 10 MH (1) MH (2) MH (3) Hình Biểu đồ biến đổi TN theo thời gian hiệu xử lý TN mơ hình TOC (%) TOC MH (1) TOC MH (3) TOC MH (2) 0 10 15 Ngày 20 25 30 Hiệu xử lý TOC (%) 60 55 50 45 40 MH (1) MH (2) MH (3) Hình Biểu đồ biến đổi TOC theo thời gian hiệu xử lý TOC mơ hình 73 Phạm Ngọc Hòa Từ kết cho thấy, mơ hình phân huỷ bùn nhân tạo cho hiệu cao mô hình lại Tuy nhiên, hiệu chênh lệch khơng đáng kể so với mơ hình phân huỷ tự nhiên khơng tuần hồn nước tách Ngồi ra, việc tách nước bùn sử dụng bùn sau tách cho trình chế biến chất thải nên hạn chế xử lý phương pháp ủ hiếu khí lý sau đây: - Nồng độ TS > 50% nên tiêu hao nhiều lượng cho q trình khuấy trợn khơng hiệu mặt kinh tế - Quy trình xử lý hiếu khí khó thực hiện tượng đóng bề mặt sau 4-5 ngày sục khí Do đó, nếu xét thêm ́u tớ kinh tế (bao gồm chi phí ban đầu chi phí vận hành) cho thấy mơ hình phân huỷ tự nhiên có khả ứng dụng cao so vo mơ hình phân huỷ nhân tạo 3.2 Đánh giá khả rò rỉ kim loại nặng bùn thải vào môi trường Dựa thành phần nước thải đầu vào tính chất bùn thải HTXL nước thải KCN Sóng Thần 1, tiến hành đánh giá khả rò rỉ mợt sớ kim loại loại nặng (Zn, Ni, Crtổng) vào môi trường bùn thải sau qua trình phân huỷ từ mơ hình từ thí nghiệm thơng qua việc xác định độ linh động KLN theo phương pháp TCLP, so sánh với QCVN 07:2009/BTNMT [12] Kết phân tích thể Bảng Bảng Hàm lượng KLN bùn sau qua trình phân huỷ theo TCLP STT Chỉ tiêu Đơn vị Mơ hình Mơ hình Mơ hình QCVN 07:2009/BTNMT [10] Zn mg/L 0,006 KPH KPH 250 Ni mg/L 0,54 0,52 0,54 70 Crtổng mg/L 0,28 0,26 0,26 Ghi chú: KPH- Khơng phát Kết phân tích cho thấy, hàm lượng KLN bùn sau trình phân huỷ thấp ngưỡng nguy hại theo QCVN 07:2009/BTNMT Với kết trên, theo phương pháp đánh giá rủi ro bán định lượng cho thấy, hệ số rủi ro RQ thấp (RQ < 0,01 đối với Zn, Ni; RQ nằm khoảng 0,01-0,1) đối với môi trường tiếp nhận (Bảng 4) Bảng Hệ số rủi ro RQ đối với KLN bùn thải mô hình phân huỷ STT Chỉ tiêu Mơ hình Mơ hình Mơ hình Giới hạn RQ Zn < 0,01 - - < 0,01 Ni 0,0077 0,0074 0,0077 < 0,01 Crtổng 0,056 0,052 0,052 0,01-0,1 Ngoài ra, theo kết nghiên cứu sau trình phân huỷ bùn tự nhiên phân huỷ bùn nhân tạo cho thấy một số tiêu hàm lượng chất hữu (OM), TN sau q trình phân huỷ chưa phù hợp với yêu cầu TCVN 7185:2002 phân hữu vi sinh vật (Bảng 5) 74 Đánh giá khả phân hủy rò rỉ kim loại nặng bùn thải từ hệ thống xử lý nước thải Bảng Yêu cầu kỹ thuật số tiêu theo TCVN 7158:2002 STT Chỉ tiêu Bùn ban đầu Mơ hình Mơ hình Mơ hình TCVN 7158:2002 [13] OM (%)(*) 10,6 5,44 4,58 4,7 < 22 TN (%) 0,86 0,54 0,44 0,5 > 2,5 Độ ẩm (%) 62,5 11,8 13,4 7,4 < 35 Ghi chú: (*) %OM = 1,724.%OC Từ kết cho thấy, bùn sau q trình phân huỷ dùng để cải tạo đất, đóng rắn để sản xuất vật liệu xây dựng làm phân compost (tuy nhiên, để làm phân compost cần bổ sung lượng chất phối trộn phù hợp đảm bảo cho trình phân huỷ đạt yêu cầu)… KẾT LUẬN Với phương pháp nghiên cứu phân hủy bùn thải từ hệ thớng xử lý nước thải KCN Sóng Thần dựa mơ hình phân huỷ tự nhiên nhân tạo cho thấy: Đới với mơ hình hiếu khí, q trình thí nghiệm xảy tượng khơ bề mặt bùn bốc nước sau 4-5 ngày thổi khí Sau tuần thổi khí, bùn khơ hồn tồn Hiệu phân huỷ mơ hình nhân tạo cao mơ hình tự nhiên khơng tuần hồn nước Tuy nhiên, cách biệt không lớn Cụ thể, sau 12 ngày, đới với mơ hình nhân tạo, hiệu xử lý TS, TVS, TN, TOC 59,91%, 67,99%, 41,86%, 56,77% 57,87%, 55,95%, 37,21%, 48,56% đối với mơ hình phân huỷ tự nhiên khơng tuần hồn nước Mơ hình phân hủy tự nhiên có tuần hồn nước khơng tuần hồn nước diễn tương tự nhau, nồng đợ TS tăng tún tính theo thời gian Tuy nhiên, mơ hình phân huỷ có tuần hồn nước có thời gian phân huỷ dài (gần gấp đôi thời gian phân huỷ mơ hình lại) Khả rò rỉ KLN bùn thấp, hàm lượng KLN bùn không vượt ngưỡng nguy hại theo QCVN07: 2009/BTNMT nên bùn sau q trình phân huỷ ứng dụng làm phân compost, đóng rắn để sản xuất vật liệu xây dựng, dùng để cải tạo đất, TÀI LIỆU THAM KHẢO Lê Thị Hồng Trân, Nguyễn Tấn Phong - Nghiên cứu đề xuất giải pháp quản lý hoạt động thu gom vận chuyển ứng dụng công nghệ sinh học để xử lý bùn hầm cầu, Sở Khoa học Cơng nghệ Bình Dương (2012) 15-16 Nguyễn Phước Dân, Lê Hoàng Nghiêm - Nghiên cứu giải pháp công nghệ quản lý bùn thải từ trạm xử lý nước thải sinh họat tập trung địa bàn TPHCM, Sở Khoa học Công nghệ TP.HCM (2010) 30-31 Nguyễn Tấn Phong, Trịnh Đình Bình - Đề xuất giải pháp công nghệ quản lý bùn nạo vét cống rãnh kênh rạch TP.HCM, Sở Khoa học Công nghệ TP.HCM (2010) 59-61 Lê Thanh Khương, Nguyễn Hồng Kỳ - Nghiên cứu q trình xử lý bậc cao (AOPs) xử lý nước thải cơng nghiệp với mục đích tái sinh, Trường Đại học Lạc Hồng (2013) 9-10 Lê Thị Hồng Trân - Đánh giá rủi ro môi trường, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật (2008) 147-149 Tiêu chuẩn Quốc gia - TCVN 7959:2007 - Chất lượng đất - Xác định pH, Hà Nợi (2007) 2-5 75 Phạm Ngọc Hòa Tiêu chuẩn Quốc gia - TCVN 6648:2000 – Chất lượng đất – Xác định chất khô hàm lượng nước theo khối lượng – Phương pháp khối lượng, Hà Nội (2000) 3-5 Tiêu chuẩn Quốc gia - TCVN 4050:1985 – Đất trồng trọt – Phương pháp xác định tổng số chất hữu cơ, Hà Nội (1985) 3-5 Tiêu chuẩn Quốc gia - TCVN 6645:2000 (ISO 13878:1998) - Chất lượng đất - Xác định hàm lượng nitơ tổng sớ đớt khơ (“Phân tích ngun tớ”), Hà Nợi (2000) 2-5 10 APHA, AWWA and WPCF - Standard methods for the examination of water and waste water, 20th Edition, American Public Health Association (2012) 253-258 11 Tiêu chuẩn Quốc gia - TCVN 9239:2012 - Chất thải rắn - Quy trình chiết đợc tính, Hà Nợi (2012) 3-10 12 QCVN 07:2009/BTNMT - Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia ngưỡng chất thải nguy hại, Hà Nội (2009) 7-8 13 Tiêu chuẩn Việt Nam - TCVN 7158:2002 - Phân hữu vi sinh vật, Hà Nội (2002) 1-2 ABSTRACT ASSESSMENT OF THE POSSIBILITY OF DEPOLYMERIZATION AND LEAKAGE OF HEAVY METALS OF SEWAGE SLUDGE IN THE WASTEWATER TREATMENT SYSTEM FOR SONG THAN INDUSTRIAL ZONE Pham Ngoc Hoa Ho Chi Minh City University of Food Industry Email: pnh8110@gmail.com This study aims to evaluate the decomposition ability of sludge in industrial zone of Song Than by aerobic and natural decomposition method (with circulating and non-circulating water) The research results show that the decomposition efficiency of aerobic digestion method is higher than that of natural sludge disintegration (specific content of TS reached 59.91%, TVS reached 67.99%, moisture content reduced to 40.09%, effectiveness of reducing TN, TOC was 41.86% and 55.59%), this value was not too large compared to the model of natural degradation without water circulation in 12 days However, this model consumes energy during gas supply For the natural decomposition model with water circulation, the ability to treat TOC reached 56.77%, higher but the running time of this model is twice as long as the other two models Regarding the possibility of heavy metal leakage of sludge after decomposition by semi-quantitative risk assessment method, it shows that RQZn, RQNi < 0.01 and RQTotal Cr are within 0.01-0.1 (very low risk) and heavy metal content of sludge does not exceed QCVN 07:2009/BTNMT, that can be applied for waste processing (composting, brick making, ) Keywords: Waste sludge, Song Than industrial park, aerobic sludge disintegration, natural sludge disintegration, wastewater treatment 76 ... hình phân huỷ nhân tạo 3.2 Đánh giá khả rò rỉ kim loại nặng bùn thải vào môi trường Dựa thành phần nước thải đầu vào tính chất bùn thải HTXL nước thải KCN Sóng Thần 1, tiến hành đánh giá khả rò. .. sinh thái Tiềm rủi ro đối với hệ sinh thái Hình Sơ đồ đánh giá ngưỡng nồng độ [5] 70 Đánh giá khả phân hủy rò rỉ kim loại nặng bùn thải từ hệ thống xử lý nước thải Hệ sớ rủi ro trường hợp tính:... (OM), TN sau q trình phân huỷ chưa phù hợp với yêu cầu TCVN 718 5:2002 phân hữu vi sinh vật (Bảng 5) 74 Đánh giá khả phân hủy rò rỉ kim loại nặng bùn thải từ hệ thống xử lý nước thải Bảng Yêu cầu