Mục tiêu của môn học: • Môn học giúp sinh viên có thể tính toán và thiết kế các công trình bằng thép kết cấu có phân tích sơ đồ tính toán và tải trọng tác dụng. 2 Nội dung tóm tắt môn học: • Tính toán khung nhà công nghiệp có cầu trục. • Tính toán khung nhà nhịp lớn. • Tính toán bể chứa bằng kết cấu thép bản.
MỤC LỤC NHẬN XÉT CỦA GI ÁO VI ÊN PHẦN I TÍNH TO ÁN CHUNG SỐ LI ỆU THI ẾT KẾ KÍCH THƯỚC CHÍNH C ỦA KHUNG NG ANG .4 2.1 Theo phương đứng: 2.2 Theo phương ngang: 2.3 Hệ giằng nhà 2.4 Hệ giằng mái 2.4.1 Hệ giằ ng tro ng mặt p hẳ ng cá nh trê n .7 2.4.2 Hệ giằ ng tro ng mặt p hẳ ng cá nh dư i: 2.4.3 Hệ giằ ng đứ ng 2.4.4 Hệ giằ ng cột PHẦN II TÍNH TO ÁN KH UNG NGAN G 10 TẢI TÁC D ỤNG TRONG LÊN KHUN G 10 1.1 Tải t rọng t hườ ng x uyên (t ĩnh t ải) 10 1.1.1 Trọ ng lư ợ ng má i 10 1.1.2 Trọ ng lư ợ ng bả n t hâ n d n hệ giằ ng: 10 1.2 Tải t rọng t ạm t hời t hi công v sửa chữa mái (hoạt t ải) 11 • TẢI TRỌNG TÁC D ỤNG LÊN CỘ T 11 1.3 Tải phản lực dàn: 11 1.4 Do t rọng lượng dầm cầu t rục: 12 1.5 Do áp lực đứng bánh x e ( TH cầu t rục bánh) 12 1.6 Do lực hãm x e T 13 1.7 Tác dụng t ải t rọng gió lên k 14 1.7.1 Gió t ĩnh tá c d ụng lê n cộ t: 14 1.7.2 Tả i trọ ng gió tác d ụng lê n dà n: tả i tập t r ung .15 • TÍNH NỘI LỰC KH UNG 16 1.8 Các giả t hiết t ính k t ĩnh: 16 1.9 Xác định nội lực k hung: Khung giải v ới loại t ải t rọng riêng lẽ 17 PHẦN III THI ẾT K Ế TIẾT DI ỆN CỘ T 20 CÁC THƠNG S Ố TÍNH C ỘT 20 1.1 Thiết k ế cột t rên (cột đặc t ổ hợp hàn) 22 1.1.1 Kiể m tra ổ n đ ịnh x – x: 23 1.1.2 Kiể m tra ổ n đ ịnh y – y: 24 1.1.3 Kiể m tra ổ n đ ịnh c ục 25 1.2 Thiết k ế cột (cột rỗng t hanh giằng) .26 - Cặp nội lực nguy hiểm t iết diện I–I: 26 1.2.1 Chọ n t iết d iệ n nhá nh cột: 26 1.2.2 Kiể m tra lạ i t iế t d iệ n cột c họ n: .31 1.3 Tính liên k ết t hanh giằng v nhánh cột 32 • THI ẾT K Ế CHI TI ẾT CỘ T .33 Trang 1.4 Nối cột t rên với cột dướ i: .33 1.5 Tính t ốn dầm v 34 1.6 Chân cột – liên k ết cột với móng 38 1.6.1 Tính tố n c hâ n cộ t rỗ ng .38 1.6.2 Tính dầ m đế 41 1.6.3 Tính sư n ngă n sườ n gia cố 41 1.6.4 Tính b u lô ng neo 44 1.6.5 Tính sư n b u lô ng neo 45 PHẦN IV THI ẾT K Ế DÀN VÌ KÈO 47 SƠ ĐỒ CÁC KÍCH THƯỚ C CHÍNH C ỦA DÀN VÌ KÈO .47 TẢI TR ỌNG VÀ NỘ I LỰ C CỦA DÀN VÌ K ÈO 48 2.1 Tải t rọng t ác dụng lên dàn v ì k èo 48 2.1.1 Tả i trọ ng t hườ ng xuyê n ( t ĩnh tả i) 48 2.1.2 Hoạt tả i sữa c hữa má i 48 2.1.3 Mo me n đầ u dà n 49 2.2 Xác định nội lực t ính t oán hệ dàn 49 2.2.1 Tính tố n nộ i lự c: 49 2.2.2 Tổ hợp nộ i lực dà n: 51 • CHỌN TI ẾT DI ỆN TH ANH DÀN 52 2.3 Chọn t iết diện dàn hợp lý .52 2.4 Chọn v k iểm t t iết diện t hanh dàn 52 2.4.1 Chọ n k iể m t t iết d iệ n t nh cá nh trê n 52 2.4.2 Chọ n k iể m t t iết d iệ n t nh cá nh dư i 54 2.4.3 Chọ n k iể m t t iết d iệ n t nh b ụng đứng 55 2.4.4 Chọ n k iể m t t iết d iệ n t nh b ụng xiê n 57 • CẤU TẠO VÀ TÍNH TỐN M ẮT DÀN 65 2.5 Nút đầu dàn(nút A) 66 2.6 Nút t rên đầu dàn(Nút B) .70 2.7 Nút k hơng có nối t hanh cánh (nút C) 71 2.8 Nút có nối t hanh cánh (nút K) 73 2.9 Nút đỉnh dàn (nút H) 76 2.10 Nút dàn (Nút M) 79 NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN Chữ ký giảng viên hướng dẫn PHẦN I TÍNH TỐN CHUNG Kết cấu chịu lực nhà xưởng khung ngang gồm cột dàn Để đảm bảo độ cứng theo phương ngang nhà, liên kết cột dàn mái thực liên kết cứng Liên kết chân cột móng bê tơng cốt thép liên kết ngàm cứng.vẽ so khung: • SỐ LIỆU THIẾT KẾ Thiết kế khung ngang nhà xưởng nhịp, tầng với số liệu sau: - Nhịp nhà: L = 30 m - Sức nâng cầu trục: Q = 30/5 T - Chế độ làm việc trung bình, móc cẩu mềm - Cao trình đỉnh ray: Hr = 8.0 m - Bước khung: B = m - Mặt cơng trình có chiều dài £ =144 m - -Độ dốc mái: i = 15% tc - Vật liệu lợp: tôn kim loại g = 0.08kN / m - wtc [KN/m2] : tải trọng tiêu chuẩn gió 95 kG/m2, địa hình khu vực A Chế độ làm việc trung bình, móc cẩu mềm Vật liệu thép: f = 23.0, fu = 340 MPa , E = 21x104 MPa , = 7.85 T/m2 Que hàn 42 , hàn tay, Bulơng có độ bền lớp (4.6) Bêtơng móng có cấp độ bền chịu nén: B15 Số lượng cầu trục: móc cẩu Chế độ làm việc trung bình Nhịp khung thiết kế theo nhịp cầu trục: L = 36 m Chiều dài nhà: 120 m Bước cột: m Cao trình đỉnh ray: H1 = 9,6 m Mái panen BTCT tiết diện 1.5x6 = m2, độ dốc mái i = 1/10.Giàn hình thang Vật liệu thép CCT34 có: f = 21 kN/cm2 Mô đun đàn hồi E = 21x103 kN/cm2 Vùng áp lực gió: II, địa hình B.Có W0 = 95daN/m2 = 0,95 kN/m2 Hàn tay dùng que hàn N42, bu lơng cấp độ bền 5.6 Bê tơng móng cấp độ bền B20, có Rb = 1,15 kN/cm2 Kết cấu bao che, tường xây gạch, tường BTCT • KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG 2.1 Theo phương đứng: Cốt mặt ± 0.000,ta có cao trình đỉnh ray H1 = 9.6 m, nhịp nhà L = 36m (theo đề đồ án) Tải trọng cầu trục Q = 100 T > 75 T, chế độ làm việc trung bình ⇒ λ = 1000 mm = 1m( λ khoảng cách tự trục định vị đến tim ray) Ta có: nhịp khung khoảng cách trục ddinhj vị xác định theo công thức: L = Lct + 2λ ⇒ Lct = L - 2λ = 36 – x = 34 m Tra bảng F5 Cataloge cầu trục, ta có thơng số cầu trục: Bc = 9100 mm; K = 4350 mm; Hct = 4000 mm; B1 = 400 mm; Trong đó: + Bc: chiều rộng tiết diện cầu trục + B1: phần đưa cầu trục phía ngồi ray + Lct : nhịp cầu trục + Hct : chiều cao dầm cầu trục - Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang: H2 = Hc + 100 mm + f Trong đó: + Hc: kích thước gabarit cầu trục, từ mặt ray đến điểm cao xe Tra catalo cầu trục + 100: khe hở an toàn xe kết cấu + f: khe hở phụ, xét độ võng kết cấu mang lực mái việc bố trí giằng cánh Lấy f = (200 ÷ 400) mm Kích thước H2 lấy theo bội số 200 mm ⇒ H2 = 4000 + 100 + 300 = 4400 mm = 4,4 m - Cao độ mặt ray: H1 = 9,6 m - Chiều cao sử dụng tính từ mặt đến đáy kèo: Hsd = H1 + H2 = 9,6 + 4,4 = 14 m - Chiều cao thực cột tính từ vai đỡ dầm cầu trục đến mặt đáy kèo: Ht = H2 + Hdc + Hr Trong đó: + Hdc: chiều cao dầm cầu trục lấy nhà B) ⇒ Hdc = ÷ 1 ÷ 10 1 ÷ 10 nhip cầu trục (bước cột ÷ x = ( 0,75 ÷ 0,6) Chọn Hdc = 0,7 m + H3: phần cột chôn mặt H3 = m + Hr: chiều cao ray đệm ray phụ thuộc loại cầu trục Lấy 200 mm ⇒ Ht = 4,4 + 0,7 + 0,2 = 5,3 m - Chiều cao thực đoạn cột tính từ mặt móng đến vị trí thay đổi tiết diện cột: Hd = Hsd – Ht + H3 Với H3 phần cột chôn mặt H3 = m ⇒ Hd = 14 – 5,3 + = 9,7 m - Chiều cao đầu dàn H0 phụ thuộc chiều cao kèo gối tựa, kèo điển hình dạng hình thang lấy H0 = 2200 mm = 2,2 m Ta có: i = tan α = = 2h 10 L ⇒h = L = 20 36 = 1,8 m 20 → chiều cao mái Hm = H0 + h = 2,2 + 1,8 = m 2.2 Theo phương ngang: Thường chọn ht = 400 ÷ 1000 h = ÷ - Chiều cao tiết diện cột trên: H ÷ 10 12 t ⇒ h = t 1 ÷ H ÷ t 10 12 = ÷ 10 12 t × 5, = ( 0, 53 ÷ 0, 442 ) m ÷ Chọn ht = 0,5 m o Sức trục: Q = 100 T > 75 T → trục định vị cách biên đoạn a = 500 mm = 0,5 m o Khoảng hở an toàn cầu trục cột, D = 60 ÷ 75 mm Chọn D = 75 mm - Khoảng cách giúp cầu trục hoạt động không chạm vào cột: λ ≥ B1 + ( ht − a ) + D ⇔ - 1m ≥ 0, + ( 0,5 − 0,5) + 0, 075 = 0, 475 m (thỏa) Chiều cao tiết diện cột dưới: Với H chiều cao toàn cột: ⇒ hd ≥ 20 H (nhà chế độ làm việc trung bình) H = Ht + Hd = 5,3 + 9,7 = 15 m hd ≥ - 20 H ⇔ hd ≥ 20 ×15 = 0, 75 m Thường thiết kế trục nhánh cột trùng với trục dầm cầu cầu trục nên chiều cao tiết diện cột dưới: hd = a + λ = 0, +1 = 1, m > 0, (thỏa điều kiện) 75 m 2 4 5 9 0 Q=100/20(T) ±0000 ±0000 MĐTN 0 36000 A SƠ ĐỒKÍCH THƯỚC KHUNG NG ANG B 2.3 Hệ giằng nhà Trong nhà công nhiệp thép hệ giằng phận quan trọng giúp giữ ổn định, tham gia chịu tải trọng theo phương dọc nhà giúp cố định tạm phận thi công 2.4 Hệ giằng mái Hệ giằng mái bao K Đầu lớn vượt qua tim nút đoạn 300 mm - Dùng ghép để nối cánh, tiết diện ghép phải chọn cho thỏa: ∑A ≥ Ag ⇔ 2×1,6×bg ≥ 2× 20×1,6 ⇒ bg ≥ 20 cm chọn bg = 22 cm gh Trong đó: + Ag: diện cánh thép góc phía liên kết + Agh : diện tích ghép - Ứng suất: σ = Nt ≤ f γ t A (γ c = 1) c qu + Nt = 12 x N1 = 1,2 x 1610,855 = 1933,026 kN ∑ qu + A = gh g bm A + 2b ×t = 70, + 2×10×1,6 =102, cm + bg: bề rộng cánh thép góc phía liên kết + tbm: chiều dày mắt 1933, 026 σ = ≤ 21×1 ⇔ 18,87 t - kN / cm < 21 kN / cm (thỏa) 2 102, Các đường hàn liên kết ghép với cánh tính chịu lực thực tế truyền qua ghép đó: N gh = σ t × Agh = 18,87 × 35, = 664, 224 kN - Chiều dài đường hàn xác định theo công thức : Chọn hf = cm ∑l w = γ c - N gh × h × (β f f w +4= ) 664, 224 + = 59, 49 cm → chọn 60 cm 0, 95×1×12, Các đường hàn liên kết nhỏ vào mắt: Nc1 = 1, 2N1 – 2N gh < ⇔ 1, 2×1610,855 − 2× 664, 224 = 604,58 kN < - 1, ×1610,855 Chiều dài đường hàn cần thiết cho cánh nhỏ: Chọn hf1 = hf2 = cm + Chiều dài đường hàn sống: 1, 2N1 2 = 996,553 kN l ≥ N c1 × k +1 = 996, 513× 0, +1 = 25, 97 cm → chọn 26 cm × w1 × 2h ( β × f 2, ) × 0, × γ f1 w c + Chiề u dài đườn g hàn mép: + +1 = = l 17, 65 ≥ , cm → N chọ ( n18 cm × , w2 2h × ( β f ) × γ × × 2, × 0, f2 w c - Các đườn g hàn liên kết lớn vào –2 N c = 1, 2N N 1, 2N < g c h = h ⇔ 1, 2×1749,527 − 2× 664, 224 = 1, 770,98 kN < ×1610,855 = - Chiều d i đ n g h n 996,553 kN o t h ầ c a m n c + l n ≥ N h n h ỏ ) × γ f w m in c - Đường hàn liên kết xiên X4 vào mắt: Chọn chiều cao w2 đường 2h hàn: hf1 = hf2 = cm C w1 2h × ( β f ọ ) n × ×1 ×1 2, × 0, 95 + Chiều dài đường hàn sống: γ f w c f h = ế t f + = h i β 2h c h ọ n 2 c , m cm × → 9 , 2×1 ×12, 6× 0,95 ( , : n t × w2 + Chiều dài đường hàn sống: h h c + +1 = chọ c = 17, n m 65 w1 × l cm 2h ( ≥ , → β chọn N 18 f ( cm ) ) × × γ , f mắt: h + Chiều dài đường hàn mép: l ≥ N k + = , , × + = , c m → × × 2, × 0, f1 w c + Chiề u dài đườn g hàn mép: + +1 = = l 3,9 ≥ , cm N ( × , × ( β f ) × γ × × 2, × 0, f2 w c Bố trí chiều dài đường hàn theo cấu tạo dài cm - Đường hàn liên kết xiên X5 vào mắt: Chọn chiều cao đường hàn: hf1 = hf2 = cm + Chiều dài đường hàn sống: l ≥ k N X5× +1 = 77,862 × 0, +1 = 3, 28 cm × 2h ( β f ×1×12, × 0, 95 w1 ) ×γ f1 w c + Chiều dài đường hàn mép: + 77, 86 l = 2× 0, ≥ +1 = 1,98 cm N X × ( − k ) w2 2h × (β f 2×1×12, 6× 0,95 ) ×γ f1 w c Bố trí chiều dài đường hàn theo cấu tạo dài cm - Đường hàn liên kết đứng D3 vào mắt: Chọn chiều cao đường hàn: hf1 = hf2 = cm + Chiều dài đường hàn sống: l ≥ N + 184, 94 × 0, = +1 = 6, w1 × 2h cm ×1×12, × 0, 95 (β f ) ×γ f1 w c + Chiều dài đường hàn mép: + 1 l = 4, ≥ × 0, N +1 = 3,32 cm H 4.5 Nút đỉnh dàn (nút H) T6 H D4 ( − k w2 2h × (β f 2×1×12, 6× 0,95 ) ×γ f2 w c Bố trí chiều dài đường hàn theo cấu tạo dài cm 75 16 75 70 x1 16 16 2L 75 x8 50 x1 20 100 100 2L20 100x1 75 50 75 10 10x75 N C O T H CA 10 16 10 Nút đỉnh nút khuếch đại công trường Sơ đồ cấu tạo - Lực dùng để tính tốn: Nt = 1, 2N = 1, ×1672,85 = 2007, 42 kN cánh) - Diện tích chịu Nt , gồm Aq = u Agh ( N nội lực + 2× bg × tbm Chọn ghép có tiết diện 440 x 20 ⇒ Aqu = 44× + 2×15×1, =136 cm2 - Ứng suất: f×γ σ t = Nt Aqu ≤ - 2007, 42 ⇔ c 136 = 14, 76 kN / cm < 21 kN / cm (γ c = 1) Các đường hàn liên kết ghép với cánh tính chịu lực thực tế truyền qua ghép: N gh = σ t × Agh = 14, 76 × 44 × = 1298,88 kN - Tổng chiều dài đường hàn liên kết thép góc cánh với ghép: Chọn trước chiều cao đường hàn hf1 = hf2 = cm ∑l w N gh × h × (β f ≥ γ c f ) +4= 1298,88 + = 112, 51 cm 0, 95×1×12, w → chọn 114 cm - Các đường hàn liên kết cánh vào mã, tính chịu lực lại khơng nhỏ ½ Nt N =N −N c t gh ≥ Nt ⇔ 2007, 42 −1298,88 = 708,54 kN > 1298,88 2 - Tổng chiều dài đường hàn liên kết thép góc cánh với mắt: Chọn trước chiều cao đường hàn hf1 = hf2 = cm ∑l w ≥ γ c Nc × h × (β f f w +4= ) 708,54 + = 63,19 cm 0,95×1×12, → chọn 64 cm, bố trí cho đường hàn - Bốn đường hàn nằm ngang liên kết sườn với ghép tính chịu lực: α = 5, 71 → sin α = 0, 099 Nđ = 2N gh sin α = ×1298,88 × 0, 099 = 257,18 kN = 649, 44 kN Chọn chiều cao đường hàn hf = cm ∑l w ≥ γ c Nc × h × (β f f +4 = ) w + = 25, cm 257,18 0,95×1×12, → bố trí cho đường hàn - Chọn nối có tiết diện 200 x 2, bu lơng theo cấu tạo đường kính d = 20 mm - Kiểm tra làm việc chịu kéo tiết diện nối Nđ ≤ ( Abn - Alỗ)fγ c 20× − ⇔ 257,18 kN 4ì ì 2, ữ × 21× 0, 95 = 989,62 kN + Abn: diện tích phần nguyên nối + Alỗ: diện tích phần bị khoét lỗ - Đường hàn liên kết đứng D4 vào mắt Chọn chiều cao đường hàn hf1 = hf2 = cm + Chiều dài đường hàn sống: l ≥ w1 +1 = ND × k 2hf × (β f ) w ×γ 209, 61× 0, +1 = 7,12 cm → chọn cm ×1×12, × 0, 95 c + Chiều dài đường hàn mép: l ≥ w2 +1 = N D3 × (1− k ) 2hf × (β f ) w ×γ c 209, 61× 0,3 2×1×12, 6× 0,95 Bố trí chiều dài đường hàn theo cấu tạo dài cm +1 = 3, 63 cm 6x 6x50 65 16 2L65x6 435 320 320 SƯỜN GIA CỐ3 20 100X10 100X10 16 20 t = 16 bg 10x320 10x320 BU LÔNG Φ 20 NÚT ĐỈNH TL:1/10 4.6 Nút dàn (Nút M) Sơ đồ cấu tạo: D4 X6 H3 M Mắt mắt khuếch đại ngồi cơng trường - Nội lực mối nối: Nt = 1, 2N H = 1, ×1749, 527 = 2099, 43 kN - Diện tích chịu Nt , gồm A = q u Agh + 2× bg × tbm Chọn ghép có tiết diện 340 x 20 ⇒ Aqu = 34×1, + 2× 20×1, =118, cm2 - Ứng suất: N t ≤ f × γ ⇔ 2099, 43 = 17, 26 kN / cm < 21 kN / cm σt = Aqu c 118, - ( γ c = 1) Các đường hàn liên kết ghép với cánh tính chịu lực thực tế truyền qua ghép: N gh = σ t × Agh = 17, 26 × 34 ×1, = 938, 944 kN - Tổng chiều dài đường hàn liên kết thép góc cánh với ghép: Chọn trước chiều cao đường hàn hf1 = hf2 = cm ∑l N gh × h × (β f ≥ w ) γ c f +4 = 938, 944 + = 82, 44 cm 0, 95×1×12, w → chọn 84 cm - Các đường hàn liên kết cánh vào mắt, tính chịu lực lại khơng nhỏ ½ N t N =N − N c ⇔ 2099, 43 − 938,944 = 1160, 486 kN > kN ≥ Nt t gh 2099, 43 = 1049, 715 - Tổng chiều dài đường hàn liên kết thép góc cánh với mắt: Chọn trước chiều cao đường hàn hf1 = hf2 = cm ∑l w Nc × h × (β f = γ c ) f +4 = w 1160, 486 + = 100,94 cm 0,95×1×12, → chọn 102 cm, bố trí cho đường hàn - Nội lực nối : Nbn = N c −1, 2N cos α = 1160, 486 −1, ×153, 567 × 0, 999 = 976, 389 kN - Các đường hàn liên kết nối vào mắt: Chọn chiều cao đường hàn hf = cm ∑l w ≥ γ c Nbn × h × (β f ) f +4 = 976,389 + = 85,56 cm 0,95×1×12, w → chọn 88 cm, bố trí cho đường hàn + Nbn lực kéo khoan lỗ bắt bu lông tạm bu lông tạm nên phải kiểm tra làm việc chịu kéo tiết diện nối: chọn tiết diện nối 300 x 16, bu lông d = 20 mm Nbn ≤ 2(Abn - Alỗ)fγc ⇔ 976,389 kN ≤ 30×1, 4π 2, ì 21ì 0,8 = 1101,9 kN ữ + Abn: diện tích phần nguyên nối + Alỗ: diện tích phần bị kht lỗ • Đường hàn liên kết đứng D4 vào mắt Chọn chiều cao đường hàn hf1 = hf2 = cm + Chiều dài đường hàn sống: l ≥ w1 +1 = ND × k 2hf × (β f ) ×γ w 209, 61× 0, +1 = 7,12 cm → chọn cm ×1×12, × 0, 95 c + Chiều dài đường hàn mép: ≥ l w2 +1 = N D3 × (1− k ) 2hf × (β f ) w ×γ 209, 61× 0,3 +1 = 3, 63 cm 2×1×12, 6× 0,95 c Bố trí chiều dài đường hàn theo cấu tạo dài cm • Đường hàn liên kết xiên X6 vào mắt Chọn chiều cao đường hàn hf1 = hf2 = cm + Chiều dài đường hàn sống: l ≥ k w1 +1 = N X6× 2hf × (β f ) w ×γ 153, 567 × 0, +1 = 5, 49 cm → chọn cm ×1×12, × 0, 95 c + Chiều dài đường hàn mép: l ) w2 ≥ +1 = N X × (1− k 2hf × (β f ) w ×γ c 153,567 × 0,3 +1 = 2,92 cm 2×1×12, 6× 0,95 Bố trí chiều dài đường hàn theo cấu tạo dài cm 2L65x6 65 16 10 x 6x50 10x300 10x300 20 100 16 100 150x10 10x900 150x10 100 16 100 2L200x100x1 2L200x100x1 300 450 SƯỜN GIA CỐ3 300 10X200 10X200 t = 16 bg 10X320 10 10 10x300 BU LÔNG Φ 20 NÚT GIƯ?A DƯỚI GIƯ?A DÀN TL:1/10 ... đồ tính: 3,42kN/m - 0.450 MĐTN 0 5 = Ht I2 Id I2 I=µ h t e Hd I1 I1 e hd L - 2e L - Giả thiết độ cứng cột dầm, dàn: I1 = ÷10 chọn I2 Id Với I1 = → I2 = =8 I2 = 25 ÷ 40 chọn I2 - I1 Id = 32 I2... -80.38 -739.80 - 628 .83 27 .06 -635.31 -55.68 -109.96 -739.80 -581.78 - 724 .17 -673 .28 -68 .25 1 +2 Nmax -1893. 92 Mtu 776.56 1 +2+ 3+5+8 -1893. 92 - 520 .60 1 +2+ 3+5+8 Qtu -148.66 -738.67 -1 62. 37 1+3+5+8 -145.57... 48 2. 1 .2 Hoạt tả i sữa c hữa má i 48 2. 1.3 Mo me n đầ u dà n 49 2. 2 Xác định nội lực t ính t oán hệ dàn 49 2. 2.1 Tính tố n nộ i lự c: 49 2. 2 .2 Tổ