đồ án cầu thép 11823(fie tự động bằng bản tính + thuyết minh + fie cad) thuyết minh và excel tự động)

ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CHUNG I: SỐ LIỆU THIẾT KẾ: II:VẬT LIỆU: III.THIẾT KẾ MẶT CẮT NGANG CẦU: .4 Chọn số lượng dầm n, khoảng cách dầm S, chiều dài cánh hẫng LC: Thiết kế độ dốc ngang cầu, cấu tạo lớp mặt cầu IV.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC DẦM Chiều dài dầm tính tốn .6 Chiều cao dầm Kích thước tiết diện ngang : V.THIẾT KẾ CẤU TẠO CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH: .8 Sườn Tăng Cường, hệ liên kết ngang Neo chống cắt: .9 Mối nối dầm .9 CHƯƠNG 2:THIẾT KẾ LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH, BẢN MẶT CẦU .10 I.LAN CAN: 10 II.LỀ BỘ HÀNH 11 III.BẢN MẶT CẦU .12 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ DẦM CHÍNH 13 I.ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC 13 1.GIAI ĐOẠN CHƯA LIÊN HỢP 13 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC GIAI ĐOẠN 2(GIAI ĐOẠN LIÊN HỢP): 14 Đặc trung hình học dầm trong: 15 Giai đoạn liên hợp dài hạn (LT): 17 II.TẢI TRỌNG – HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG 20 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CẦU .20 B Hoạt tải: .23 III.XÁC ĐỊNH HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG: 23 Phương pháp đòn bẫy: 23 Phương pháp dầm đơn 24 Phương pháp nén lệch tâm: 26 SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ IV:NỘI LỰC – TỔ HỢP NỘI LỰC THEO CÁC TTGH 32 KIỂM TRA DẦM CHỦ TẠI CÁC MẶT CẮT SAU 32 CÁC MẶT CẮT TÍNH NEO CHỐNG CẮT Ở TTGH MỎI: .39 Tổ hợp tải trọng hệ số 42 4.KIỂM TRA DẦM CHỦ TẠI CÁC MẶT CẮT SAU 54 KIỂM TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC Ở GIAI ĐOẠN .61 5.1.1 Tính tốn tham số kiểm toán 61 5.1.2 Phân loại tiết diện chịu uốn 62 5.1.3 Kiểm tra sức kháng uốn dầm không liên hợp 64 5.2 KIỂM TOÁN DẦM THÉP LIÊN HỢP THEO CÁC TTGH 69 5.2.1 Tính tốn tham số kiểm toán 69 5.2.2 Kiểm toán TTGH Cường Độ 77 5.2.3 Kiểm toán TTGH Sử Dụng II 85 5.2.4 Thiết kế độ vồng ngược cấu tạo,kiểm tra độ võng: 93 5.2.5 Kiểm toán TTGH Mỏi 97 CHƯƠNG THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA CẦU DẦM THÉP 100 I THIẾT KẾ NEO CHỐNG CẮT .100 Sơ cấu tạo bố trí 100 KIỂM TOÁN SỨC KHÁNG CỦA NEO 100 II THIẾT KẾ SƯỜN TĂNG CƯỜNG 105 Sơ cấu tạo bố trí 105 Kiểm toán sườn tăng cường đứng trung gian 107 Kiểm toán sườn tăng cường đứng gối 108 III.THIẾT KẾ MỐI NỐI .111 A.Sơ cấu tạo bố trí 111 C.Thiết kế mối nối cánh 112 D.Thiết kế mối nối cánh 115 E.Thiết kế mối nối bụng 117 IV.THIẾT KẾ HỆ LIÊN KẾT NGANG 124 A.Sơ cấu tạo bố trí 124 B.Thiết kế dầm ngang 124 C.Thiết kế hệ liên kết khung ngang 128 SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ V THIẾT KẾ MỐI HÀN SƯỜN DẦM VÀ CÁNH DẦM 132 A Mối nối hàn góc chịu kéo nén: 132 B.Mối nối hàn góc chịu cắt: 133 SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU CHUNG I: SỐ LIỆU THIẾT KẾ: Thiết kế kết cấu nhịp giản đơn, dầm thép liên hợp BTCT với số liệu đầu vào sau : chiều dài nhịp tính tốn Bề rộng phần xe chạy Bề rộng lệ hành 29400 m 11000 m 3000 m 0.5HL 93 Tải trọng m II:VẬT LIỆU: -Thép làm dầm chủ : Thép M270 cấp 345 có cường độ chảy Fy=345 MPa -Thép làm hệ liên kết ngang (dầm ngang khung ngang), sườn tăng cường : M270 cấp 345 có cường độ chảy Fy=345 MPa -Thép mặt cầu, lề hành : + Thép chịu lực, cấu tạo : CII có Fy=280 MPa -Thép làm lan can, cột lan can : 345 MPa M270 cấp 345có cường độ chảy Fy= -Bê tơng mặt cầu, lan can, lề hành : � C30 có f C  30Mpa -Trọng lượng riêng thép :  S  7.85 �105 N / mm3 -Trọng lượng riêng bê tơng có cốt thép :  C  2.5 �105 N / mm3 III.THIẾT KẾ MẶT CẮT NGANG CẦU: Chọn số lượng dầm n, khoảng cách dầm S, chiều dài cánh hẫng LC: Bề rộng toàn cầu Btc  ( n  1) S  Lc � � � Btc Lc � S � � Btc = 14500mm nS SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ khoảng cách B cácBdầm : S = 1.6 – 2.2 � n  tc � tc  2500 1600 Chọn n =7 �S  Btc  n 2071.43mm Chọn khoảng cách dầm S=2100mm Suy chiều dài đoạn hẫng � Lc  Btc  (n  1)s  -Chọn số dầm 7, khoảng cách dầm S = 2100 mm, chiều dài hẫng LC =950.00mm + BỀ RỘNG BẢN MẶT CẦU : B/tc =(n-1)xS + 2xL/c MẶT KHÁC :B/tc=B+2K=11000+2x1500+2x250=14500mm KHOẢNG CÁCH DẦM CHÍNH :S =( 1.6-2.5)m => n =B/tc/1600-B/tc/2500 =(5.8-9.06) + Với n = => S= Btc/6 = 2400mm => L/c=(B/tc -(n-1)xS)/2=(14500-(6-1)x2400)/2=1250mm + Với n = => S= B/tc/7 = 2100mm => L/c=(B/tc -(n-1)xS)/2=(14500-(7-1)x2100)/2=950mm Với n = => S= B/tc/8 = 1800mm => L/c=(B/tc -(n-1)xS)/2=(14500-(8-1)x1800)/2 =950mm Chọn n = Lc =950 mm Thiết kế độ dốc ngang cầu, cấu tạo lớp mặt cầu Độ dốc ngang thiết kế : % Tạo dốc thay đổi chiều cao đá kê gối : Là dùng đá kê gối có chiều cao tăng dần để tạo độ dốc ngang mặt đường sau hoàn thiện Chiều cao tối thiểu gối 150 mm SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ Chiều cao gối thiết kế: gối 1: gối gối gối 4: 150 mm 150+ Sx2%= 192+ Sx2%= 234+Sx2%= mm 192 mm 234 mm 276 mm IV.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC DẦM Chiều dài dầm tính tốn Chọn khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối : a=300 mm Chiều dài dầm tính tốn : Ltt = 29400 mm Chiều cao dầm Chiều cao dầm chọn từ chiều cao tối thiểu quy trình theo kinh nghiệm thiết kế: � �d  0.033L  0.033.29400 =1000mm � �H �0.04L  0.04.29400= 1176mm � 1 �H  L � L   1176÷ 1470 20 � 25 Vậy chọn chiều cao dầm thép: d= 1000 mm Chiều cao dầm liên hợp: H= 1300 mm SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ Kích thước tiết diện ngang : Hình 1.2: Tiết diện dầm liên hợp Chiều cao phần vút : hV=100mm Chiều dày bê tông : tS=200 mm Chiều dày sườn dầm : tW=12 mm Chiều rộng cánh : bC=350 mm Chiều dày cánh : tC=25 mm Chiều rộng cánh : bf=420 mm Chiều dày cánh : tf=45 mm chiều cao sườn : D= 930mm chiều cao dầm : d=1000mm SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ V.THIẾT KẾ CẤU TẠO CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH: Sườn Tăng Cường, hệ liên kết ngang Chỉ bố trí sườn tăng cường đứng, khơng bố trí sườn tăng cường dọc Bố trí sườn tăng cường đứng gối đầu dầm, khoảng cách 200 mm Bố trí sườn tăng cường đứng trung gian khoảng cách 1500 mm, riêng đoạn đầu dầm (từ đầu đến hệ khung ngang đầu tiên) bố trí cách khoảng 550 mm Tại sườn tăng cường đứng gối đầu tiên, bố trí hệ dầm ngang thép cán chữ I, loại dầm cánh rộng W660 x 256 Tại sườn tăng cường đứng cách khoảng 3000mm bố trí hệ khung ngang thép L100 x 100 x 10 (cho xiên ngang) Bề dày tất sườn tăng cường 14mm, kích thước lại xem hình vẽ SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ Neo chống cắt: Hình 1.4: Bố trí neo chống cắt Thiết kế loại neo hình nấm với số liệu sau : Đường kính đinh: dS = 20 mm Chiều cao: h = 230 mm Thiết kế hàng neo với khoảng cách tim neo đến mép cánh 75 mm, khoảng cách hàng neo 200 mm Mối nối dầm Mối nối sử dụng bulông cường độ cao Số lượng mối nối , đặt đối xứng qua tim cầu, vị trí đặt mối nối chiều dài dầm, cách đầu dầm 8250 mm SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ CHƯƠNG 2:THIẾT KẾ LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH, BẢN MẶT CẦU Ở phần thiết kế cấu tạo bố trí thép, tính tĩnh tải, khơng tính tốn nội lực tính tốn cốt thép I.LAN CAN: Cột lan can: chiều dài nhịp 37.1 m, bố trí khoảng cách cột lan can m bên cầu gồm 19 cột lan can, 18 cặp liên kết, 18 cặp tay vịn Một cột lan can tạo thép: T1 100 x 1,740 x T2 140 x 740 x T3 100 x 150 x Thể tích thép là: Thể tích thép T1: VT1 = 100 x 1,740 x =870,000 mm3 Thể tích thép T2: VT2 = 140 x 740 x =518,000 mm3 Thể tích thép T3: VT3 = 100 x 150 x = 75,000 mm3 Vcot lancan  870, 000  518, 000  75,000  1, 463, 000 mm SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 10 ĐAMH TK CẦU THÉP elech tam  GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ D  Dc  mm GĐ2: I LT M = w (M sDC3 +M sDW ) I LT LT w Ứng suất mép bụng thép: M wLT s,t f = LT �(YLT -t c )= Iw s ,t LT Ứng suất mép bụng thép: s ,b f LT = M wLT s,b �(YLT -t f )= LT Iw Xác định NLT: ta có:  LT f ( D f s ,t s ,t  tc  YLT ) � LTs ,t  YLT Lực dọc tác dụng vào bụng: N LT   LT Aw  f � Giai đoạn 3: IST M = w (0.75M n  M sDC1  M sDC2  M sDC3  M sDW ) IST ST w Ứng suất mép bụng thép: M ST s,t f = STw �(YST -t c )= Iw s,t ST SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 117 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ Ứng suất mép bụng thép: f s ,b ST M ST s,b = STw �(YST -t f )= Iw Xác định NST:  LT f f STs ,t D s ,t  (  tc  YST ) � s ,t  YST Lực dọc tác dụng vào bụng: N ST   ST Aw  f � 44.03530077 x 11160 =491,433.9565 N Thiết kế sơ số lượng bulông theo phương đứng bụng dầm: Khoảng cách tối thiểu bulông: 3.d = x 22 = 66 mm Khoảng cách tối đa bulông: S≤min(100+4t;175)=min(100+4x12 ;175)=148 mm Khoảng cách tối thiểu từ mép nối đến bulơng ngồi 34.92282314 mm bulơng có đường kính d = 22 mm Ta chọn tâm nối trùng với tâm bụng dầm:bố trí theo phương đứng bulông,khoảng cách bulông theo phương đứng 80 mm,theo phương ngang 80 mm,khoảng cách từ tim bulơng ngồi đến mép nối 50mm Xác định số lượng bulông cho mối nối bụng: Từ công thức xác kiểm tra khả chịu lực lớn bulong(bu lơng ngồi cùng) sau: Bulơng trên: � �(M NC  M LT  M ST ) �l  N NC  N LT  N ST tren W W max Tmax = � W  n1×n � n �li2 � � � � �V � �+ � max � � R n  176000 N � �n1×n � � � Trong đó: Tmax: lực tác dụng lớn vào bulông M wNC , M wLT , M wST :lần lượt momen tác dụng vào bụng qua giai đoạn SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 118 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ lmax: khoảng cách hàng bulông xa NNC, NLT, NST : lực dọc tác dụng vào bụng qua giai đoạn n1: số lượng bulông dãy n2: số bulông hàng Vmax: lực cắt tác dụng vào bụng li : khoảng cách hàng bulông đối xứng Giả sử ta có số bu lơng dãy n1=7 bulông,các giá trị nội lực tác dụng vào bụng ta có,chỉ ẩn n2 số bulơng hàng M wNC  M wLT  M wST  349,198,752.7228 + 86,176,442.1764 + 359,062,148.8433 =794,437,343.7425 N.mm lmax  720 mm  N NC  N LT  N ST  -489,044.6660 + 136,615.3311 + 491,433.9565 =1117093.954 N �l i  Vmax  909131.27 N � �(M NC  M LT  M ST ) �l  N NC  N LT  N ST tren w w max Tmax = � w  n1×n � n �li2 � � � �(M NC  M LT  M ST ) �l  N NC  N LT  N ST w w max �� w  n1×n � n �li2 � � � � �V � max �+ � � � R n � �n1×n � � � � � �V � �+ � max ��  R n  � �n1×n � � � 2 � NC � � � (M w  M wLT  M ST n1  (  N NC  N LT  N ST ) ��li2 � � Vmax �li2 � w )� � � � �  n � � � � li n1 �   R n  � � � � SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 119 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ Chọn n2 = bulông, số bulông cho bên mối nối 28 bulơng Hình 4.4:Bố trí mối nối bụng IV.THIẾT KẾ HỆ LIÊN KẾT NGANG A.Sơ cấu tạo bố trí Liên kết khung ngang: có 22 liên kết khung ngang dầm Khoảng cách liên kết ngang 3,000 mm Dùng thép L100x100x10 (cho xiên ngang) Thanh ngang dài: 1,653 mm Thanh xiên dài: 726 mm Mỗi liên kết ngang có: liên kết ngang liên kết xiên Liên kết ngang đầu dầm: Dầm ngang W660x265 dài 2028 mm B.Thiết kế dầm ngang Sơ đồ đặt kích nội lực Ta chọn vị trí đặt kích, cách đầu dầm ngang Khoảng cách từ đầu dầm ngang đến vị trí đặt kích: x = 450 mm Ta có 10 dầm ngang tất nên số kích sử dụng 20 kích, lực kích mà kích cần phải kích P = Ptc/20 với Ptc tổng tải trọng cầu: (giả sử bỏ qua hiệu ứng xung kích kích dầm cầu) Sơ đồ đặt kích: SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 120 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ 450 450 1,653 Ptc   n �DC1  DC  �DC3  DW  �L cau � PK  Ptc  nk N Nội lực dầm ngang: M max  PK xX  Chọn tiết diện dầm ngang Từ công thức xác định ứng suất dầm momen uốn ta có momen kháng uốn cần thiết dầm ngang là: MW  M max  Fy Dựa vào điều kiện chiều cao dầm ngang tối thiểu phải lớn ½ chiều cao dầm liên hợp h > 0.5 x 1300 = 650 mm momen kháng uốn dầm.Ta chọn tiết diện dầm ngang W660x265 có kích thước sau: Chiều cao dầm: Bề rộng cánh: Bề dày cánh: Bề dày bụng: Bán kính góc bo: d=660 mm bf=256 mm tf=25mm tw=12 mm R15 SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 121 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ 25 660 610 25 256 Dầm có momen kháng uốn: 2×I x-x Wx =  d �( t w (d  2t f ) 12 �b f t 3f d t �  2�  b f t f (  f ) � �12 2 � � � d =2643861.616 > Mw = 249970.8202 N.mm Vậy : Thỏa mãn điều kiện Thiết kế mối nối bulông dầm ngang sườn tăng cường Nội lực thiết kế bulông dầm ngang sườn tăng cường lấy sau: M  0.7 �Mmax=0.7 �86239932.95 =60367953.07 N.mm V  Pk  191644.2955 N Chọn hàng bulơng có đường kính d=22 mm,mỗi hàng có bulơng Khoảng cách hàng bulong 120mm,giữa dãy bulông 80 mm Khoảng cách tim bulông đến mép của dầm ngang 80 mm SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 122 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ Khả chống trượt bulông: R n = Kh x Ks x Ns x P t Trong đó: Kh =1 Ks = 0.5 : hệ số kích thước lỗ : hệ số điều kiện bề mặt Ns=1 : số mặt trượt bulông Pt = 176000 N : lực căng yêu cầu tối thiểu � Rn  Khoảng cách bulông nhóm: Khoảng cách bu lơng 5: l1 = 480 mm Khoảng cách bu lơng 4: l2 = 240 mm HÌnh 4.5:Bố trí bulơng dầm ngang với sườn tăng cường đầu dầm Lực tác dụng vào bu lơng ngồi (bu lông chịu lực tác dụng lớn nhất): Do mômen tác dụng: NM  M b.l1  n.(l  l 22  l32 ) 50306.62756 N Do lực cắt tác dụng: SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 123 ĐAMH TK CẦU THÉP NV  GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ V  nb Tổng lực tác dụng vào bulơng ngồi cùng: N ub  N2M  N2V = So sánh với Rn: Nub =  Mối nối đủ khả chịu lực C.Thiết kế hệ liên kết khung ngang + Tải trọng: Gỉa thiết lực gió tác dụng vào nửa dầm, BMC lan can truyền vào BMC Còn tải trọng gió tác dụng vào nửa truyền vào cánh dưới: + Tính lực gió: -áp lực gió: pD  0.0024 MPa - Hệ số tải trọng:   1.4 - Chiều cao chắn gió kết cấu: - Chiều cao chắn gió dầm: + Lực gió có nhân hệ số tác dụng vào cánh dưới: Wbf   �pD �d  +Lực gió nhân hệ số tác dụng vào cánh trên: d Wtf   �pD �(d1  )  Nội lực Khoảng cách LKN: Lb=3000 mm Lực gió tác dụng vào giằng dưới: Fbf  Wbf �L b  1.68 x 3000 = 5040 N Lực gió tác dụng vào giằng trên: Ftf  Wtf �L b  7.33488 x 3000 = 22004.64 SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 124 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ Góc ngang xiên 38 Lực gió tác dụng vào giằng xiên: Fd  Ftf cos310  a .Kiểm toán giằng trên: Thanh giằng giả thiết Vì chéo truyền lực gió trực tiếp vô BMC Để cung cấp ổn định ngang cho cánh suốt q trình thi cơng ta chọn thép góc: Thanh L100x100x10 b .Kiểm tốn giằng Sử dụng thép góc điều cạch 100x100x10 Có đặc trưng hình học: As L b t 2,280 1,653 100 10 30.4 250 rmin Fy mm2 mm mm mm mm MPa  Kiểm tra độ mảnh cấu kiện Xét tỷ số: K.L �140 rmin Vậy : Thỏa mãn điều kiện Tỷ số bề rộng mặt cắt / chiều dày: b E �k t Fy Trong đó: k = 1.49 : hệ số oằn giằng Thay số: SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 125 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ Vậy :Thỏa mãn điều kiện  Kiểm toán cường độ: Xác định Pn: �k.L � Fy   � � �.r � E = Vậy chọn  = � Pn  0.66 �Fy A = Vậy sức kháng nén dọc trục có hệ số là: Vậy : Thỏa mãn điều kiện c .Kiểm toán giằng xiên Ta sử dụng thép góc cạnh L100x100x10 có đặc trưng hình học sau: As L b t 2,280 726 100 10 30.4 250 rmin Fy  Kiểm tra độ mảnh cấu kiện mm2 mm mm mm mm MPa Xét tỷ số: K.L �140 rmin Trong đó: K = 0.75: hệ số chiều dài hiệu dụng Thay số: K.L �140 rmin  Vậy Thỏa mãn điều kiện Tỷ số bề rộng mặt cắt / chiều dày: SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 126 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ b E �k t Fy Trong đó: k = 1.49 : hệ số oằn giằng Thay số: Vậy : Thỏa mãn điều kiện  Kiểm toán cường độ: Xác định Pn: k.L � Fy �   � � �.r � E = Vậy chọn   0.040631127 < 2.25 � Pn  0.66 �Fy A = Vậy sức kháng nén dọc trục có hệ số là: Vậy : Thỏa mãn điều kiện d .Thiết kế liên kiết bulông LKN STC: Chọn bulơng có đường kính d=22 mm Xác định khả chịu lực bulông: Khả chống trượt: Rnt = Kh x Ks x Ns x Pt Trong đó: Kh = hệ số kích thước lỗ Ks = 0.5 : hệ số điều kiện bề mặt Pt = 176000 N: lực căng yêu cầu tối thiểu ứng với d=22mm � R nt  Xác định số bulông cho liên kết ngang: Thanh giằng trên: nb  Ftf  R nt 0.250052727 SVTH: PHAN THANH THƯƠNG bulông MSSV:1551090378 TRANG 127 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ Thanh giằng xiên: nb  Fd  R nt bulông nb  Fbf  R nt Thanh giằng dưới: bulông Vậy ta chọn bulông d = 22 mm cho liên kết giằng trên, giằng xiên giằng V THIẾT KẾ MỐI HÀN SƯỜN DẦM VÀ CÁNH DẦM A Mối nối hàn góc chịu kéo nén: Ứng suất nén tác dụng vào mối hàn góc trên: D f t-h  f t � c  Dc  t c D f t-h  f t � c  Dc  t c MPa (dầ m biên) (dầm giữa) Ứng suất kéo tác dụng vào mối hàn góc dưới: D  Dc f b-h  f b �  d  Dc  t c Mpa (dầm biên) D  Dc f b-h  f b �  d  Dc  t c (dầm giữa) Ứng suất vị trí mối hàn chồng cánh phủ dầm thép: D  Dc  t f f b-h  f b �  d  Dc  t c MPa (dầm biên) SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 128 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ D  Dc  t f f b-h  f b �  d  Dc  t c (dầm giữa) Ứng suất thiết kế mối hàn phải lấy giá trị max giá trị sau: 0.75Fy � � f  max �max  f t-h , f b-h   Fy  � � 0.75Fy � � f  max �max  f t-h , f b-h   Fy  � � = = 218.2517615 So sánh: + Dầm biên: f =245.7745971 Mpa < Fy = 250 Mpa Vậy Thỏa mãn điều kiện fb-h = 225.9912403 Mpa  tk  187.5 MPa SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 130 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ Đảm bảo khả chịu lực Đầm :  tt  192 Mpa >  tk  187.5 MPa Đảm bảo khả chịu lực Vậy mối hàn đảm bảo khả chịu lực SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 131 ... tim cầu, vị trí đặt mối nối chiều dài dầm, cách đầu dầm 8250 mm SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ CHƯƠNG 2:THIẾT KẾ LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH, BẢN MẶT CẦU... trí cốt thép mặt cầu theo yêu cầu cấu tạo hình ‘ Hình 2.4: Bố trí thép mặt cầu SVTH: PHAN THANH THƯƠNG MSSV:1551090378 TRANG 12 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ DẦM CHÍNH... SVTH: PHAN THANH MSSV:1551090378 TRANG 11 ĐAMH TK CẦU THÉP GVHD:Th.S PHẠM ĐỆ = 723.3549317mm Vậy DC3 cách mép trái đoạn 723.3549317mm Chọn bố trí cốt thép mặt cầu hình sau: Thép dùng cho lề hành thép