đồ án cầu thép theo TCVN 11823 ( gồm fie thuyết minh + bản vẻ + excel tính nộp lực tự động)

Sườn Tăng Cường, hệ liên kết ngang: Hình 1.3: Bố trí STC và hệ liên kết ngang - Chỉ bố trí sườn tăng cường đứng, không bố trí sườn tăng cường dọc d< 2m.. THIẾT KẾ LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH, BẢ

MỤC LỤC

CHƯƠNG 1 GIỚI THIỆU CHUNG 4

1.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ: 4

1.2 VẬT LIỆU 4

1.3 THIẾT KẾ MẶT CẮT NGANG CẦU: 4

1.3.1 Chọn số lượng dầm n, khoảng cách dầm S, chiều dài cánh hẫng LC: 4

1.3.2 Thiết kế độ dốc ngang cầu, cấu tạo các lớp mặt cầu : 4

1.3.3 Thiết kế thoát nước mặt cầu: 5

1.4 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC DẦM : 6

1.4.1 Chiều dài dầm tính toán : 6

1.4.2 Chiều cao dầm : 6

1.4.3 Kích thước tiết diện ngang : 7

1.5 THIẾT KẾ CẤU TẠO CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH: 7

1.5.1 Sườn Tăng Cường, hệ liên kết ngang: 7

Neo chống cắt: 8

1.5.2 Mối nối dầm chính: 9

CHƯƠNG 2 THIẾT KẾ LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH, BẢN MẶT CẦU 10

2.1 LAN CAN: 10

2.2 LỀ BỘ HÀNH: 12

2.3 BẢN MẶT CẦU: 13

CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ DẦM CHÍNH 14

3.1 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC : 14

3.1.1 GIAI ĐOẠN CHƯA LIÊN HỢP: 14

3.1.2 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC GIAI ĐOẠN 2(GIAI ĐOẠN LIÊN HỢP): 15

3.2 TẢI TRỌNG – HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG: 20

3.2.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CẦU: 20

3.2.2 XÁC ĐỊNH HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG: 23

3.3 NỘI LỰC – TỔ HỢP NỘI LỰC THEO CÁC TTGH 37

3.3.1 KIỂM TRA DẦM CHỦ TẠI CÁC MẶT CẮT SAU: 37

3.3.2 BẢNG TỔNG HỢP NỘI LỰC 51

3.4 KIỂM TOÁN CÁC ĐIỀU KIỆN CẤU TẠO DẦM THÉP 57

3.4.1 Kiểm tra tỉ lệ cấu tạo chung 57

3.4.2 Kiểm tra độ mảnh bản bụng 58

3.4.3 Kiểm tra yêu cầu bốc xếp 58

3.5 KIỂM TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC Ở GIAI ĐOẠN 1 59

3.5.1 Tính toán các tham số kiểm toán 59

3.5.2 Phân loại tiết diện chịu uốn 60

3.5.3 Kiểm tra sức kháng uốn của dầm không liên hợp 61

3.6 KIỂM TOÁN DẦM THÉP LIÊN HỢP THEO CÁC TTGH 62

3.6.1 Tính toán các tham số kiểm toán 62

3.6.2 Kiểm toán ở TTGH Cường Độ 1 71

3.6.3 Kiểm toán ở TTGH Sử Dụng 74

3.6.4 Thiết kế độ vồng ngược cấu tạo,kiểm tra độ võng: 75

3.6.5 Kiểm toán ở TTGH Mỏi 78

CHƯƠNG 4 THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CỦA CẦU DẦM THÉP 84

4.1 THIẾT KẾ NEO CHỐNG CẮT 84

4.1.1 Sơ bộ cấu tạo và bố trí 84

4.1.2 Sức kháng của neo 84

4.1.3 Thiết kế neo ở TTGH Mỏi 85

4.1.4 Kiểm toán neo ở TTGH Cường độ 86

4.2 THIẾT KẾ SƯỜN TĂNG CƯỜNG 87

4.2.1 Sơ bộ cấu tạo và bố trí 87

4.2.2 Kiểm toán sườn tăng cường đứng trung gian 88

4.2.3 Kiểm toán sườn tăng cường đứng gối 90

4.3 THIẾT KẾ MỐI NỐI 92

4.3.1 Sơ bộ cấu tạo và bố trí 92

4.3.2 Thiết kế mối nối bản cánh trên 92

4.3.3 Thiết kế mối nối bản cánh dưới 94

4.3.4 Thiết kế mối nối bản bụng 96

4.4 THIẾT KẾ HỆ LIÊN KẾT NGANG 102

SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV:1551090007 2

4.4.1 Sơ bộ cấu tạo và bố trí 102

4.4.2 Thiết kế dầm ngang 102

4.4.3 Thiết kế hệ liên kết khung ngang 104

4.5 THIẾT KẾ MỐI HÀN SƯỜN DẦM VÀ CÁNH DẦM 108

4.5.1 Mối nối hàn góc chịu kéo và nén: 108

4.5.2 Mối nối hàn góc chịu cắt: 109

CHƯƠNG 1 GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ:

- Thép làm dầm chủ : Thép tấm M270M345 có cường độ chảy Fy = 345 MPa, Fu= 450 MPa

- Thép làm hệ liên kết ngang (dầm ngang và khung ngang), sườn tăng cường : M270M345

có cường độ chảy Fy=345 MPa, Fu= 450 MPa

- Thép bản mặt cầu, lề bộ hành :

+ Thép đai : CI có Fy = 240 MPa

+ Thép chịu lực, cấu tạo : CB-300V có Fy = 300 MPa

- Thép làm thanh lan can, cột lan can : M270 cấp 250 có cường độ chảy Fy = 250MPa

- Bê tông bản mặt cầu, lan can, lề bộ hành : C30 có f C 28MPa

- Trọng lượng riêng của thép : S 7.85 10 5N mm/ 3

- Trọng lượng riêng của bê tông có cốt thép : C 2.5 10 5N mm/ 3

1.2 THIẾT KẾ MẶT CẮT NGANG CẦU:

- Bề rộng toàn cầu: Btc=11000 + 2 x 1400+ 2 x 250 = 14300 mm

- Ta có:

12

tc c

- Tạo dốc bằng thay đổi chiều cao đá kê gối : Là dùng đá kê gối có chiều cao tăng dần để tạo

độ dốc ngang của mặt đường sau khi hoàn thiện Chiều cao tối thiểu của gối là 150 mm

- Chiều cao gối thiết kế:

+ Gối 1 : 150 mm

+ Gối 2 : 150 + S x 2%=192 mm+ Gối 3 : 192 + S x 2%=234 mm+ Gối 4 : 234 + S x 2%=276 mm

- Các gối còn lại bố trí đối xứng

1.2.3 Thiết kế thoát nước mặt cầu:

- Đường kính ống: D≥100mm Diện tích ống thoát nước được tính trên cơ sở 1m2 mặt cầutương ứng với ít nhất 1 cm2 ống thoát nước Khoảng cách ống tối đa 15m, chiều dài ốngvượt qua đáy dầm 100mm

- Diện tích mặt cầu S = L x Btc=34.2 x 14.3 = 489.06 m2 vậy cần bố trí ít nhất 489.06 cm2 = 48906mm2 ống thoát nước

2

2 1ô

3.14 100

78504

- Vậy ta chọn 8 ống, bố trí đối xứng 2 bên mỗi bên 4 ống ,khoảng cách ống là 9m

Hình 1.1: Mặt cắt ngang cầu

1.3 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC DẦM :

1.3.1 Chiều dài dầm tính toán :

- Chọn khoảng cách từ đầu dầm đến tim gối là : a=0.35 m

- Chiều dài dầm tính toán : Ltt = 33.5 m

- Tăng chiều cao dầm thêm 10- 15% để đảm bảo về độ võng

=> Vậy chọn chiều cao dầm thép: d = 1200 mm

- Chiều cao dầm liên hợp: H = 1500 mm

1.3.3 Kích thước tiết diện ngang :

Hình 1.2: Tiết diện dầm liên hợp

- Ta có các kích thước tiết diện ngang như sau:

+ Chiều cao phần vút : hV=100mm

+ Chiều dày bản bê tông : tS=200 mm

SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV:1551090007 6

+ Chiều dày sườn dầm : tW=12 mm

+ Chiều rộng cánh trên : bC=350 mm

+ Chiều dày cánh trên : tC=25 mm

+ Chiều rộng cánh dưới : bf=420 mm

+ Chiều dày cánh dưới : tf=45 mm

1.4 THIẾT KẾ CẤU TẠO CÁC BỘ PHẬN CỦA DẦM CHÍNH:

1.4.1 Sườn Tăng Cường, hệ liên kết ngang:

Hình 1.3: Bố trí STC và hệ liên kết ngang

- Chỉ bố trí sườn tăng cường đứng, không bố trí sườn tăng cường dọc( d< 2m)

- Bố trí 2 sườn tăng cường đứng gối tại đầu mỗi dầm, khoảng cách 200 mm

- Bố trí sườn tăng cường đứng trung gian khoảng cách 1450 mm, riêng tại đoạn đầu dầm thì

* Chọn bề rộng sườn tăng cường:

+ Bề rộng sườn tăng cường tại vị trí đầu dầm, nơi găn dầm ngang: b t 150 (mm)

+ Bề rộng sườn tăng cường tại vị trí gối, liên kết ngang: b t 150 (mm)

+ Bề rộng sườn tăng cường trung gian: b t 150 (mm)

* Chọn chiều dày của sườn tăng cường (Cho tất cả các sườn):

+ Chiều cao đinh: 250

+ Đường kính thân đinh: 22

+ Chiều cao mũ đinh: 10

- Thiết kế 2 hàng neo với khoảng cách giữa 2 hàng neo theo phương dọc cầu là 4d= 88mm<

190mm< 600mm, khoảng cách giữa 2 hàng đinh theo phương ngang cầu là 200mm> 4d=

88mm, khoảng cách từ mép ngoài biên trên tới tim hàng đinh đầu tiên là 75mm> 25mm.

- Bố trí theo phương dọc cầu: Khoảng cách từ tim neo đinh đầu tiên đến mép tự do của dầm

thép là 95mm, ta có tổng số neo đinh trên chiều dài dầm 34200mm là 180 neo.

1.4.2 Mối nối dầm chính:

- Mối nối sử dụng bulông cường độ cao

- Số lượng mối nối là 2 , đặt đối xứng nhau qua tim cầu, cách đầu dầm 10500 mm (Chiathành 3 đoạn, đoạn 1 và đoạn 3 có chiều dài mỗi đoạn là 10500 mm, đoạn 2 (Giữa) có chiềudài là 13200 mm

SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV:1551090007 10

CHƯƠNG 2 THIẾT KẾ LAN CAN, LỀ BỘ HÀNH, BẢN MẶT CẦU

- Ở phần này chỉ thiết kế cấu tạo và bố trí thép, tính tĩnh tải, không tính toán nội lực và tính toán cốt thép

2.1 LAN CAN:

Hình 2.1: Cấu tạo lan can đoạn giữa nhịp

- Chiều dài nhịp 34.2 m, bố trí khoảng cách 2 cột lan can là 2 m vậy mỗi bên cầu gồm 18 cột lan can, 34 thanh lan can dài 2m, 4 đoạn thanh lan can ngắn ở 2 đầu dầm dài 0.1m và số ống nối thanh lan can 1 bên cầu là 36

- Số đai thép trong đoạn giữa 2 thanh lan can là 323 đai thép dày 5mm rộng 50mm với diện tích một đai thép là 19837.72 mm ( Đo trong ACAD).2

Hình 2.1: Cấu tạo bản đai thép

- Thể tích một đai thép: V dai 19837.72 5 99188.6(  m m3)

- Một cột lan can được tạo bởi 3 tấm thép:

Hình 2.1: Cấu tạo thanh và cột lan can

lancan lancan

- Ta chia phần lề bộ hành ra thành 5 phần như hình vẽ( phần mặt lề bộ hành có độ dốc 1%

nhỏ nên xem như không có độ dốc và xem như không có phần vát)

- Ta tính trọng lượng của từng phần theo phương dọc cầu( Tính cho chiều dài Ldam=

375387.75

33500

DC lancan

13362.61 1525 66903.75 125 14706 300 138638.25 825 14706 1350 140433.75 1525

13362.61 375387.75981.46( )

Bản mặt cầu sẽ được tính toán theo 2 sơ đồ: Bản congxon và bản loại dầm Trong đó phần

bản loại dầm đơn giản được xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục do đó sau khi tính toán dầm đơn

giản xong phải nhân với hệ số kể đến tính liên tục của bản mặt cầu

Cốt thép dùng trong bản mặt cầu là thép CB300-V có cường độ Fy=300 MPa, bê tông dùng

cho bản mặt cầu là loại bê tông có cường độ chịu nén f’c=28 MPa

SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV:1551090007 14

Do trong phạm vi hẹp của đồ án môn học nên ta bố trí cốt thép trong bản mặt cầu theo yêucầu cấu tạo như hình dưới.

Hình 2.4: Bố trí thép bản mặt cầu.

CHƯƠNG 3 THIẾT KẾ DẦM CHÍNH 3.1 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC :

3.1.1 GIAI ĐOẠN CHƯA LIÊN HỢP:

2 , 3

,

2 3

ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC GIAI ĐOẠN 2(GIAI ĐOẠN LIÊN HỢP):

3.1.1.1.1Giai đoạn liên hợp ngắn hạn (ST):

- Bố trí cốt thép trong bản mặt cầu là 14a200 và bê tông bản mặt cầu có cường độf’c=30MPa

- Trong đó: n banmatcau là số thanh thép trong đoạn Bi nằm trong phần bản mặt cầu

- Diện tích phần bê tông quy đổi về thép:

2

2100 200 350 100 100

63873.637.28

+ E Mô đun đàn hồi của vật liệu dầm, B: E B 200000(MPa)

+ E Mô đun đàn hồi của vật liệu bản mặt cầu D :

262106315.54

TH d

+ Mép dưới bản bê tông:

3.1.1.1.2Giai đoạn liên hợp dài hạn (LT):

- Diện tích phần bản bê tông quy đổi về thép:

- Trong đó: 3n là hệ số quy đổi bê tông bản mặt cầu về thép xét đến tính chất từ biến

dài hạn của bản mặt cầu, phụ thuộc vào cường độ của bê tông làm bản mặt cầu

- Diện tích mặt cắt ngang dầm liên hợp(A ): d

2 3

trên dầm thép

mm3

13571559.92 195462902.28 59667222.97Moment kháng uốn tại

mép dưới bản BT

mm3

- 1422969928.60 1303132149.61Moment kháng uốn tại

mép trên bản BT

mm3

- 503441703.33 736979619.80Moment quán tính của

DẦM BIÊN ( DẦM NGOÀI)

vị

Tiết diện dầmthép Tiết diện dầm liên hợpChưa liên hợp

(NC)

Ngắn hạn (ST) Dài hạn (LT)Diện tích tiết diện mm2

thớ trên dầm thép

mm3

13571559.92 170496787.03 55567546.02Moment kháng uốn

tại mép dưới bản BT

mm3

- 1241216609.55 1213595205.16Moment kháng uốn

3.2 TẢI TRỌNG – HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG:

3.2.1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN CẦU:

3.2.1.1 Tĩnh Tải:

- Gồm các tĩnh tải: DC1, DC2, DC3, DW

+ Trọng lượng bản thân dầm thép:

5 1

3.303 /33500

s s toandam tt

Hình 3.1: STC trung gian Hình 3.2: STC gối

Hình 3.3 STC tại liên kết ngang

Sườn tăng cường:

- Sườn tăng cường trung gian: Hình 3.1

+ Một dầm có: 12x2 = 24 sườn tăng cường trung gian

- Sườn tăng cường gối: Hình 3.2

+ Một dầm có: 2x2=4 sườn tăng cường gối

+ Khối lượng một sườn: P s2 V s s 150 1130 14 7.85 105 186.281N

- Liên kết khung ngang: Có 22 liên kết khung ngang trên mỗi dầm

+ Khoảng cách giữa các liên kết ngang 2900mm

+ Dùng thép L 100x100x10 (cho cả thanh xiên và thanh ngang) (TCVN 1:2006)

7571-+ Trọng lượng trên một đơn vị chiều dài : g LK 0.15 /N mm

+ Thanh ngang dài: 2008 mm

+ Thanh xiên dài: 950 mm

+ Mỗi liên kết ngang có: 2 thanh liên kết ngang, 2 thanh liên kết xiên

- Liên kết ngang ở đầu dầm:

Hình 3.3 Liên kết ngang đầu dầm

+ Một dầm có 2x2 =4 vị trí dầm ngang ở đầu dầm

+ Dầm ngang W 610 x 180 (ASTM A6) dài 2010 mm có trọng lượng:

 0.923 2010 1855.23

Damngang damngang

- Sườn tăng cường tại giữa dầm ngang để đặt kích trong quá trình thay gối sau này:

Hình 3.3 Sườn tăng cường tại liên kết ngang đầu dầm

+ Một dầm ngang có 4 sườn tăng cường với trọng lượng mỗi sườn là:

   

2

5 2

+ E Mô đun đàn hồi của vật liệu dầm, B: E B 200000(MPa)

+ E Mô đun đàn hồi của vật liệu bản mặt cầu D :

Vậy: Có thể áp dụng phương pháp dầm đơn để tính hệ số phân bố lực cắt

- Trường hợp trên cầu bố trí 1 làn xe

a.2 Hệ số phân bố momen

Như đã đánh giá ở trên, có thể áp dụng phương pháp dầm đơn để tính hệ số phân bốmomen

- Trường hợp bố trí 1 làn xe

0.1 0.4 0.3

0.1 0.6 0.2

Ta có: 300 mm d e 800mmnên không thể áp dụng phương pháp dầm đơn

a.1 Chọn phương pháp tính hệ số phân bố ngang

Hình: Bố trí liên kết ngang

n b

I I L

2900 200 2 19207.28

X X K

+ Tại gối: Tính hệ số phân bố ngang theo phương pháp đòn bẩy

+ Tại nhịp: Tính hệ số phân bố ngang theo phương pháp nén lệch tâm

a.2 Tại mặt cắt gối

Hình Sơ đồ xếp hoạt tải lên đường ảnh hưởng

- Trường hợp xếp 1 làn xe trên cầu

+ Hệ số phân bố momen, lực cắt của tải trọng làn

- Trường hợp xếp nhiều làn xe trên cầu

+ Hệ số phân bố momen, lực cắt của tải trọng làn

a.3 Tại mặt cắt giữa nhịp

- Tung độ đường ảnh hưởng

- Trường hợp xếp 1 làn xe trên cầu

+ Hệ số phân bố momen, lực cắt của tải trọng làn

- Trường hợp xếp nhiều làn xe trên cầu

+ Hệ số phân bố momen, lực cắt của tải trọng làn

1- Chọn phương pháp tính hệ số phân bố ngang

* Đối với các tĩnh tải ngoại trừ DC2:

- Với L b 2900mm

- Thép L100x100x10 có:

2 4

I I L

2900 200 2 19207.28

X X K

A

+ Tại gối: Tính hệ số phân bố ngang theo phương pháp đòn bẩy

+ Tại nhịp: Tính hệ số phân bố ngang theo phương pháp nén lệch tâm

* Đối với tĩnh tải DC2 và tải trọng thi công:

Hình: Bố trí liên kết ngang

n b

I I L

Ta có

14300

0.427 0.533500

+ Tại gối: Tính hệ số phân bố ngang theo phương pháp đòn bẩy.

+ Tại nhịp: Tính hệ số phân bố ngang theo phương pháp dầm kê trên gối tựa đàn hồi.

Hình Sơ đồ xếp tải trọng lên đường ảnh hưởng

2 2

2

2043.19

0.14314300

DC

DC

w g

B

+ Dầm 2

2 2

2

2039.47

0.14314300

DC

DC

w g

B

+ Dầm 3

2 2

2

2046.3

0.14314300

DC

DC

w g

B

Hình Sơ đồ xếp tải trọng lên đường ảnh hưởng R2( Tại gối)

Hình Sơ đồ bố trí tải trọng lên đường ảnh hưởng R3( giữa nhịp)

2.3.1.1- Dầm 2

3 0.086

dam DC

2.3.2.1- Dầm 2

Ta có tung độ đường ảnh hưởng cho dầm 2:

1753.838 186.826

0.14211000

DW

DW

w g

2 1602.119 28.384

0.14311000

DW

DW

w g

3.2.2.1 Tĩnh Tải Tác Dụng Toàn Cầu:

3.3 NỘI LỰC – TỔ HỢP NỘI LỰC THEO CÁC TTGH

3.3.1 CÁC MẶT CẮT KIỂM TOÁN:

- Ta tiến hành tổ hợp nội lực tại các mặt cắt sau:

+ Tại mặt cắt gối (1-1): Cách gối một khoảng L = 0 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (2-2): Cách gối một khoảng L = 2250 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (3-3): Cách gối một khoảng L = 3700 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (4-4): Cách gối một khoảng L = 5150 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (5-5): Cách gối một khoảng L = 6600 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (6-6): Cách gối một khoảng L = 8050 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (7-7): Cách gối một khoảng L = 9500 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (8-8): Cách gối một khoảng L = 10500 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (9-9): Cách gối một khoảng L = 10950 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (10-10): Cách gối một khoảng L = 12400 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (11-11): Cách gối một khoảng L = 13850 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (12-12): Cách gối một khoảng L = 15300 (mm)

+ Tại mặt cắt gối (13-13) (Giữa dầm): Cách gối một khoảng L = 16750 (mm)

- Tiến hành tính toán chi tiết cho mặt cắt 1-1 và mặt cắt 2-2, các mặt cắt còn lại lậpthành bảng tổng hợp:

Mặt cắt 1-1:

Hình 3.10 Đ.a.h lực cắt V

Diện tích đường ảnh hưởng:

0167500

3.3.1.2 TÁC DỤNG CỦA HOẠT TẢI TÍNH MỎI

- Tải trọng tính mỏi là 1 xe thiết kế với khoảng cách các trục sau không đổi là 9.0m

- Lực xung kích sử dụng cho hoạt tải là: 15%

- Hệ số làn xe m không áp dụng cho trạng thái giới hạn mỏi Vậy đối với tác dụng của

1 làn xe thiết kế, hệ số phân bố ngang của hoạt tải khi tính mỏi bằng hệ số phân bốngang ở trạng thái giới hạn cường độ chia cho hệ số làn xe m

- Thiết kế neo chống cắt, dự định bố trí neo không đổi trong 3 khoảng, 2 khoảng đầuvới khoảng cách 5580mm tính từ gối, khoảng còn lại có khoảng cách là 5590mm Vậycần tính biên độ lực cắt mỏi VSR ở các mặt cắt sau :

+ Tại mặt cắt gối cách gối một khoảng: L0 = 0 mm

+ Tại mặt cắt cách gối một khoảng: L1 = 5150 mm

+ Tại mặt cắt cách gối một khoảng: L2 = 10950 mm

+ Tại mặt cắt cách gối một khoảng: L3 = 16750 mm

3.3.1.2.1Tại mặt cắt L 0 =0mm

LỰC CẮT TÍNH TẠI CÁC MẶT CẮT DO XE TẢI TÍNH MỎI

Lực cắt do hoạt tải 176865 158824.25 144072.5 140136.75Lực cắt dầm giữa 80849.41 72602.54 65859.14 64060.01

Lực cắt dầm biên 25475.19 47534.11 43119.1 41941.18

MOMEN MỎI TẠI CÁC MẶT CẮT DO XE TẢI TÍNH MỎI