Phần II THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG
Như vậy theo 6-1a sơ bộ xác định được : [σH] = σ0Hlim. KHL/SH
[H] = ([H]1 + [H]2)/2 = = 495,46 MPa
Lấy aw2 = 120 mm
Đối với bánh răng trụ răng thẳng ta có :
Khoảng cách trục chia : a = 0,5.m(z1+ z2) = 0,5.2.(24+96) = 120
ZH = = = 1,76
Theo công thức hệ số trùng khớp dọc : εβ = bw .sinβ / m = 36 . sin00 / 2 = 0
Zε = = = 0,873
Vận tốc vòng : v = = = 0,587 m/s
KH = KHβ KHα KHv
= 274 1,76 0,873 = 293,91 MPa
Theo công thức (6-1) [σH] = ( / SH ).ZR Zv . KxH KHL
KFv = 1+
Trong đó : = . v. = 0,016 . 73 . 0,587 = 3.755
Yβ - hệ số kể đến độ nghiêng của răng . vì bộ truyền răng thẳng nên Yβ =1
Ys - hệ số xét đến độ nhạy của vật liệu đối với tập trung ứng suất
Fmax = F . Kqt
Đối với bánh răng trụ răng nghiêng không dịch chỉnh ta có :
Khoảng cách trục chia : a = 0,5.m(z1+ z2) = 0,5.2.(23+92) = 115
ZH = = = 1,55
= [1,88- 3,2 (1/23 + 1/92)]. Cos15,690 = 1,642
Vận tốc vòng : v = = = 2,35 m/s
KH = KHβ KHα KHv
= 0,002 . 73 . 2,35 . = 1,87
KH = KHβ KHα KHv = 1,03 . 1,13 .1,09= 1,26
= 274 1,55 0,78 = 246,06 MPa
Theo công thức (6-1) [σH] = ( / SH ).ZR Zv . KxH KHL
KFv = 1+
Trong đó : = . v. = 0,006 . 73 . 2,35. = 5,63
Vậy F1 = = = 30,82 MPa
Tính ứng suất uốn cho phép : theo công thức (6-2) ta có
Ys - hệ số xét đến độ nhạy của vật liệu đối với tập trung ứng suất
Fmax = F . Kqt
Phần III : THIẾT KẾ TRỤC
Lấy d1 = 20 (mm)