Đang tải... (xem toàn văn)
Vị trí mối nối trong cầu dầm lắp ghép phân đoạn ngoài nhiệm vụ nối ghép các đốt dầm thành kết cấu hoàn chỉnh thì phải đảm bảo truyền lực giữa các đốt dầm như lực dọc, mô men uốn, mô men xoắn, lực cắt...Đặc trưng của dầm lắp ghép phân đoạn sử dụng mối nối khô là tại vị trí mối nối không có cốt thép thường do đó cốt thép dự ứng lực đóng vai trò chịu mô men uốn, đối với lực cắt sẽ sinh ra ứng suất tiếp tại vị trí mối nối, ứng suất tiếp này sẽ do khoá chống cắt và ma sát tiếp xúc của bề mặt bê tông tại vị trí mối nối đảm nhiệm. Khi tải trọng đặt lệch tâm hay có tác động gây ra mô men xoắn tại vị trí mối nối, mô men xoắn này sẽ sinh ra ứng suất tiếp phụ thêm, do đó việc đánh giá ảnh hưởng của mô men xoắn đến khả năng chịu lực của mối nối nói chung và khoá chống cắt nói riêng là cần thiết nhằm đảm bảo việc thiết kế mối nối là an toàn. Bài báo đánh giá ảnh hưởng của mô men xoắn đến ứng suất tại khóa chống cắt của mối nối thông qua tính toán mô phỏng nhằm giúp cho việc tính toán khả năng chịu lực của khóa chống cắt an toàn, phù hợp với điều kiện làm việc của mối nối.
Transport and Communications Science Journal, Vol 70, Issue (12/2019), 386-396 Transport and Communications Science Journal SIMULATION THE EFFECT OF TORSION ON THE SHEAR KEY IN SEGMENTAL BOX-GIRDER BRIDGES Nguyen Dac Duc, Nguyen Ngoc Long, Tran Duc Nhiem University of Transport and Communications, No Cau Giay Street, Hanoi, Vietnam ARTICLE INFO TYPE: Research Article Received: 16/10/2019 Revised: 3/12/2019 Accepted: 11/12/2019 Published online: 16/1/2020 https://doi.org/10.25073/tcsj.70.5.3 * Corresponding author Email: nguyendacducbte@gmail.com; Tel: 0904133791 Abstract The joints in the segmental box-girder bridge is not only connect the segments but also ensure the transmission between the segment as longitudinal force, bending moment, torsion, shear force Characteristics of segmental beams using dry joints that it has not reinforcement at the joint, so cables will be under bending moment At the joint, shear stress will be prevented by the shear plane and friction contact of the concrete surface When the load is eccentrically located or additional torsion, it will generate additional shear stress at the joint, thus evaluating the effect of torsion to shear resistance of the joint are necessary to ensure the joint better The article evaluates the effect of torsion on the shear key via simulation to help to design joint in segmental box-girder bridges will be better Keywords: Torsion, shear key, shear resistance, segmental box-girder bridge, shear stress © 2019 University of Transport and Communications 386 Tạp chí Khoa học Giao thơng vận tải, Tập 70, Số (12/2019), 386-396 Tạp chí Khoa học Giao thơng vận tải MƠ PHỎNG SỐ ĐÁNH GIÁ ẢNH HƯỞNG CỦA XOẮN ĐẾN KHOÁ CHỐNG CẮT TRONG CẦU DẦM LẮP GHÉP PHÂN ĐOẠN Nguyễn Đắc Đức, Nguyễn Ngọc Long, Trần Đức Nhiệm Trường Đại học Giao thông vận tải, Số Cầu Giấy, Hà Nội THÔNG TIN BÀI BÁO CHUN MỤC: Cơng trình khoa học Ngày nhận bài: 16/10/2019 Ngày nhận sửa: 3/12/2019 Ngày chấp nhận đăng: 11/12/2019 Ngày xuất Online: 16/1/2020 https://doi.org/10.25073/tcsj.70.5.3 * Tác giả liên hệ Email: nguyendacducbte@gmail.com; Tel: 0904133791 Tóm tắt Vị trí mối nối cầu dầm lắp ghép phân đoạn nhiệm vụ nối ghép đốt dầm thành kết cấu hồn chỉnh phải đảm bảo truyền lực đốt dầm lực dọc, mô men uốn, mô men xoắn, lực cắt Đặc trưng dầm lắp ghép phân đoạn sử dụng mối nối khô vị trí mối nối khơng có cốt thép thường cốt thép dự ứng lực đóng vai trò chịu mơ men uốn, lực cắt sinh ứng suất tiếp vị trí mối nối, ứng suất tiếp khoá chống cắt ma sát tiếp xúc bề mặt bê tơng vị trí mối nối đảm nhiệm Khi tải trọng đặt lệch tâm hay có tác động gây mơ men xoắn vị trí mối nối, mơ men xoắn sinh ứng suất tiếp phụ thêm, việc đánh giá ảnh hưởng mô men xoắn đến khả chịu lực mối nối nói chung khố chống cắt nói riêng cần thiết nhằm đảm bảo việc thiết kế mối nối an toàn Bài báo đánh giá ảnh hưởng mô men xoắn đến ứng suất khóa chống cắt mối nối thơng qua tính tốn mơ nhằm giúp cho việc tính tốn khả chịu lực khóa chống cắt an tồn, phù hợp với điều kiện làm việc mối nối Từ khóa: Mơ men xoắn, khóa chống cắt, sức kháng cắt, dầm hộp lắp ghép phân đoạn, ứng suất cắt © 2019 Trường Đại học Giao thông vận tải ĐẶT VẤN ĐỀ Cùng với xu đổi phát triển đất nước, năm gần đây, số dự án lớn, đòi hỏi tiến độ thi cơng nhanh dự án tuyến Metro Bến Thành – Suối Tiên, thành phố 387 Transport and Communications Science Journal, Vol 70, Issue (12/2019), 386-396 Hồ Chí Minh [1], dự án Tân Vũ – Lạch Huyện, thành phố Hải Phòng [2]… áp dụng công nghệ thi công lắp ghép phân đoạn kết cấu nhịp sử dụng mối nối khóa chống cắt keo epoxy cáp dự ứng lực, mặt cắt ngang dầm dạng chữ U hay mặt cắt hình hộp, với dạng mặt cắt ảnh hưởng mô men xoắn đến giá trị ứng suất tiếp đáng kể “Nghiên cứu ảnh hưởng xoắn đến giá trị ứng suất - biến dạng mặt cắt ngang dầm hộp” năm 2015 TS Lê Bá Khánh, KS Phạm Thế Hùng, Trường Đại học Bách khoa (Đại học Quốc gia TP.Hồ Chí Minh) [3] Các tác giả xoắn làm thay đổi giá trị, chiều ứng suất biến dạng Ứng suất tiếp vị trí chu vi mặt cắt dầm tăng khoảng 20% dầm hộp liền khối Đối với dạng dầm lắp ghép phân đoạn, khả chịu cắt mối nối phụ thuộc vào yếu tố như: cấu tạo khóa, diện tích tiếp xúc rãnh khóa, cường độ bê tơng, lực nén dự ứng lực, ma sát bề mặt tiếp xúc… Nhiều tác giả nghiên cứu khả chịu cắt khoá chống cắt Roberts and Breen [4], In Hwan Yang, Kyung-Cheol Kim and Young-Joon Kim (2013) [5]…đã đến kết luận khả chịu cắt khố chống cắt khơng phụ thuộc vào kích thước hình học khố mà phụ thuộc vào áp lực nén ngang tác động vào khoá Năm 2002, Giáo sư G Romback [6] tiến hành nghiên cứu thực nghiệm với khóa chống cắt đơn tính tốn mơ số kết cấu nhịp giản đơn chiều dài 45,25m, mặt cắt ngang dạng hộp sườn chiều cao hộp 2,4m, bề rộng nắp hộp từ 7,0 đến 15,6m Kết cấu nhịp thi công theo phương pháp lắp ghép phân đoạn thuộc dự án đường cao tốc Bang Na, Thái Lan Kết nghiên cứu chủ yếu tập trung xác định khả chịu cắt mối nối, nhiên phần tính tốn mơ số tác giả đưa quyến nghị khóa chống cắt bị ảnh hưởng đáng kể tác dụng tải trọng gây hiệu ứng xoắn Trong Tiêu chuẩn ngành mặt phẳng phá hoại (mm2), 22TCN272-05 [7] đưa cơng thức diện tích chân tất chốt sức kháng nén bê tông (MPa), ứng suất nén bê tông sau trừ mát ứng suất tính trọng tâm mặt cắt ngang (MPa), diện tích tiếp xúc bề mặt nhẵn mặt phẳng phá hoại (mm2) để xác định khả chịu cắt mối nối khô mà chưa đề cập dẫn đánh giá ảnh hưởng xoắn đến mối nối Qua ta thấy nghiên cứu trước Tiêu chuẩn đưa dẫn cách tính khả chịu cắt mối nối sử dụng khóa chống cắt khơ nhiên chưa đề cập nhiều đến vấn đề ảnh hưởng mơ men xoắn đến khóa chống cắt khả chịu mô men xoắn mối nối Trong phạm vi nghiên cứu, tác giả tập trung đề cập đến đánh giá ảnh hưởng xoắn (tải trọng đặt lệch tâm) đến mối nối phương pháp tính tốn mơ số, mẫu dùng phân tích mơ lựa chọn mẫu thí nghiệm thực M.A Algorafi, Ali, Jaafra, Almansob khoa cơng trình trường đại học Putra Malaysia [8], nhằm có sở đánh giá so sánh 388 Tạp chí Khoa học Giao thông vận tải, Tập 70, Số (12/2019), 386-396 NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM 2.1 Cấu tạo mẫu bố trí thí nghiệm Để thực nghiệm đánh giá ảnh hưởng xoắn đến dầm lắp ghép phân đoạn, năm 2011 M.A Algorafi, Ali, Jaafra, Almansob khoa cơng trình trường đại học Putra Malaysia [8] tiến hành thí nghiệm mẫu, mẫu cáp dự ứng lực đặt thẳng, mẫu cáp dự ứng lực đặt gẫy khúc Mỗi mẫu lắp ghép từ khối dúc sẵn, thể Hình Chi tiết vật liệu, bố trí cáp điểm đặt lực thể Bảng Hình Cấu tạo bố trí cáp mẫu thí nghiệm Bảng Đặc tính vật liệu, bố trí cáp độ lệch tâm tải trọng thí nghiệm Số hiệu dầm Cường độ bê tông (MPa) Mô đun đàn hồi bê tông (MPa) Độ lệch tâm tải trọng mm Diện tích Asm (m2) Diện tích Bố trí cáp C1 49 34000 Cáp thẳng C2 47 34000 Cáp thẳng C3 49 34500 D1 47 D2 D3 (m2) Góc xiên cáp α (rad) Lực dự ứng lực (kN) 0,15 0,01 82 100 0,15 0,01 77 Cáp thẳng 200 0,15 0,01 87 34000 Cáp xiên 0,15 0,01 0,1351 93 47 34000 Cáp xiên 100 0,15 0,01 0,1351 74 43 34500 Cáp xiên 200 0,15 0,01 0,1351 93 Mỗi dầm tác giả bố trí tao cáp dự ứng lực loại sợi đường kính 12,7mm (theo tiêu chuẩn ASTM A 416-85 Grade 270), diện tích tao 98,7mm2, lực căng tao cáp 30kN Sử dụng khung thép làm trụ đỡ cố định mẫu thí nghiệm, dùng kích 500kN cung cấp ghi nhận tải trọng phá hoại theo phương đứng, sơ đồ bố trí thí nghiệm thể Hình 389 Transport and Communications Science Journal, Vol 70, Issue (12/2019), 386-396 Hình Sơ đồ bố trí thí nghiệm 2.2 Kết thí nghiệm Với đặc tính vật liệu, vị trí tải trọng sơ đồ thí nghiệm trên, kết thí nghiệm thu thể Bảng Cũng nghiên cứu này, từ công thức (1) xác định khả chịu cắt mối nối theo kiến nghị AASHTO 1998, tác giả nghiên cứu đề nghị thay giá trị hệ số ma sát bê tông bề mặt mối nối = 0,585; hệ số ma sát bê tơng khố chống cắt = 0,453 hệ số khả chịu cắt khóa chống cắt C =0,574 vào cơng thức tính khả chịu cắt mối nối có xét đến ảnh hưởng xoắn ta cơng thức (2) (1) (2) Trong đó: diện tích tiếp xúc mặt phẳng phá hoại (mm2), trung bình mối nối (MPa), diện tích khóa chống cắt (mm2), ứng suất nén cường độ chịu nén bê tông (MPa), N lực nén dự ứng lực bên (kN) α góc nghiêng cáp dự ứng lực so với phương nằm ngang (rad) Từ công thức (2) tác giả tiến hành tính khả chịu tải trọng thẳng đứng (khả chịu lực thẳng đứng mối nối) mẫu thí nghiệm ( ,kN) làm sở so sánh kiểm chứng tính xác cơng thức tính thí ghiệm, kết trình bày Bảng Bảng Kết tải trọng thẳng đứng phá hoại mẫu thí nghiệm Số hiệu dầm thí nghiệm Tải trọng thẳng đứng lớn theo tính tốn (kN) Tải trọng thẳng đứng lớn thí nghiệm (kN) Chênh lệch (%) (*) C1 191 190* C2 146 150 3% C3 158 159 1% D1 D2 D3 237 179 165 161* 172 160 4% 3% không ghi nhận giá trị lực thẳng đứng phá hoại mẫu Kết nghiên cứu thực nghiệm tính tốn theo công thức (2) cho thấy khả chịu tải trọng thẳng đứng tương đồng (chênh lệch không đáng kể, lớn 4%) Kết cho thấy ảnh hưởng xoắn (độ lệch tâm tải trọng) lớn khả chịu tải trọng 390 Tạp chí Khoa học Giao thơng vận tải, Tập 70, Số (12/2019), 386-396 thẳng đứng mẫu giảm, mức giảm lớn lên tới 30,38% mẫu D3 với tải trọng đặt lệch tâm 200mm TÍNH TỐN THEO PHƯƠNG PHÁP MÔ PHỎNG SỐ 3.1 Cấu tạo mẫu dùng mơ Để có sở so sánh kết mơ số kết thí nghiệm dầm sử dụng mơ số để tính tốn lắp ghép từ ba có đốt kích thước Hình (dầm sử dụng thí nghiệm), vị trí mối nối sử dụng khóa chống cắt, dầm bố trí hai tao cáp dự ứng lực ngoài, tải trọng đặt đốt theo trường hợp tâm, lệch tâm 100mm 200mm để khảo sát độ võng ứng suất cắt khóa chống cắt Đặc tính vật liệu sử dụng mơ tương tự thí nghiệm, thể Bảng 3.2 Mơ hình vật liệu Vật liệu bê tơng sử dụng mơ hình phân tích lấy theo mơ hình vật liệu tuyến tính Các thơng số đầu vào vật liệu khai báo bao gồm: Cường độ bê tông tuổi 28 ngày = 43 đến 49 (MPa), mô đun đàn hồi với tỷ trọng bê tông (kG/m ), cường độ quy định bê tông (MPa) Hệ số nở ngang Poisson μ = 0,2, hệ số ma sát hai mặt trơn trượt 0,585, hệ số ma sát bê tông khóa chống cắt 0,453 Ảnh hưởng co ngót, từ biến phụ thuộc việc hình thành cường độ bê tông vào thời gian xét đến mơ hình vật liệu lấy theo tiêu chuẩn CEB-FIP [9], thể Hình cc (t, t0 ) = c (t0 ) / Eci (t, t0 ) cs (t , t0 ) = cso (t − ts ) Hình Hàm thơng số ảnh hưởng từ biến co ngót theo thời gian Cốt thép lấy theo TCVN11823-5:2017 [10] với giới hạn chảy thép 400MPa, giới hạn bền 570MPa, mô đun đàn hồi 200000MPa, trọng lượng riêng 7850kG/m3 3.3 Kết tính tốn mơ Từ liệu đầu vào nêu trên, sử dụng phần mềm Ansys19 tiến hành phân tích mơ số kết cấu Dạng phần tử dùng mô phần tử SOLID56 cho khối bê tông chứa cốt thép với bậc tự điểm cho phép khả biến dạng dẻo, xuất vết nứt theo phương xyz Do kết cấu lắp ghép nên mối nối tồn phần tử tiếp xúc để đảm bảo độ xác phần tử khóa chống cắt chia lưới mịn hơn, kết phân tích thể Hình đến Hình 391 Transport and Communications Science Journal, Vol 70, Issue (12/2019), 386-396 Hình Độ võng ứng suất phân tích mẫu C1, cáp đặt thẳng, lực tâm Qua hình ảnh chuyển vị, phổ ứng suất biến dạng ta thấy kết cấu chuyển vị toàn mặt cắt ngang, chuyển vị đạt giá trị lớn 0,236mm tải trọng thẳng đứng P=200kN Giá trị ứng suất đối xứng hai khóa chống cắt đạt cực đại 10,029MPa P=200kN Hình Độ võng ứng suất phân tích mẫu C2, cáp đặt thẳng, lực lệch tâm 100mm Từ kết phân tích ta thấy kết cấu chuyển vị lệch phía đặt lực đạt chuyển vị lớn 0,298mm, tăng 25,99% so với trường hợp lực đặt tâm Ứng suất lớn xuất khóa chống cắt phía đặt lực đạt giá trị lớn 15,945MPa lực P=200kN 392 Tạp chí Khoa học Giao thông vận tải, Tập 70, Số (12/2019), 386-396 Hình Độ võng ứng suất phân tích mẫu C3, cáp đặt thẳng, lực lệch tâm 200mm Trường hợp lực đặt lệch tâm 200mm ta thấy ảnh hưởng rõ ràng mô men xoắn đến chuyển vị ứng suất Giá trị chuyển vị lớn phía đặt lực đạt 0,336mm, tăng tới 42,3% so với trường hợp lực P=200kN đặt tâm Ứng suất lớn xuất khóa chống cắt phía đặt lực đạt giá trị lớn 17,712MPa lực P=200kN Hình Độ võng ứng suất phân tích mẫu D1, cáp đặt gẫy khúc, lực tâm Kết ta thấy tương tự trường hợp cáp đặt thẳng (mẫu C1) Chuyển vị, phổ ứng suất biến dạng đối xứng mặt cắt ngang, chuyển vị đạt giá trị lớn 0,357mm tải trọng thẳng đứng P=200kN lớn so với trường hợp cáp đặt thẳng Giá trị ứng suất đối 393 Transport and Communications Science Journal, Vol 70, Issue (12/2019), 386-396 xứng hai khóa chống cắt đạt cực đại 13,333MPa P=200kN lớn so với trường hợp cáp đặt thẳng Hình Độ võng ứng suất phân tích mẫu D2, cáp đặt gẫy khúc, lực lệch tâm 100mm Tương tự kết phân tích mẫu C2, kết phân tích cho ta thấy kết cấu chuyển vị lệch phía đặt lực đạt chuyển vị lớn 0,285mm, giá trị thấp trường hợp đặt tâm tạo lực nén dự ứng lực 74kN thấp tạo dự ứng lực mẫu D1 93kN Ứng suất lớn xuất khóa chống cắt phía đặt lực đạt giá trị lớn 15,859MPa lực P=200kN Hình Độ võng ứng suất phân tích mẫu D3, cáp đặt gẫy khúc, lực lệch tâm 200mm 394 Tạp chí Khoa học Giao thơng vận tải, Tập 70, Số (12/2019), 386-396 Tương tự rường hợp lực đặt lệch tâm 200mm mẫu C3 cáp dự ứng lực đặt thẳng, ta thấy ảnh hưởng rõ ràng mô men xoắn đến chuyển vị ứng suất Giá trị chuyển vị lớn phía đặt lực đạt 0,430mm, tăng 20,6% so với trường hợp lực P=200kN đặt tâm Ứng suất lớn xuất khóa chống cắt phía đặt lực đạt giá trị lớn 19,691MPa lực P=200kN Hình 10 Biểu đồ quan hệ lực thẳng đứng ứng suất cắt khóa chống cắt Từ biểu đồ quan hệ lực thẳng đứng ứng suất cắt ta thấy, ứng suất cắt tăng tải trọng đặt lệch tâm trường hợp cáp dự ứng lực đặt thẳng đặt xiên Khi tải trọng đặt tâm (mẫu C1, D1) ứng suất cắt trường hợp cáp dự ứng lực đặt thẳng nhỏ so với trường hợp cáp dự ứng lực đặt xiên, tải trọng đặt lệch tâm (mẫu C3, D3) giá trị ứng suất trường hợp cáp dự ứng lực đặt thẳng bất lợi Kết tính tốn mơ số mẫu nêu tổng hợp Bảng mô tả giá trị độ võng lớn, ứng suất lớn dạng biểu đồ Hình 11 Bảng Bảng tổng hợp kết tính tốn mơ Số hiệu dầm C1 Vị trí tải trọng Lực dự ứng lực (KN) 82 Độ võng lớn (mm) 0,2836 Ứng suất lớn (MPa) 10,029 C2 100 77 0,2977 15,945 C3 100 87 0,33629 17,712 D1 93 0,3569 13,333 D2 100 74 0,2851 15,859 Hình 11 Biểu đồ mô tả độ võng ứng suất từ kết mô 395 D3 100 93 0,4303 19,691 Transport and Communications Science Journal, Vol 70, Issue (12/2019), 386-396 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Từ kết tính tốn lý thuyết thực nghiệm ta thấy khả chịu tải trọng thẳng đứng (khả chịu cắt khóa chống cắt) bị ảnh hưởng hiệu hứng xoắn hay tải trọng đặt lệch tâm cấu kiện, mẫu thí nghiệm khả chịu tải giảm đến 30,38% Từ kết tính tốn mô ta thấy, trường hợp cáp dự ứng lực đặt thẳng, tải trọng đặt lệch tâm 100mm, 200mm giá trị ứng suất lớn (xuất khóa chống cắt) tăng lên so với tải trọng đặt tâm 58,99% 76,61%, độ võng lớn tăng lên 4,97% 18,58% Đối với trường hợp cáp dự ứng lực đặt xiên, tải trọng đặt lệch tâm 100mm, 200mm giá trị ứng suất lớn (xuất khóa chống cắt) tăng lên so với tải trọng đặt tâm 18,95% 47,69%, độ võng lớn thay đổi gần 20% Từ kết phân tích ta thấy cần xét đến ảnh hưởng tải trọng lệch tâm hay xoắn tính tốn khả chịu cắt khóa chống cắt, đặt biệt trường hợp cáp dự ứng lực đặt theo đường gẫy khúc hay đường cong Kết thí nghiệm phân tích mơ thực mặt cắt ngang có khóa chống cắt mẫu thử nhỏ tác giả kiến nghị cần tiếp tục nghiên cứu lý thuyết thực nghiệm với nhiều khóa mặt cắt ngang kích thước khóa cấu kiện gần với kết cấu thực nhằm hồn thiện tính tốn đánh giá khả chịu cắt mối nối cầu dầm lắp ghép phân đoạn TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Hồ sơ thiết kế kỹ thuật tuyến Metro Bến Thành - Suối Tiên, Liên danh Sumitomo – Cienco6, 112013 [2] Hồ sơ thiết kế kỹ thuật tuyến Tân Vũ- Lạch Huyện, Liên danh OC, Padeco, Nippon Koei, JBSI, Jan 2013 [3] Lê Bá Khánh, Phạm Thế Hùng, Nghiên cứu ảnh hưởng xoắn đến giá trị ứng suất - biến dạng mặt cắt ngang dầm hộp, Tạp chí GTVT, 12 (2015) [4] C.L Robert, J.E Breen, Measurements based revisions for segmemtal bridge design and construction criteria research report, The university of Texas at Austin, 1993 [5] In Hwan Yang, Kyung-Cheol Kim, Young-Joon Kim, Shear strength of dry joints in precast concrete modules, The Thirteenth East Asia-Pacific Conference on Structural Engineering and Construction (EASEC-13), Sapporo, Japan, 2013 [6] G Rombach, A Specker, Design of joint in segmental hollow box girder, 1st FIB Kongress, Osaka, Japan, 2002 https://cuvillier.de/de/shop/publications/3039 [7] Tiêu chuẩn ngành 22TCN272-05 [8] M A Algorafi, A A A Ali, I Othman, M S Jaafar, R A Almansob, Evaluation of Structural Behavior of Externally Prestressed Segmented Bridge with Shear Key under Torsion, Journal of Engineering, Project, and Production Management, (2011), 28-35 DOI: 10.32738/JEPPM.201107.0004 [9] CEB-FIP Model Code Comite EURO – International du Beton, Design Code, 1990 [10] Tiêu chuẩn thiết kế cầu đường TCVN11823-5:2017 396 ... thơng vận tải, Tập 70, Số (12/2019), 386-396 Tạp chí Khoa học Giao thơng vận tải MÔ PHỎNG SỐ ĐÁNH GIÁ ẢNH HƯỞNG CỦA XOẮN ĐẾN KHOÁ CHỐNG CẮT TRONG CẦU DẦM LẮP GHÉP PHÂN ĐOẠN Nguyễn Đắc Đức, Nguyễn... mối nối cầu dầm lắp ghép phân đoạn nhiệm vụ nối ghép đốt dầm thành kết cấu hồn chỉnh phải đảm bảo truyền lực đốt dầm lực dọc, mô men uốn, mô men xoắn, lực cắt Đặc trưng dầm lắp ghép phân đoạn sử... công lắp ghép phân đoạn kết cấu nhịp sử dụng mối nối khóa chống cắt keo epoxy cáp dự ứng lực, mặt cắt ngang dầm dạng chữ U hay mặt cắt hình hộp, với dạng mặt cắt ảnh hưởng mô men xoắn đến giá