Trong thực hành thiết kế, do hạn chế của các phần mềm phân tích kết cấu, dầm bê tông ứng lực trước (ƯLT) căng sau thường được xem xét riêng rẽ với các cấu kiện BTCT xung quanh nó. Bài viết này giới thiệu việc phân tích tổng thể kết cấu khung bê tông cốt thép (BTCT) có dầm chuyển bê tông ƯLT bằng phần mềm ADAPT-Edge (3D).
Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2018 12 (7): 45–55 KHẢO SÁT HIỆU QUẢ PHÂN TÍCH DẦM CHUYỂN ỨNG LỰC TRƯỚC ĐỒNG THỜI VỚI KHUNG BÊ TÔNG CỐT THÉP Đặng Việt Hưnga , Nguyễn Đàm Khánha , Nguyễn Trường Thắnga,∗ a Khoa Xây dựng Dân dụng Công nghiệp, Trường Đại học Xây dựng, 55 đường Giải Phóng, quận Hai Bà Trưng, Hà Nội, Việt Nam Nhận ngày 24/08/2018, Sửa xong 29/11/2018, Chấp nhận đăng 30/11/2018 Tóm tắt Trong thực hành thiết kế, hạn chế phần mềm phân tích kết cấu, dầm bê tơng ứng lực trước (ƯLT) căng sau thường xem xét riêng rẽ với cấu kiện BTCT xung quanh Bài báo giới thiệu việc phân tích tổng thể kết cấu khung bê tơng cốt thép (BTCT) có dầm chuyển bê tông ƯLT phần mềm ADAPT-Edge (3D) Nhờ việc sử dụng phần mềm có khả phân tích đồng thời dầm chuyển ƯLT với cấu kiện dầm, cột BTCT khác khung, ảnh hưởng phương án bố trí số lượng cáp ƯLT tới phân bố nội lực, cường độ, độ cứng biến dạng dầm chuyển hệ khung làm rõ Trong báo này, ba phương án thiết kế dầm ƯLT theo tiêu chuẩn Eurocodes đề xuất cho ví dụ thực tế gồm khung khơng gian BTCT cao bảy tầng có dầm chuyển vượt nhịp 15m tầng hai nhằm khảo sát hiệu phương pháp phân tích tổng thể Kết cho thấy phương án tập trung cáp ƯLT cho dầm chuyển hợp lý sử dụng vật liệu ƯLT đảm bảo yêu cầu thiết kế chịu lực sử dụng Tuy nhiên, yêu cầu biện pháp cấu tạo đầu neo cho phù hợp với thực tế, phương án phân bổ cáp ƯLT cho dầm chuyển dầm khung tầng phía áp dụng hiệu Từ khố: dầm chuyển; ứng lực trước; khung bê tông cốt thép; phần mềm ADAPT EFFICIENCY EVALUATION OF ANALYZING POST-TENSIONED TRANSFER GIRDER SIMULTANEOUSLY WITH REINFORCED CONCRETE FRAME Abstract In reality, post-tension prestressed (PT) girders are usually analysed separately from other surrounding structural elements due to the limits of the existing structural software packages This paper introduces a numerical analysis on a reinforced concrete (RC) frame including a transfer PT girder using ADAPT-Edge (3D) software As the software is capable of analyzing PT girders together with other RC beams and columns in the frame, the effects of the arrangement and number of prestressed cables on the internal forces distribution, strength, stiffness and deformation of the transfer PT girder as well as of the whole frame can be clarified In this paper, three PT design options to the Eurocodes are proposed in a worked example on a three-dimensional frame having seven storeys and a 15m-span transfer PT girder on the second floor to investigate the effects of the overall analysis The analysis results show that the solution of having only PT for the transfer girder is more reasonable in PT materials usage, whereas all the design criterion on strength and serviceability can still be satisfied However, due to the detailing requirement of anchorage ends, the solution of distributing prestressed cables not only in the transfer girder but also in other girders on the above floors can also be applied efficiently Keywords: transfer girder; prestressed; frame; reinforced concrete; ADAPT software https://doi.org/10.31814/stce.nuce2018-12(7)-05 c 2018 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) ∗ Tác giả Địa e-mail: thangnt2@nuce.edu.vn (Thắng, N T.) 45 Thắng, N T cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Giới thiệu Trong năm gần đây, với phát triển nhanh kinh tế, công trình bê tơng cốt thép (BTCT) xuất ngày nhiều nhiều địa phương nước, đặc biệt thành phố lớn Hà Nội, thành phố Hồ Chí Minh, Đà Nẵng v.v Đối với cơng trình dân dụng, u cầu kiến trúc mặt thẩm mỹ công sử dụng ngày quan tâm Do diện tích đất xây dựng cơng trình hạn chế, khu vực cơng có nhịp lớn sân khấu, hội trường, khu trưng bày thường thiết kế tầng phía khu vực văn phòng hộ có khơng gian nhỏ Trong trường hợp này, phương án kết cấu thường lựa chọn sử dụng dầm chuyển cốt sàn phía tầng có khơng gian lớn để đỡ tồn tầng lại Do kết cấu vượt nhịp lớn cộng thêm phần tải trọng tất tầng phía truyền vào nên tiết diện dầm chuyển thường lớn chiều cao chiều rộng So với kết cấu BTCT, bê tơng ứng lực trước (ƯLT) có lợi tính hợp lý, kinh tế khả thích ứng cho kết cấu đặc biệt vượt nhịp lớn chịu tải trọng nặng [1, 2] Đối với cơng trình hạn chế chiều cao tầng, giải pháp ƯLT cần cân nhắc để giảm chiều cao tiết diện dầm chuyển Thông thường, dầm chuyển ƯLT phân tích riêng rẽ so với cấu kiện khác khung, với nội lực lấy từ tốn phân tích kết cấu sử dụng phần mềm thông dụng ETABS, SAP, v.v Tuy nhiên, phần mềm chưa có khả mơ cách hữu hiệu có mặt cáp ƯLT dầm chuyển Gần đây, xuất số phần mềm đủ mạnh để phân tích dầm chuyển ƯLT đồng thời với hệ thống khung xung quanh ETABS 2016 ADAPT-Edge (3D), tích hợp trạng thái ứng suất - biến dạng cấu kiện khung có ƯLT dầm chuyển đạt hiệu cao cho giải pháp thiết kế Năm 2003, nhóm tác giả [3] tiến hành nghiên cứu ứng xử nhà thấp tầng có dầm chuyển chịu động đất Kết nghiên cứu cho thấy với nhà thấp tầng có dầm chuyển, ảnh hưởng tải trọng đứng lớn so với tải gió động đất Năm 2014, nhóm tác giả [4] đề xuất phương pháp áp dụng thuật tốn tối ưu hóa để tự động tối ưu tiết diện kết cấu dầm chuyển đáp ứng yêu cầu thiết kế chịu lực sử dụng Trong báo cáo kỹ thuật tập đồn Otte, biến dạng kết cấu có dầm chuyển phương pháp mơ hình hóa kết cấu theo giai đoạn thi cơng so sánh với mơ hình hóa tồn kết cấu đồng thời [5] Tại Việt Nam, hệ kết cấu khung có dầm chuyển áp dụng khu hội trường tầng tòa nhà Khách sạn Melia Hà Nội năm 1997 Trong tòa nhà Keang Nam (Hà Nội), dầm chuyển đặt tầng kỹ thuật với chiều rộng b = 2700 mm, chiều cao h = 2150 mm Các nghiên cứu hệ kết cấu dầm ƯLT phần lớn tiến hành số luận văn thạc sĩ kỹ thuật [6–9], kết cấu ƯLT thường tách khỏi hệ thống khung tính tốn cấu kiện riêng lẻ Các liên kết gối tựa dầm sau tách giả thiết liên kết lý tưởng, tải trọng tác dụng vào dầm chuyển giả thiết dựa vào diện truyền tải số tầng đỡ dầm chuyển Ngoài ra, phân tích hệ kết cấu có dầm chuyển, phần mềm phân tích kết cấu phiên cũ (ETABS 9.7.4, SAFE v.12 v.v ) hạn chế việc mơ cáp ƯLT mơ hình tổng thể Do đó, cần thiết phải tiến hành nghiên cứu ảnh hưởng dầm chuyển ƯLT phân tích đồng thời với hệ khung BTCT Bài báo giới thiệu sở quy trình tính tốn kết cấu dầm ƯLT theo tiêu chuẩn châu Âu áp dụng vào mơ hình kết cấu khung khơng gian (3D) có dầm chuyển với nhiều phương án bố trí cáp ƯLT khác để khảo sát hiệu việc phân tích đồng thời dầm chuyển ƯLT kết cấu khung BTCT Hệ khung chịu tải trọng thẳng đứng chủ yếu, có chiều cao nhỏ 40m, thấp 10 tầng Các phương án bố trí cáp ƯLT khác mơ hình hóa để đánh giá ứng xử kết cấu khung bao gồm dầm chuyển, cột đỡ dầm chuyển, cột đỡ dầm chuyển (vị trí bỏ cột 46 Thắng, N T cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng tầng dưới) v.v , từ đưa kết luận kiến nghị cho việc phân tích kết cấu dầm chuyển ƯLT đồng thời với hệ kết cấu khung BTCT Tính tốn kết cấu bê tông ƯLT theo tiêu chuẩn Eurocode [10] 2.1 Vật liệu Theo tiêu chuẩn thiết kế kết cấu BTCT châu Âu EN1992-1-1 (viết tắt EC2) [10], bê tơng có cường độ chịu nén tính tốn fck xác định mẫu lăng trụ 28 ngày tuổi, biến dạng đàn hồi lớn ε = 0,00175 biến dạng cực hạn εu = 0,0035 Trong phạm vi nghiên cứu báo, mơ hình đơn giản hóa dạng song tuyến quan hệ ứng suất - biến dạng vật liệu áp dụng theo mục 3.3 Eurocode Quan hệ ứng suất - biến dạng bê tơng thể đơn giản hóa Hình 1(a), giá trị giới hạn 0,00175 0,0035 lấy theo bảng 3.1 Eurocode Cốt thép coi vật liệu đàn hồi dẻo, với mơ đun đàn hồi E s = 200000 MPa (Hình 1(b)) Ứng xử cáp ƯLT thể Hình 1(c), với f pk cường độ cực hạn cáp có giá trị lớn nhiều so với cường độ tính tốn thép thường fyd Mô đun đàn hồi cáp ƯLT E = 195000 MPa (a) bê tông (b) cốt thép (c) cáp ƯLT Hình Quan hệ ứng suất-biến dạng theo EC2 [10] 2.2 Tổ hợp tải trọng tính toán theo EC2 [10] Nghiên cứu tập trung xét tới ứng xử hệ kết cấu cơng trình nhà thấp 10 tầng chịu tải trọng thẳng đứng với giả thiết bỏ qua ảnh hưởng tải trọng ngang Do đó, trường hợp tải trọng xét đến tải trọng thân, tĩnh tải, hoạt tải tải trọng ƯLT (gồm ƯLT cáp hiệu ứng siêu tĩnh ƯLT gây gối liên kết) Theo tiêu chuẩn EC2, việc tính tốn thiết kế cần xét tới tổ hợp tải trọng bền, tổ hợp tổ hợp tải trọng thời điểm căng kéo, tổ hợp tải trọng dài hạn Bảng Các trường hợp tổ hợp tải trọng thiết lập theo tiêu chuẩn Eurocode STT Tổ hợp Bản thân Tĩnh tải Hoạt tải Ứng lực trước Hiệu ứng siêu tĩnh TH1 Thường xuyên 1,0 1,0 0,5 1,0 TH2 Bền 1,35 1,35 1,5 1,0 TH3 Sử dụng 1,0 1,0 0,3 1,0 TH4 Căng kéo 1,0 1,15 TH5 Dài hạn (1,0×Bản thân + 1,0×Tĩnh tải + 1,0×Ứng lực trước + 0,3×Hoạt tải)×(1 + f ) 47 Tựa tĩnh Gkj,sup y2,1 Qk1 Gkj,inf y2,i Qk,i Bảng Các trường hợp tổ hợp tải trọng thiết lập theo tiêu chuẩn Eurocode STT Tổ hợp Thắng, N T cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Bản Tĩnh Hoạt Ứng lực Hiệu ứng siêu tổ hợp tải trọng thường xuyên Hệ số tổ hợp trường hợp tải trọng tổ hợp thân thành tải lập tham tảikhảo theotrước tĩnh thể Bảng Bảng tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn Eurocode EC0 Ví dụ với tổ hợp tải trọng bền xác định theo bảng A1.2 EC0, với tổ hợp tải trọng sử dụng TH1 Thường xuyên 1,0 1,0 0,5 1,0 xác định theo bảng A1.4 EC0, thể Bảng 3, với G, Q giá trị tiêu chuẩn tải trọng, γ ψ hệ số tổ hợp tải trọng xác 1,35 định theo phụ TH2 Bền 1,35 1,5lục A1 Eurocode [11] 1,0 TH3 Sử dụng Bảng 2.1,0 Tổ hợp tải trọng Eurocode 1,0 bền theo0,3 TH4 Căng kéo Tĩnh tải lợi hạn TH5 BấtDài 1,0 1,0 1,15 Hoạt tải Có (1,0´Bản lợi đạo Kèm theo thân +Chủ 1,0´Tĩnh tải + 1,0´Ứng lực trước γ j,infGk j,inf γQ,1 Qk,1 γQ,i ψ0,i Qk,i γ j,supGk j,sup + 0,3´Hoạt tải) ´ (1+f) 2.3 Kiểm tra khả làm việc dầm chuyển [10-14] Bảng Tổ hợp tải trọng sử dụng theo Eurocode 2.3.1 Tại thời điểm căng kéo Tổ hợp Tĩnh tải Hoạt tải Tại thời điểm căng kéo cáp, tiêu chuẩn EC2 quy định ứng suất nén bê tơng Bất lợi Có lợi Chủ đạo Kèm theo không vượt 0,6fck(t), ứng suất kéo thép không vượt 0,8f ứng suất yk Đặc trưng Gk j,sup Gkcốt Q ψvà j,inf k1 0,i Qk,i Thường Gk j,supquá 0,25%𝑓 Gk j,inf ψ1,1 Qk1 ψ2,i Qk,i kéo bêxuyên tông không vượt '( (𝑡) , với t tuổi bê tơng (tính theo Tựa tĩnh Gk j,sup Gk j,inf ψ2,1 Qk1 ψ2,i Qk,i ngày) thời điểm căng kéo cáp Đặc biệt ứng suất nén bê tông lớn giá trị cho phép, phương án dầm chuyển cần thay đổi hai cách (i) tăng tiết giảm lượng cápchuyển ƯLT [10, dầm 2.3 diện; Kiểm tra khả(ii) làmsố việc dầm 12–15] a TạiKhả thời điểm 2.3.2 năngcăng chịukéo lực Tại thời điểm căng kéo cáp, tiêu chuẩn EC2 quy định ứng suất nén bê tông không vượt Khi với cốt tổ hợp bền, ảnh ƯLT kể đến thông qua hiệu 0,6 fck (t), ứngtính suất tốn kéo thép khơng vượthưởng 0,8 fcủa yk ứng suất kéo bê tông không vượt ứng siêu tĩnh gối tựa.bêHiệu ứng theo nàyngày) đượcở xác địnhcăng từ lựcbiệt tạinếu gốiứng 0,25 fck (t),tại vớicác t tuổi tông (tính thời điểm kéo phản cáp Đặc suất nén trongtrong bê tông hơnra, giánhờ trị cho phương án dầm cần hệ đổiTiếp bằngtheo, ƯLT trước cáplớngây vàophép, phương trình cân chuyển kếtthay cấu hai cách (i) tăng tiết diện; (ii) giảm số lượng cáp ƯLT dầm giá trị mô men uốn yêu cầu dầm chuyển tính tốn giai đoạn phân tích b Khả lực chịu lực dầm xác định từ việc bố trí cốt thép cáp ƯLT kết cấu.năng Khảchịu với 2) tổ hợp ảnh hưởng ƯLT kể đếncủa thông qua hiệu ứng siêu tĩnh Khi tiết tính diệntốn (Hình với bền, giả thiết biến dạng nénđược lớn bê tông ε=0,0035, chiều gối tựa Hiệu ứng xác định từ phản lực gối ƯLT trước cáp gây ra, nhờ cao vùng nén tối đa 50% khoảng cách từ cốt thép đến thớ nén ngồi bê tơng Hình Biểu đồ ứng suất mặt cắt dầm ƯLT [10] 48 Thắng, N T cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng vào phương trình cân hệ kết cấu Tiếp theo, giá trị mô men uốn u cầu dầm chuyển tính tốn giai đoạn phân tích kết cấu Khả chịu lực dầm xác định từ việc bố trí cốt thép cáp ƯLT tiết diện (Hình 2) với giả thiết biến dạng nén lớn bê tông ε = 0,0035, chiều cao vùng nén tối đa 50% khoảng cách từ cốt thép đến thớ nén ngồi bê tơng Khi khả chịu lực tiết diện dầm nhỏ giá trị mô men uốn yêu cầu, cần bổ sung thêm cốt thép, thêm cáp ƯLT tăng tiết diện dầm Diện tích tiết diện ngang cốt thép tối đa dầm là: Amax = 0,04Ac (1) Ac diện tích tiết diện dầm Khi thép thường cáp ƯLT kể tới đồng thời, diện tích thép quy đổi xác định sau: A prov = A s + A ps f pk f py (2) Mặt khác, diện tích cốt thép tối thiểu dầm xác định theo công thức: Amin ≥ 0,26bt d fctm ≥ 0,0013bt d fyk (3) bt chiều rộng vùng ứng suất kéo, d khoảng cách từ tâm vùng cốt thép chịu kéo đến thớ ngồi bê tơng, fctm cường độ chịu kéo bê tông, fyk cường độ đặc trưng thép thường c Trạng thái sử dụng Ở trạng thái sử dụng thường xuyên, độ võng dầm chuyển - tính đến ảnh hưởng từ biến co ngót bê tơng - phải nhỏ 1/250 nhịp dầm Việc tính tốn xác độ võng dài hạn kết cấu phức tạp phụ thuộc vào nhiều yếu tố biến dạng lớn, ứng xử phi tuyến bê tông co ngót từ biến Trong báo này, quy trình đơn giản hóa sử dụng để tính toán kết cấu với giả thiết vật liệu đàn hồi biến dạng nhỏ Sau đó, độ võng dài hạn xác định cách nhân độ võng tức thời với hệ số ϕ kể đến từ biến bê tông (do mô dun đàn hồi bê tông bị giảm xuống theo công thức 7.20 tiêu chuẩn EC2) có giá trị lấy 2,0 [16, 17] (2/3) Ứng suất nén kéo bê tông không vượt giá trị 0,45 fck , 0,3 fck Trong trường hợp ứng suất kéo bê tông vượt giới hạn, cần tính tốn kiểm tra chiều rộng vết nứt bố trí thêm cốt thép dầm Đối với dầm ƯLT sử dụng cáp bám dính, thơng thường giá trị cho phép không vượt 0,2 mm Khi chiều rộng vết nứt lớn giá trị thiết kế, dầm cần bổ sung cốt thép thường, với đường kính khoảng cách theo bảng 7.2 chiều rộng vết nứt tính tốn theo cơng thức mục 7.3.4 tiêu chuẩn EC2 [10] 2.4 Phần mềm ADAPT-Edge (3D) sơ đồ khối [16, 17] Phần mềm phân tích kết cấu ADAPT-Edge (3D) có khả phân tích tổng thể hệ kết cấu cơng trình sử dụng dầm chuyển ƯLT cách hiệu quả, khắc phục số nhược điểm xét riêng dầm chuyển ƯLT mà bỏ qua tương tác với tồn hệ thống khung khơng gian xung quanh So với phần mềm khác có khả đưa cáp ƯLT vào kết cấu bê tông SAP 2000, ETABS 2016, phần mềm ADAPT-Edge (3D) cho phép tự động hóa bước tính tốn kiểm tra theo EC2 [10] theo tiêu chuẩn khác [12] Các bước phân tích hệ khung BTCT có dầm chuyển ƯLT giới thiệu Hình [16] 49 Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng NUCE 2018 2.4 Phần mềmThắng, ADAPT-Edge (3D) chí sơ đồ khối [15,16] N T cs / Tạp Khoa học Công nghệ Xây dựng Sai Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây Sai dựng NUCE 2018 Các thông số đầu vào Bắt đầu Mô hình 3D hệ kết cấu hệ kết(3D) cấu sơ đồ khối [15,16] 2.4 Phần mềm ADAPT-Edge Tính tốn kiểm tra dầm chuyển theo 2.2 Sai Kết thúc Bắt đầu Tính tốn dầm mặt phẳng khung với dầmsốchuyển Các thông đầu vào hệ kết cấu Đúng Sai Tính tốn cột đươc dầm chuyển đỡ (bỏ cột tầng dưới) Mơ hình 3D hệ kết cấu Kiểm tra khả chịu lực cột đỡ dầm chuyển Tính tốn kiểm tra dầm chuyển theo 2.2 Hình3.3.Các Cácbước bướcphân phântích tíchhệ hệkhung khung BTCT BTCT có có dầm dầm chuyển Hình chuyển ƯLT ƯLT của ADAPT-Edge ADAPT-Edge Đúng Phần mềm phân tích kết cấu ADAPT-Edge (3D) có khả phân tích tổng thể Tínhkhi tốnsử dầmdụng dầm chuyển Tính tốn cột đươc hệ kết cấu cơng trình ƯLT mộtdầm cách hiệu phục Kiểmquả, tra khảkhắc chịu lực Kết thúc mặt phẳng khung với chuyển đỡ (bỏ cột Ví dụ tính tốn cột đỡ dầm chuyển số nhược điểm xét riêng dầm chuyển ƯLT mà bỏ qua tương tác với dầmchỉ chuyển tầng dưới) tồn vào hệ thống khung khơng gian xung quanh So với phần mềm khác có 3.1 Số liệu đầu khả cápphân ƯLTtích vàohệ kết BTCT cấu bê có tơng nhưchuyển SAP 2000, 2016, phần Hình Cácđưa bước khung dầm ƯLTETABS ADAPT-Edge Xét cơng trình tầng có chiều phố Hồ Chí EC2 Minh (Hình 4) mềm ADAPT-Edge (3D) cho cao phép30 tựm động hóaxây cácdựng bước tínhthành tốn kiểm tra theo Phần mềm phân tích kết cấu ADAPT-Edge (3D) có khả phân tích tổng thểnó Hệ kết Dầm chuyển[10] trục B bố trí tầng hai, vượt nhịp 15,0 m đỡ cột từ tầng phía theo tiêu chuẩn khác [11] Các bước phân tích hệ khung BTCT có dầm hệ kết cấu cơng trình sử dụng dầm chuyển ƯLT cách hiệu quả, khắc phục cấu lại sửchuyển dụngƯLT khung BTCT tồnởkhối cột có tiết diện 700 × 700 mm, dầm dầm giới thiệu Hìnhvới [15] số tương nhược ứng điểmlàkhi chỉ×xét riêng chuyển ƯLT mà bỏ tác diện với dầm phụ có tiếtmột diện 600 600 mmdầm 400 × 600 mm, sànqua dàytương 150 mm Tiết Ví dụ tính tốn tồn hệ thống khung khơng gian xung quanh So với phần mềm khác có cường độ chuyển thay đổi trường hợp nghiên cứu Bê tông C25/30 theo EC2 với 3.1 Số liệu đầu vào khả mẫu trụ đưafck cáp=ƯLT vào tông ETABS phần lượng chịu nén 25 MPa Tĩnh kết tải cấu phânbêbố đềunhư tácSAP dụng2000, lên sàn (chưa2016, kể trọng mềm ADAPT-Edge (3D) cho phéptác tự dụng động lên hóa các sàn bướclàtính kiểm tradụng theo cáp EC2ƯLT căng thân) 2,5 kN/m2, hoạt tải phân bố 3,0toán kN/m Sử [10] theo tiêu chuẩn khác [11] Các bước phân tích hệ khung BTCT có sau bám dính, có đường kính danh định 15,2 mm cường độ f pu = 1860 MPa, f pydầm = 1680 MPa chuyểnEN ƯLT với giớicác thiệu Hình [15].bao gồm hệ số ma sát góc µ = 0,2, hệ số ma sát theo tiêu chuẩn 10138, hệởsố đầu3 vào lắc k = 0,001 hao trước dài hạn 150 MPa cho sợi cáp Lực kéo 80% f pu , độ tụt nêm Vírad/m, dụ tínhtổn tốn tính toán tối đa mm 3.1 Số liệu đầu vào Dầm chuyển ƯLT Hình Mặt kết cấu tầng hai mặt đứng khung trục B Xét cơng trình tầng có chiều cao 30m xây dựng thành phố Hồ Chí chuyển ƯLT Minh (Hình 4) Dầm chuyển trục B bố trí tầng hai,Dầm vượt nhịp 15,0m đỡ cột từ tầng phía Hệ kết cấu lại sử dụng khung BTCT tồn khối với cột có tiết Hình Mặt tầng đứng khung Hình 4 Mặt kếtkết cấucấu tầng haihai và mặtmặt đứng khung trụctrục B B Xét cơng trình tầng có chiều cao 30m xây dựng thành phố Hồ Chí Hình dạng ƯLT tríchuyển dầm chuyển thểtríhiện Hình Trong tiếp Minh cáp (Hình 4) bố Dầm trục B bố tầng hai, vượt nhịpphần 15,0m theo, đỡ cộtba phương án bố trí ƯLT sátHệ để kết đánh dầmBTCT chuyển ƯLT từ tầng phíakhảo cấugiá cònảnh lại hưởng sử dụngcủa khung tồn khốivới vớihệ cộtkhung có tiếtBTCT 3.2 Các phương án bố trí dầm ƯLT khung Ba phương án bố trí dầm ƯLT khảo sát, cụ thể sau (Hình Bảng 4) 50 căng sau bám dính, có đường kính danh định 15,2mm cường độ fpu=1860MPa, fpy=1680MPa theo tiêu chuẩn EN 10138, với hệ số đầu vào bao gồm hệ số ma sát góc μ=0,2, hệ số ma sát lắc k=0,001rad/m, tổn hao trước dài hạn 150MPa cho T cs / Tạp chí Khoa Cơng dựng sợi cáp Lực kéo 80%fThắng, nêm tính học tốn tốinghệ đa Xây 6mm pu, độN.tụt HìnhHình Bố trítrícáp dầm chuyển Bố cáp trong dầm chuyển Hình dạng cáp ƯLT tríphương án dầm chuyển thểđược sát Hình Trong phần tiếp Bảng bố Các bố trí dầm ƯLT khảo theo, ba phương án bố trí ƯLT khảo sát để đánh giá ảnh hưởng dầm chuyển Phương Bề rộng Số lượng cáp Bố trí cáp với dầm ƯLT với hệ khung BTCT Chiều cao án b (mm) h (mm) dầm chuyển (cáp) 3.2.Các phương án bố trí dầm ƯLT khung bên dầm chuyển PA1 1400 800 ÷ 1600 20 Khơng PA2 1400 1000 20 ÷ 80 Khơng Tạp Khoa họcKhoa Công nghệ Xây dựng NUCE 2018 Ba phương án bố tríchí dầm khảo sát,nghệ cụ thể sau (Hình Bảng 4): Tạp chí Cơng Xây dựng NUCE Tạp chíƯLT Khoa học học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 20182018 PA3 1400 1000 80 Có Bảng Các phương án bố trí dầm ƯLT khảo sát Phương án Bề rộng Chiều cao h (mm) Số lượng cáp dầm chuyển (cáp) Bố trí cáp với dầm bên dầm chuyển b (mm) PA1 1400 800÷1600 20 Khơng PA2 1400 1000 20÷80 Khơng PA3 1400 1000 80 Có (c) PA3 b) PA3 b) PA3 b) PA3 6.phương Các phương án Hình Các án khảo Các phương án sát khảo sát sát HìnhHình 6.Hình Các phương án khảo sátkhảo - Phương (PA1): Dầm chuyển ƯLT đặt tầng tầng số trục số lượng - Phương 1án(PA1): chuyển đặttầng 2trục và2trục B,lượng sốB,lượng - Phương án 1án(PA1): DầmDầm chuyển ƯLTƯLT đặtđược B, - Phương án (PA1): Dầm chuyển(20 ƯLT đượcbề đặtrộng tầng trục B, số (b=1400mm), lượng cáp dầm cáp chuyển cố dầm không đổi dầmdầm chuyển cố định (20 cáp), bề rộng dầm không đổi (b=1400mm), trongtrong khi cáp cáp dầm cố định (20định cáp),không bềcáp), rộng dầm không đổi (b=1400mm), chuyển cố chuyển định (20 cáp), bề rộng dầm đổi (b = 1400 mm), chiều cao dầmkhi chiều cao dầm đổi từ 800 đến 1600 đóthay chiều cao dầm thay đổi800 từ 800 đến 1600 mm.mm đổi từ 800 đến 1600 mm chiều cao dầm thay đổithay từ đến 1600 mm (a) a)PA2 PA1, a)PA1 PA1, PA2PA2 a) PA1, (b) PA2 - Phương án (PA2): chuyển ƯLT đặt tầng vàđặt trụctại B, tầng tiết diện dầm đổi - Phương Dầm (PA2): Dầm chuyển ƯLT trục B, diện tiết diện - Phương 2án(PA2): Dầm chuyển ƯLT đặt tầng và2trục B,không tiết -(bPhương án 2hán Dầm chuyển tầng và2trục diện = 1400 mm, =(PA2): 1000 mm), đóƯLT số lượng cáp đặt ƯLTtại dầm2thay đổi từB, 20 tiết đến 80 cáp 8được dầm không đổi(PA3): (b=1400mm, h=1000mm), sốdầm lượng cáp ƯLT khơng h=1000mm), đótiết số lượng ƯLT dầmdầm - Phương án 3(b=1400mm, Dầm chuyển ƯLT đặt tầng 2, diện tầng làtrong b dầm = 1400 dầmdầm không đổi đổi (b=1400mm, h=1000mm), số lượng cáp cáp ƯLT thay đổi từ đến 20 đến 80 cáp đổi từ1000 20 80 mm, = mm), số cáp lượng cáp ƯLT dầm chuyển 80 cáp Cùng lúc đó, dầm phía thaythay đổi từh 20 đến 80 cáp sử dụng ƯLT với 20 cáp dầm Trong trường hợp cần thiết, cáp ƯLT áp dụng cho - Phương (PA3): Dầm chuyển ƯLT đặttầng tầng 2, diện tiết diện tầng - Phương án 3án4) (PA3): Dầm chuyển ƯLT đặt 2, tiết dầmdầm tầng dầm trục -các Phương án3 3(Hình (PA3): Dầm chuyển ƯLT đặt tầng 2, tiết diện dầm tầng b=1400mm, h=1000mm), số lượng ƯLT chuyển 80 cáp Cùng là2b=1400mm, h=1000mm), số lượng cáp cáp ƯLT dầmdầm chuyển 80làcáp Cùng lúc lúc b=1400mm, h=1000mm), số lượng cáp ƯLT dầm chuyển 80 cáp Cùng lúc dầm sử dụng ƯLT với 20 cáp Trong trường đó,đó, cáccác dầm phíaphía trêntrên sử dụng ƯLT với 20 cáp mỗimỗi dầm.dầm Trong trường hợp hợp 51 cáp đó, cáccần dầmthiết, phíacáp trênƯLT cũngđược sử dụng ƯLT với 20 dầm Trong trường hợp áp dụng (Hình cần thiết, cáp ƯLT áp dụng chocho các dầmdầm trụctrục (Hình 4) 4) cần thiết, cáp ƯLT áp dụng cho dầm trục (Hình 4) phân Phương 3.3.3.3 KếtKết quảquả phân tíchtích Phương án 1án 3.3 Kết phân tích Phương án cột chịu tải trọng tập trung tầng truyền xuống) giảm tỷ lệ xấp xỉ tuyến tính chiều chiều cao cao dầm dầm chuyển chuyển tăng tăng lên, lên, víví dụ dụ với với h=800mm h=800mm độ độ võng võng làlà 75mm, 75mm, khi h=1600mm,độ độvõng võnggiảm giảmxấp xấpxỉxỉmột mộtnửa nửavà vàchỉ chỉcòn còn30mm 30mm.Kết Kếtquả quảnày nàykhác khácvới vớicác h=1600mm, cấukiện kiệndầm dầmthông thơngthường, thường,trong trongđó đóđộ độvõng võngtỷtỷlệlệnghịch nghịchvới vớilập lậpphương phươngcủa củachiều chiều cấu Thắng, N T cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng caodầm dầmh) h).Ngun Nguyênnhân nhânlàlàdo dolực lựctập tậptrung trungtác tácdụng dụnglên lêndầm dầmchuyển chuyểntại tạivịvịtrítrícột cộtđược cao 3.3 Kết phân tích Phương án đỡbởi bởidầm dầmchuyển chuyểncũng cũngthay thayđổi đổitheo theochiều chiềucao caocủa củadầm dầmchuyển chuyển đỡ Kết phân tích Phương án thể Hình Tạp Tạpchí chíKhoa Khoahọc họcCơng Cơngnghệ nghệXây Xâydựng dựngNUCE NUCE2018 2018 99 (a) Quan hệ độ võng dài hạn dầm chuyển dầm tầng mái so với chiều cao dầm chuyển (b) Biến thiên mô men dầm chuyển nhịp đầu dầm (c) Biến thiên lực dọc (c) (c)cột đỡ dầm chuyển: cột (bỏ cột tầng dưới) cột biên (d) Mô men trong(d) cột đỡ dầm chuyển (d) (a)(a) (b) (b) Hình Hình7.7.Kết Kếtquả quảphân phântích tíchPhương Phươngán án1.1 Hình Kết phân tích Phương án (a)(a)Quan Quanhệhệcủa củađộđộvõng võngdài dàihạn hạntrong trongdầm dầmchuyển chuyểnvàvàdầm dầmtầng tầngmái máiso sovới vớichiều chiềucao cao dầm dầm chuyển; (b) Biến thiên mô men dầm chuyển nhịp đầu dầm; (c) Biến thiên chuyển; (b) Biến dầm chuyển giữatrên nhịpdầm đầu dầm;với (c)chiều Biến cao thiêndầm Hình 7(c) trình bàythiên quancủa hệ mơ củamen lực dọc cột ởphía chuyển lực dọc cột đỡ dầm chuyển: cột (bỏ cột tầng dưới) cột biên; (d) lực dọc cột đỡ dầm chuyển: cột (bỏ cột tầng dưới) cột biên; (d) nhận phân tích với tổ hợp bền Khi chiều cao dầm chuyển tăng lên, lực dọc cột hai Mơ cột chuyển (A(A Trung dòng tương hình, Mơmen mentrong cộtđỡ đỡdầm dầm chuyển Trung chuyểncột dòng nàychuyển tươngthích thích saumỗi hình, đầu dầm chuyển giảm nhẹ Tuy nhiên, lực dọcchuyển dầm thaysau đổi đáng kể, têntêncác tương tự) chiềuthành cao dầm chuyển = 800 mm, lực dọc cột N = 4000 kN, h = 1600 mm, lực dọc thành cáchình hìnhhnhỏ, nhỏ, cáchình hìnhsau saucũng tương tự) cột tăng lên gấp đơi thành N = 8000 kN Hình Hình7(c) 7(c)trình trìnhbày bàyquan quanhệhệcủa củalực lựcdọc dọctrong trongcác cáccột cộtphía phíatrên trêndầm dầmchuyển chuyển với với chiều cao dầm nhận phân tích với tổ hợp bền Khi chiều cao dầm chuyển tăng chiều dầm đượcánkhi 3.4 Kết quảcao phân tíchnhận Phương phân tích với tổ hợp bền Khi chiều cao dầm chuyển tăng lên, lực dọc cột hai đầu dầm giảm nhiên, lực dọc cột dọctích haiánđầu dầmchuyển chuyển giảmnhẹ nhẹ.Tuy Tuy Kếtlên, quảlực phân cột Phương thể Hình nhiên, lực dọc cột dầm chuyển thay đổi đáng chiều cao dầm h=800mm, lực dọc dầm chuyển thay đổi đáng kể, chiều caogiảm dầmchuyển chuyển h=800mm, lựccáp dọcƯLT Hình 8(a) cho thấy độ võng dài hạnkể, dầm chuyển tuyến tính với số lượng bố trí cột N=4000kN, h=1600mm, lực dọc cột tăng lên gấp đôi thành N=8000kN cột làđường N=4000kN, giá h=1600mm, cột tăng lên gấp thành N=8000kN dầm, xấp xỉ trị độ võnglực códọc góctrong nghiêng khoảng 1:5,đơi nghĩa độ võng giảm mm số lượng cáp tăng lên 10 cáp 3.4 3.4.Kết Kếtquả quảphân phântích tíchPhương Phươngán án22 Tương tự biến thiên độ võng, giá trị mô men uốn dầm chuyển tổ hợp tải Kết tích ánán2tính Hình 8.8 mức độ giảm tương trọng sử dụng xuyên giảm tuyến khithể số lượng cáp tăng lên, Kếtthường quảphân phân tíchcũng củaPhương Phương 2được thể hiệntrong Hình đương giá trị mơ men nhịp gối Sự thay đổi rõ rệt mô men uốn cột đỡ dầm chuyển Giá trị mô men uốn đầu cột giảm 40% (từ 1160 kNm giảm xuống 52 lên, lên, lực lực dọc dọc trong cột cột ởở hai hai đầu đầu dầm dầm chuyển chuyển giảm giảm nhẹ nhẹ.Tuy Tuynhiên, nhiên,lực lựcdọc dọctrong trongcột cộtởở dầm chuyển thay đổi đáng kể, chiều cao dầm chuyển h=800mm, lực dọc dầm chuyển thay đổi đáng kể, chiều cao dầm chuyển h=800mm, lực dọc cột cột là N=4000kN, N=4000kN, khi h=1600mm, h=1600mm, lực lựcdọc dọctrong trongcột cộttăng tănglên lêngấp gấpđôi đôithành thànhN=8000kN N=8000kN 3.4 3.4 Kết Kết quả phân phân tích tích Phương Phương án án 22 Thắng, N T cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Kết Kết quả phân phân tích tích của Phương Phương án án 22 đượcthể thểhiện hiệntrong trongHình Hình8 Tạp dựng NUCE NUCE2018 2018 Tạpchí chíKhoa Khoahọc họcCông Công nghệ nghệ Xây Xây dựng (b) (a) (b) (a) Quan hệ độ võng(a) dài hạn dầm chuyển (b) Biến thiên mô men dầm chuyển dầm tầng mái so với số lượng cáp ƯLT nhịp đầu dầm 10 10 (c) (c) (d) (d) (c) Biến thiên lực dọc cột Hình đỡ8 bởiKết dầm phân (d) men trongán cột2đỡ dầm chuyển tíchMơPhương Hình chuyển: cột (bỏ cột tầng dưới) cột Kết biên phân tích Phương án (a) Quan hệ độ võng dài hạn dầm chuyển dầm tầng mái so với số lượng cáp ƯLT; (a) Quan hệ độ võng dài hạn dầm chuyển dầm tầng mái so với số lượng cáp ƯLT; (b) Biến thiên mô men chuyển nhịpánvà2 đầu dầm; (c) Biến thiên lực Hình 8.dầm Kết phân ởtích Phương (b) Biến thiên mô men dầm chuyển nhịp đầu dầm; (c) Biến thiên lực dọc cột đỡ dầm chuyển: cột (bỏ cột tầng dưới) cột biên; (d) Mô men dọctrong cột đỡ dầm chuyển: cột (bỏ cột tầng dưới) cột biên; (d) Mô men cột đỡ dầm chuyển 720 kNm), dầm số lượng cáp ƯLT tăng từ 20 lên 80 cáp Ở chiều ngược lại, tăng số lượng cáp cột đỡ chuyển Hình thấy độchuyển võng dài hạn dầmdưới) chuyển tuyến tínhtính với Như số lượng lực dọc cột8(a) đượccho đỡ dầm (vị trí bỏcủa cột tầng tănggiảm lên xấp xỉ tuyến Hình 8(a) cho thấy độ võng dài hạn dầm chuyển giảm tuyến tính với số lượng bố trí đường giúp xấp tăng xỉ độ võng nghiêng khoảng việccáp tăngƯLT số lượng cáptrong dầm, dầm chuyển, độ giá cứngtrịdầm tăngcó khảgóc làm việclàcủa cột cáp ƯLT bố trí dầm, đường xấp xỉ giá trị độ võng có góc nghiêng khoảng Tuy1:5, nhiên, số lượng thực có thểgiảm bố trí2mm trongmỗi dầmkhi chuyển bị giớicáp hạntăng kiện cấu tạo nghĩa độcáp võng sẽtếđược số lượng lên điều 10 cáp 1:5, nghĩa độ võng giảm 2mm số lượng cáp tăng lên 10 cáp biện pháp thi công Tương tự biến thiên độ võng, giá trị mô men uốn dầm chuyển Tương tự sựsửbiến thiên độ võng, giá trị mô men uốn dầm chuyển hợpphân tải trọng dụng 3.5.do Kếttổquả tích Phương án 3thường xuyên giảm tuyến tính số lượng cáp tăng dolên, tổ hợp tải trọng sử dụng xuyên tuyến khinhịp số lượng cáp Sự tăng mức độ giảm tương thường đương giágiảm trị mơ mentính gối Kết phân tích Phương án thể Hình lên, mức tương giá trị nhịp mô gối thay đổiđộ rõgiảm rệt đối đương với mô đối menvới uốncảtrong cộtmô đỡ men dầm chuyển Giá trị menSự Để tăng hiệu cáp ƯLT hệ kết cấu khung, Phương án 3, không dầm uốnđổi đầu cộtnhất giảm (từ mô 1160kNm giảm xuống 720kNm), khiGiá số lượng thay rõ rệt 40% men uốn cột đỡ dầm chuyển trị mơcáp men chuyển mà dầm khung phía tầng bố trí cáp ƯLT Trước hết, dầm ƯLT tăng từvới 20 lên40% 80 cáp Ở1160kNm chiều ngược tăng số lượng cáplớn, dọc uốn đầu cột giảm (từ khilực sốdầm lượng cáp mặt phẳng dầm chuyển (trục B) bốgiảm trílại, cápxuống ƯLT Khi số720kNm), lượng cáp theo cột đỡ dầm chuyển (vị trí bỏ cột tầng dưới) tăng lên xấp xỉ tuyến tính Như ƯLT tăng 20 với lêndầm 80 cáp Ở (trục chiều3)ngược khiáptăng lượng cáptựthì lực phương vngtừgóc chuyển sẽlại, dụngsốƯLT Tương kếtdọc quảtrong việc tăng số lượng cáp dầm chuyển, giúp tăng độ cứng dầm tăng khả cột dầm chuyển (vị độ trí võng bỏ cột dưới) tăng lênđi,xấp xỉ tuyến tính Như Phương án 2,đỡkhibởi số lượng cáp tăng lên tầng dầm chuyển giảm nhiên góc nghiêng làm việc cột Tuy nhiên, số lượng cáp thực tế bố trí dầm chuyển bị giới đường xấp xỉ phương án giảm xuống 1:10, hiệu việc tăng số lượng cáp việc tăng số lượng cáp dầm chuyển, giúp tăng độ cứng dầm tăng khả hạn cáckhi điều kiện cấulên tạo biện phápthực thi công nửa so với cácTuy cáp nhiên, tăng tập trung dầm chuyển Các tương tự quanbị sátgiới làm việc cột số lượng cáp tế bốkết tríquả dầm chuyển vớiKết dầm chuyển, mô men cột đỡ dầm chuyển Các biểu đồ cho thấy việc bố 3.5 phân tích án pháp hạn bởimơ cácmen điều kiện cấuPhương tạo biện thi cơng trí cáp ƯLT dầm theo phương vng góc với dầm chuyển có tác dụng tương đương Kết phân tích Phương án 3chuyển thể 9.Phương án 2, 3.5 phân tích Phương ánvới3 dầm bố trí Kết cáp dầm mặt phẳng Tuy nhiên,trong ngượcHình lại với Kết phân tích Phương án 53 thể Hình vậy cáp dầm chuyển, giúp tăng độ cứng dầmdầm tăng khả vậyviệc việctăng tăngsốsốlượng lượng cáp dầm chuyển, giúp tăng độ cứng tăng khả làm việc cột Tuy nhiên, số lượng cáp thực tế bố trí dầm chuyển bị giới làm việc cột Tuy nhiên, số lượng cáp thực tế bố trí dầm chuyển bị giới hạn cấu tạotạo vàvà biện pháp thi thi công hạnbởi bởicác cácđiều điềukiện kiện cấu biện pháp công 3.5 Phương ánán 3 3.5.Kết Kếtquả quảphân phântích tích Phương Thắng, N T cs / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Kết tích Phương án án thểthể Hình 9 Kếtquả quảphân phân tích Phương Hình TạpTạp chíchí Khoa họchọc Cơng nghệ XâyXây dựng NUCE 2018 Khoa Công nghệ dựng NUCE 2018 (a) Quan hệ độ võng dài hạn dầm chuyển dầm tầng mái so với số lượng cáp ƯLT (a)(a) (b)(b) (c)(c) 11 11 (b) Biến thiên mô men dầm chuyển nhịp đầu dầm (b) (b) (d) (d) (c) Biến thiên lực dọc cột đỡ dầm (d) Mô men cột đỡ dầm chuyển Kết phân tíchtích Phương án án 3 chuyển: cột (bỏ cột Hình tầngHình dưới) biênquả 9.cột Kết phân Phương (a)(a) Quan hệ hệ củacủa độ độ võng dàidài hạnhạn dầm chuyển dầm tầng máimái so với số lượng cápcáp ƯLT; Quan võng dầm chuyển dầm tầng so với số lượng ƯLT; Hình Kết quảởphân tích Phương án 3dầm; (c) Biến thiên lực (b)(b) Biến thiên mô men dầm chuyển nhịp đầu Biến thiên mô men dầm chuyển nhịp đầu dầm; (c) Biến thiên lực dọc cộtcột đỡ đỡ bởibởi dầm chuyển: cộtcột (bỏ(bỏ cộtcột tầng dưới) cột biên; (d) (d) Mô Mô menmen dọc dầm chuyển: tầng dưới) cột biên; cột đỡ dầm chuyển cộtlượng đỡ dầm chuyển dầm trục B phía dầm chuyển giúp cho lực dọc tác dụng lên tăng số cáp ƯLT dầm tổ hợpcủa tải cáp trọngƯLT sử dụng xuyên giảm xuống, giảmtrong ứng suất kéo, dốnđó3,hạn Đểchuyển tăng hiệu đốithường vớivới hệ hệ kết cấu khung, Phương Để tăng hiệu cáp ƯLT đối kết cấu khung, Phương án 3, chế nguy xuất vết nứt dầm chuyển (Hình 9(a)–9(d)) khơng dầm chuyển mà dầm khung phía tầng bố trí ƯLT khơng dầm chuyển mà dầm khung phía tầng bố cáp trí cáp ƯLT Trước hết, cáccác dầm mặt phẳng vớivới dầm chuyển (trục B) B) bố trí cáp ƯLT Trước hết, dầm mặt phẳng dầm chuyển (trục bố trí cáp ƯLT 3.6 Nhận xét Khi số số lượng cápcáp lớn, cáccác dầm theo phương vng gócgóc vớivới dầm chuyển (trục 3) Khi lượng lớn, dầm theo phương vuông dầm chuyển (trục 3) Các nghiên cứu trước vềtự hệ khung BTCT án độ số cứng dầm chuyển tầnglên sẽ áp dụng ƯLT Tương kết Phương 2, lượng cáp tăng áp dụng ƯLT Tương tự kết Phương án 2, số lượng cáp tăng lên lớn giảm chuyển vị dầm thu hút nhiều lực dọc vào cột phía dầm độđộ võng dầm chuyển sẽ giảm đi, đi, tuytuy nhiên gócgóc nghiêng củacủa đường xấpxấp xỉ ởxỉphương võng dầm chuyển giảm nhiên nghiêng đường phương Tuy nhiên, đến có nghiên cứu phân tích dầm ƯLT đồng thời với cấu kiện dầm cột BTCT ánán giảm xuống là 1:10, hiệu quảquả củacủa việc tăng số số lượng cápcáp chỉchỉ mộtmột nửanửa so so giảm xuống 1:10, hiệu việc tăng lượng khác xung quanh khung Đối với dầm ƯLT, việc tăng số lượng cáp làm tăng ứng suất vớivới cáp tăng lên tập trung dầm chuyển Các kết tương tự quan cáp tăng trung chuyển tự quan nén trongcác dầm, giảm ứnglên suấttập kéo, giảm nứt dầm cải thiện độ cứngCác kết dầmquả ƯLTtương so với dầm BTCT Vị sátsát với mô men dầm chuyển, mô men cột đỡ dầm chuyển Các biểu đồ vớitrong mơ men dầmđãchuyển, cột đỡtượng dầm chuyển dụ minh họa mục khảo sát mô đượcmen hiệu nhờ sử Các dụng biểu cơng đồ cụ phân cho thấy việc trímềm cápcáp ƯLT dầm theo phương góc với dầm chuyển cho thấy việc bố trí ƯLT theo phương vng góc với dầm chuyển tích mạnh bố phần ADAPT-Edge (3D) để dầm phân tích mơ hìnhvng tổng thể (3D) cơng trình có tác dụng tương đương bố trí cáp dầm mặt phẳng với dầm thực tếcócótác hệ dụng kết cấutương khung đương BTCT chứa chuyển ƯLT vàcác xemdầm xét mối quan hệ phẳng với thaydầm đổi dầm bố trí cáp mặt chuyển Tuy nhiên, ngược lại với Phương án 2, tăng số lượng cáp ƯLT các thông số dầm chuyển (tiết diện dầm chuyển, số lượng cáp sử dụng dầm chuyển, việc chuyển Tuy nhiên, ngược lại với Phương án 2, tăng số lượng cáp ƯLT cấu tạo khung dầm chuyển chuyển ) với độ mô men, lực dọc dọc, lực cắtlên củalên cácdầm cấu kiện dầm chuyển, dầm trục B phía dầm chuyển võng, giúp chocho lựclực dọc táctác dụng dầm chuyển tổ tổ dầm trục B phía dầm giúp dụng chuyển cột đỡ dầm chuyển, cột phía dầm chuyển v.v hợp tảitải trọng sử sử dụng thường xuyên giảm xuống, giảm ứngứng suấtsuất kéo, hạnhạn chếchế hợp trọng dụng thường xuyên giảm xuống, giảm kéo, nguy xuất vết nứt dầm chuyển (Hình 9(a-d)) nguy xuất vết nứt dầm chuyển (Hình 9(a-d)) 3.6 Nhận xétxét 3.6 Nhận 54 Các nghiên cứu trước đâyđây về hệ hệ khung BTCT đã chỉchỉ độ độ cứng dầm Các nghiên cứu trước khung BTCT cứng dầm chuyển tầng lớn giảm chuyển vị dầm thu hút nhiều lực chuyển tầng lớn giảm chuyển vị dầm thu hút nhiều lực dọc vào cộtcột phía dầm Tuy nhiên, đếnđến naynay còncòn có có nghiên cứucứu phân tíchtích dầm dọc vào phía dầm Tuy nhiên, nghiên phân dầm Thắng, N T cs / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng Kết luận Kết phân tích từ ví dụ minh họa cho thấy sử dụng dầm chuyển ƯLT tầng hai với tiết diện dầm lựa chọn hợp lý số lượng cáp bố trí tập trung mang lại hiệu vật liệu ƯLT đảm bảo khả an toàn chịu lực điều kiện sử dụng tương đương với phương án khác Tuy nhiên, cần có biện pháp cấu tạo phù hợp số lượng cáp tập trung toàn vào dầm chuyển Bên cạnh đó, trường hợp chiều cao dầm chuyển bị hạn chế yêu cầu kiến trúc, phương án sử dụng cáp ƯLT cho dầm khung tầng phía áp dụng với chi phí vật liệu ƯLT cao Ngoài ra, giá trị nội lực thân dầm chuyển phụ thuộc trực tiếp vào giá trị lực tập trung tác dụng lên dầm chuyển vị trí cột bỏ tầng Khi áp dụng phương pháp tính tốn cơng thức phần mềm kết cấu không chuyên dụng cho kết cấu bê tông ƯLT, giá trị dự báo lực dọc từ tầng phía truyền vào dầm chuyển thường cao so với làm việc thực tế Nguyên nhân cột đỡ dầm chuyển coi gối đỡ cho hệ dầm sàn tầng với diện truyền tải cột thông thường Tuy nhiên, thực tế giá trị lực dọc biến thiên nhiều phụ thuộc vào độ cứng dầm mặt phẳng khung làm việc dầm chuyển Ví dụ minh họa trình bày báo thực thiết kế cơng trình thực tế dự kiến xây dựng năm 2019 Công tác quan trắc chuyển vị dầm chuyển đề xuất tiến hành q trình thi cơng sử dụng cơng trình để kiểm chứng mơ hình tính tốn phần mềm ADAPT-Edge (3D) Tài liệu tham khảo [1] Minh, P Q., Phong, N T., Cống, N Đ (2013) Kết cấu bê tông cốt thép - Phần cấu kiện Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật [2] Minh, P Q (2008) Thiết kế sàn phẳng bê tông ứng lực trước Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật [3] Li, J H., Su, R K L., Chandler, A M (2003) Assessment of low-rise building with transfer beam under seismic forces Engineering Structures, 25(12):1537–1549 [4] Zou, X K., Lee, H Y., Chan, E S C., Xiang, P (2014) Cost design optimisation of concrete transfer beam structures HKIE Transactions, 21(3):178–191 [5] Otte Technical Note No.TN-S03 (2017) Defining sequential construction analysis for buildings in ETABS 2016 and SAP 2000 [6] Thắng, N T (2003) Tính tốn bố trí cáp ứng lực trước dầm liên tục Luận văn thạc sĩ kỹ thuật, Đại học Xây Dựng [7] Khoa, N Đ (2010) Tính tốn dầm chuyển bê tông cốt thép ứng lực trước nhà nhiều tầng Luận văn thạc sĩ kỹ thuật, Đại học Kiến trúc Hà Nội [8] Tâm, N N (2011) Dầm chuyển ứng dụng dầm chuyển xây dựng Luận văn thạc sĩ kỹ thuật, Đại học Kiến trúc Hà Nội [9] Thắng, N D (2016) Bố trí cáp ứng lực trước dầm có tiết diện thay đổi Luận văn thạc sĩ kỹ thuật, Đại học Xây Dựn [10] EN 1992-1-1:2014 Tiêu chuẩn châu Âu - Kết cấu bê tông cốt thép [11] EN 1990:2002 Tiêu chuẩn châu Âu - Cơ sở thiết kế [12] ACI 318-2011 Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép Viện Bê tông Hoa Kỳ [13] Lin, T Y., Burns, N H (1982) Design of prestressed concrete structures John Wiley & Sons, New York [14] Kong, F K., Evans, R H (2014) Reinforced and prestressed concrete Van Nostrand Reinhold (UK), Hong Kong [15] Warner, R F., Faulkes, K A (1992) Prestressed concrete Longman Cheshire, Australia [16] Bijian, O A (2017) ADAPT-Builder user manual ADAPT Corporation [17] ADAPT Technical Note (2012) Deflection of concrete floor systems for serviceability 55 ... giảm nứt dầm cải thiện độ cứngCác kết dầmquả ƯLTtương so với dầm BTCT Vị sátsát với mô men dầm chuyển, mô men cột đỡ dầm chuyển Các biểu đồ vớitrong mô men dầm chuyển, cột đỡtượng dầm chuyển dụ... củalực lựcdọc dọctrong trongcác cáccột cộtphía phíatrên trêndầm dầmchuyển chuyển với với chiều cao dầm nhận phân tích với tổ hợp bền Khi chiều cao dầm chuyển tăng chiều dầm đượcánkhi 3.4 Kết quảcao... trongdầm dầmchuyển chuyểnvàv dầm dầmtầng tầngmái máiso sovới vớichiều chiềucao cao dầm dầm chuyển; (b) Biến thiên mô men dầm chuyển nhịp đầu dầm; (c) Biến thiên chuyển; (b) Biến dầm chuyển giữatrên