Đang tải... (xem toàn văn)
Giải pháp gia tải trước kết hợp với vật thoát nước thẳng đứng (VTNTĐ) như bấc thấm (PVD), giếng cát (SD),… đã và đang được áp dụng khá phổ biến ở nước ta hiện nay trong công tác xử lý nền đất yếu cho các công trình xây dựng, giao thông, hạ tầng, công nghiệp.
ĐỘ LÚN CỐ KẾT CỦA NỀN THEO QUÁ TRÌNH GIA TẢI NHIỀU CẤP TRONG GIA CỐ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG BẤC THẤM KẾT HỢP GIA TẢI TRƯỚC PHAN HUY ĐÔNG* Consolidation settlement of soil under multi – stage loading in soft soil improvement by PVP with surcharge Abstract: Soft soil improvement by PVD combined with surcharge and/or vacuum preloading has been widely applied for industrial projects, transport as well as infrastructures in Vietnam In practical design, the coupled radial-vertical flow problem has been employed by either analytical solution or numerical simulation However, the nonlinear consolidation considering the multi-stage loadings has not been incorporated in most design standards in Vietnam This matter has not reflect the real condition of ground since the construction loads of buildings or embankments on clayed soil are usually applied gradually to extend loading rate in order to against sliding failure or due to construction requirement During loading, total excess pore water pressure at any given loading stage depends on the excess porter pressure retained from previous stage, and therefore it also affects the general consolidation degree of ground This paper introduces a practical method for estimating consolidation degree of ground that incorporate influences of loading rate and loading pattern In addition, the method also considers influences of smear effect and well resistance effects The analysis and comparison based on data at a soil improvement project using PVD combined with vacuum and surcharge preloading indicate the beneficial use of the method GIỚI THIỆU* Giải pháp gia tải trước kết hợp với vật thoát nước thẳng đứng (VTNTĐ) bấc thấm (PVD), giếng cát (SD),… áp dụng phổ biến nước ta công tác xử lý đất yếu cho cơng trình xây dựng, giao thơng, hạ tầng, cơng nghiệp, Trong thực tế thi cơng cơng trình đất yếu, tải trọng cơng trình tải trọng từ lớp đất đắp tăng theo cấp, cấp lại trì thời gian định nhằm làm giãn tốc độ gia tải Mục đích việc làm có đủ thời gian cố kết, * Bộ mơn Cơ học đất-Nền móng, Đại học Xây dựng E-mail: dongph@nuce.edu.vn 30 sức kháng cắt (cường độ) tăng, tránh ổn định trượt trước thi công đắp lớp Như vậy, trình gia tải, tổng áp lực nước lỗ rỗng dư ứng với cấp tải trọng sau phụ thuộc vào áp lực nước lỗ rỗng dư lại từ cấp gia tải trước đó, ảnh hưởng đến độ cố kết chung Trong thực hành thiết kế nay, tiêu chuẩn thiết kế áp dụng rộng rãi Việt Nam (TCVN 9355:2013, TCVN 9355:2012, 22TCN 262:2000, TCVN 9842:2013), tải mô tả thành tăng tức thời mà chưa mô tả trình gia tải nhiều cấp theo điều kiện thi công Mặc dù trường hợp xem tải trọng tăng cấp tuyến tính ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 tính đến (mục VI.5, 22TCN262-2000) độ cố kết giai đoạn tăng tải trọng xác định gần theo suy diễn hình học mà khơng có định lượng cụ thể Hình Sơ đồ gia tải độ lún cố kết điển hình theo điều kiện thi cơng thực tế Lý thuyết cố kết thấm có kết hợp vật thoát nước thẳng đứng lần phát triển Barron (1948) Nhiều nghiên cứu sau mở rộng để mô tả q trình nước thẳng đứng, mở rộng lý thuyết cố kết thấm tuyến tính phi tuyến để mô tả gần với ứng sử thực tế Trong nghiên cứu Hansbo cộng (1981), Deng cộng (2013),… ảnh hưởng sức cản thoát nước đứng bấc thấm (well resistance) cần phải tính tốn đến, đặc biệt bấc thấm cắm sâu Thực tế, ảnh hưởng sức cản nước đứng số nguyên nhân như: tiết diện ngang bấc thấm giảm, bấc thấm bị xoắn vặn, hay hạt mịn thẩm thấu qua lớp vỏ bấc thấm bấc thấm cắm sâu vào đất Ảnh hưởng vùng xáo động (smear effect) xung quanh VTNTĐ (thường xét thi cơng bấc thấm, với cọc cát, giếng cát khơng xét đến) thực nhiều tác Walker and Indraratna (2007) Một số nghiên cứu Conte and Troncone (2009), Geng cộng (2012) hay Lu cộng (2011) kể ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 đến ảnh hưởng tốc độ gia tải, thời gian gia tải Ngoài ra, số nghiên cứu xét đến ảnh hưởng phi tuyến quan hệ ứng suất biến dạng phi tuyến dòng thấm không tuân thủ định luật thấm Darcy Walker cộng (2012) Bài báo nhằm mục đích giới thiệu toán cố kết thấm đối xứng trục phi tuyến kể đến ảnh hưởng tốc độ gia tải, thời gian gia tải, xét đến ảnh hưởng vùng xáo động (smear zone) ảnh hưởng lực cản thấm (well resistance) Từ lời giải tốn tổng qt phương trình vi phân bản, số trường hợp riêng phân tích cụ thể Các ví dụ phân tích thực sử dụng số liệu dự án thi công xử lý cụ thể so sánh với kết quan trắc thực tế, từ khẳng định độ xác tính tốn dự báo độ lún cố kết gia cố phương pháp LÝ THUYẾT CỐ KẾT THẤM ĐỐI XỨNG TRỤC PHI TUYẾN 2.1 Phương trình vi phân Phương trình vi phân toán cố 31 kết thấm đối xứng trục tổng quát xây dựng sơ đồ Hình , có kể đến ảnh hưởng khu vực bị xáo động quanh VTNTĐ (smear zone) làm hệ số thấm ngang vùng xáo động bị giảm theo ba trường hợp Dạng I, Dạng II Dạng III, tương ứng Hình Sơ đồ tính cho tốn cố kết thấm đối xứng trục Một số giả thiết sử dụng sau: Biến dạng vùng có VTNTĐ biến dạng khu vực đất xung quanh xét đến biến dạng theo phương đứng Các mối quan hệ phi tuyến tính thấm tính nén đất mô tả sau: ' (1) e e C log s c 0' e e0 Ckh log kh k h0 (2) e e0 Ckv log kv kv (3) đó: Cc, Ckh Ckv số nén, số thấm theo phương ngang số thấm đứng; kh, kh0 hệ số thấm ngang thời điểm t thời điểm ban đầu vùng không bị xáo động; kv, kv0 hệ số thấm ngang 32 thời điểm t thời điểm ban đầu vùng không bị xáo động; e, e0 hệ số rỗng thời điểm t thời điểm ban đầu; 's 's ứng suất hữu hiệu trung bình đất thời điểm t thời điểm ban đầu; Dòng thấm đứng ngang tuân thủ định luật thấm Darcy Ảnh hưởng đến khả thoát nước ngang vùng xáo động (smear zone) mô tả sau: (4) k r (r ) k h f ( r ) đó: k h biến đổi suốt q trình nước theo phương trình (2) Trong vùng bị xáo động, giá trị tăng từ k s đến k h theo qui luật hàm f(r) mơ tả hình ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 Lượng nước thoát khỏi VTNTĐ lượng nước chảy vào Khi đó: k ( r ) u s k 2u w (5) [2 r r ] r w w r r rw w w z với uw áp lực nước lỗ rỗng dư VTNTĐ độ sâu khác nhau, us áp lực nước lỗ rỗng dư đất xung quanh VTNTĐ độ sâu bất kỳ; rw, rs rc bán kính VTNTĐ, vùng xáo động vùng ảnh hưởng; kr(r) hệ số thấm đất xung quanh biến đổi theo bán kinh r theo dạng I, Dạng II Dạng III; kw hệ số thấm VTNTĐ số suốt trình cố kết (Hình ) Tải trọng đắp mức mặt đất yếu tăng cấp theo hàm thời gian sau: (6) p(t ) pu g (t ) pu giá trị tổng tải trọng lần gia tải biến đổi theo hàm g(t) theo thời gian Phương trình vi phân toán cố kết thấm đối xứng trục mô tả dựa vào giả thiết tổng biến dạng thể tích tổng lượng nước theo hai phương đứng phương ngang (xuyên tâm) sau: kr ( r ) us k v u s (7) v r t r r w r w z u s áp lực nước lỗ rỗng dư trung bình đất xung quanh VTNTĐ độ sâu bất kỳ, v biến dạng thể tích khối đất VTNTĐ Tiếp tục biến đổi với điều kiện biên tương ứng, sau giải phương trình vi phân thu nghiệm giá trị u s theo độ sâu thời gian sau (chi tiết lời giải tham khảo nghiên cứu tác giả Lu cộng sự, 2011, 2015): T h dg (t ) mt M ( p0e mTh pu e mTh e dt )sin( ) dt H m 1 M us (8) m 4re2 kv M k h0 H Fc (9) H chiều dài đường nước theo phương đứng; M=(2m-1)/2; m=1,2,3…; Fc hệ số kể đến ảnh hưởng kích thước hình học đặc điểm bấc thấm; m hệ số tính tốn kể đến ảnh hưởng vùng xáo động khả nước, cơng thức (9), hệ số m đơn giản hóa khơng xét đến sức cản thấm bấc thấm (chi tiết thông số xem Xie cộng sự, 2009 Lu cộng sự, 2015) Hệ số cố kết xác định theo nguyên lý ứng suất sau: T p0 T dg (t ) t (10) U (T ) g (T ) ( e e T e dt ) h h h M m1 m h pu m h m dt 2.2 Lời giải cho số trường hợp đặc biệt Hình Một số trường hợp gia tải ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 33 (1) Trường hợp tải trọng tức thời Tải trọng tăng tức thời theo thời gian mơ tả Hình a, ta có: 2p M (11) u s ( z , t ) u e T sin( z ) mô tả dạng sau: p 0; 1 Ri (Th Th( 2i 2) ), Th (2i 2) Th Th ( 2i 1) g (t ) , Th( 2i 1) Th Th (2 i ) (15) m h m 1 M U (Th ) m 1 H (12) mTh e M2 (2) Trường hợp tải trọng tăng tuyến tính cấp Trường hợp tải trọng tăng tuyến tính theo cấp giữ ổn định mơ tả Hình b, ta có: pu (1 e mTh ) M sin( z ), Th Th1 (13) H m1 M mTh1 u s ( z, t ) ( T T ) T m h h1 e m h ) M pu (e sin( z ), Th Th1 M T H m1 m h1 với = pi/pu; Ri = (ai-ai-1)/(Th(2i-1)-Th(2i-2)); i số cho bước tải trọng thứ i=1,2,3…; pi tải trọng cuối cấp thứ i; Giá trị áp lực nước dư trung bình đất độ sâu z xác định sau: i pu M (T T ) (16) u s ( z ,t ) sin( z ) R (e ( T T ) e ) M m1 m (14) (3) Trường hợp tải tăng tuyến tính nhiều cấp Trường hợp tổng qt thơng thường gặp đất yếu khơng đủ chịu tổng tải trọng đắp lớn, cần thi công nhiều bước, bước có thời gian đợi định trình bày Hình c Khi tải trọng gia tải m h m s h h ( j 2 ) j j 1 với Ts = min(Th, Th(2j-1)) j =1,2,3… Độ cố kết trung bình xác định sau: i (T T ) (17) U g (T ) R (e (T T ) e ) p h M m 1 Th 2(1 e mTh ) , Th Th1 Th1 m 1 M mTh1 Up m (Th Th1 ) e mTh ) 1 2(e , Th Th1 m 1 M mTh1 H m m h s m h h (2 j ) j j 1 ÁP DỤNG TÍNH TỐN CHO TRƯỜNG HỢP CỤ THỂ 3.1 Giới thiệu dự án Nhằm kiểm tính phương pháp tính tốn, phân tích dựa số liệu đầu vào dự án có cơng tác xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp với hút chân không tải trọng đắp Dự án thuộc khu vực khí điện đạm Cà Mau, Tỉnh Cà Mau Địa chất điển hình khu vực trình bày hình Hình Lát cắt địa chất khu vực khảo sát 34 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 Hình lớp đất yếu số bùn sét lẫn hữu trạng thái dẻo nhão đến nhão phân bố đến độ sâu từ 17m đến 18m toàn khu vực dự án Hình trình bày số tiêu lý đặc trưng đất biến động theo độ sâu khu vực dự án Số liệu hình cho thấy đất yếu trạng thái cố kết thường Lớp đất yếu có hệ rố rỗng lớn, số nén lớn Khu vực dự án có tổng diện tích xấp xỉ 20 ha, chia thành nhiều khu vực nhỏ nhằm kiểm soát chất lượng q trình thi cơng phù hợp với mặt xử lý Khu vực xem xét có diện tích xấp xỉ p'c (kg/cm2) Cc, Cr 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,2 0,5 1,5 Pc-Áp lực tiền cố kết Độ sâu (m) Độ sâu (m) 10 10 Us thân Độ sâu (m) 2,5 0 Hệ số rỗng (e) 0,5 1,5 10 15 15 15 20 20 20 25 25 25 30 30 Cc số nén Cr Chỉ số nén lại 30 Hình Một số tiêu lý điển hình 3.2 Kết tính tốn phân tích Bấc thấm thiết kế đảm bảo yêu cầu độ cố kết tải trọng thi công đạt 90%, độ lún dư 20 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 cm vòng 10 năm kể từ năm bắt đầu khai thác Bảng tổng hợp thông số thiết kế cho bấc thấm theo thực tế thi công dự án 35 Bảng Thông số thiết kế bấc thấm STT Thơng số Kích thước bấc thấm Khoảng cách bấc thấm (lưới ô vuông) Độ sâu cắm bấc thấm Đường kính nước tương đương (rc=dc/2) Giá trị Đơn vị aw*bw 100*3 mm s*s 1,0*1,0 mxm L (H) 18 m dc=1,13*s 1,13 m Hệ số phạm vi vùng xáo động rs/rw Hệ số ảnh hưởng xáo động kh/ks Hệ số sức cản bấc thấm kn/qw 0,0001 Công tác thi công san lấp xử lý thực tế khu vực xem xét bao gồm bước sau: (1) San lấp đến cao độ thiết kế, chiều dày đắp trung bình 3m Thời gian tính tốn 60 ngày (2) Thi cơng lớp cát đệm dày 0,5m vòng ngày (3) Thi cơng cắm bấc thấm vòng 20 ngày Bấc thấm thiết kế với khoảng cách 1.0x1.0m, chiều sâu bấc thấm 18m tính từ mặt lớp đất yếu (hết phạm vi đất yếu) (4) Thi công hệ thống chân khơng, lớp màng kín khí bắt đầu hút chân không, áp suất chân không đạt giá trị thiết kế 70 kPa sau ngày chạy hệ thống chân không Tổng thời gian từ lúc bắt đầu gia tải chân không đến thời điểm áp suất chân không đạt giá trị thi thiết kế xấp xỉ ngày theo lộ trình thiết kế (5) Thi công bơm cát bù lún sau áp suất chân không đạt giá trị thiết kế ổn định vòng ngày Tổng thời gian thi công bơm cát bù lún 20 ngày; (6) Đợi gia tải; (7) Dỡ tải chân không Như vậy, tải trọng gia tải theo nhiều cấp mở cấp có thời gian đợi khác sau tăng cấp theo trình tự thi cơng Qui trình gia tải theo bước thi cơng từ lúc 36 Ký hiệu m-2 thi công san lấp ban đầu đến xử lý xong dỡ tải chân khơng mơ tả hình 2a Trong đó, đường gia tải trung bình tổng hợp sử dụng cho tính tốn Trong q trình thi cơng, số liệu quan trắc (lún mặt, áp lực nước lỗ rỗng, lún theo độ sâu chuyển vị nghiêng) theo dõi liên tục nhằm đánh giá chất lượng thi công, độ cố kết đánh giá thời điểm ngừng gia tải chân không Các giá trị sở để so sánh đối chiếu phương pháp tính Hình 2.b trình bày độ lún mặt trung bình khu vực xét xác định từ quan trắc bàn đo lún bề mặt suốt trình thi cơng Trong q trình thi cơng cát san lấp (3m), chưa có bấc thấm nên đất lún Sau thi cơng xong bấc thấm, độ lún tăng lên nhanh chóng, đặc biệt bắt đầu vận hành hệ thống chân không Nhằm đánh giá độ tin cậy phương pháp tính, đoạn chương trình phần mềm lập dựa phân tích độ cố kết theo lý thuyết cố kết cấm đối xứng trục trình bày cơng thức (15) (16) Kết tính tốn cho thấy độ lún dự báo sát với giá trị quan trắc trị số độ lún cuối tốc độ lún theo thời gian (Hình 6c), đặc biệt hệ số cố kết ngang Ch=2,5Cv ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 180 (1) 160 (3) (2) (4) (6) (5) (7) Tải trọng (kN/m2) 140 120 Gia tải thực tế 100 Tải trọng tính tốn 80 60 40 20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 Thời gian thi công (ngày) 100 120 140 160 180 200 220 a Độ lún (cm) 20 40 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 60 80 Độ lún tính tốn, Ch= 2Cv Độ lún tính tốn, Ch= 2.5Cv Độ lún tính tốn, Ch= 3Cv Độ lún quan trắc San lấp thi công bấc Hút chân không + Bơm cát b Tốc độ lún (mm/ngày) 20 40 60 80 Thời gian thi công (ngày) 100 120 140 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 160 180 200 220 Tốc độ lún tính tốn, Ch=2.5Cv Quan trắc c Hình Độ lún cố kết theo tốc độ gia tải thực tế: a Sơ đồ gia tải thực tế số liệu tính tốn; b Độ lún cố kết trung bình giai đoạn thi cơng; c Tốc độ lún trung bình Ảnh hưởng tốc độ gia tải tới độ cố kết chung khảo sát với trường hợp gia tải khác trình bày hình Trong hình 7a mơ tả lộ trình gia tải theo ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 trường hợp tải trọng thực tế, tải trọng tăng nhiều cấp theo thực tế thi cơng, tải trọng tăng tuyến tính cấp trường hợp tải trọng tăng tức thời Giá trị độ lún cố kết tốc độ 37 lún theo thời gian thi công, ứng với trường hợp trình bày hình 7b hình 7c, giữ nguyên tỷ số Ch/Cv = 2,5 Kết phân tích cho thấy qui trình gia tải khác nhau, độ lún cố kết tổng cuối (lún sơ cấp) sơ đồ gia tải giống nhau, nhiên tốc độ lún nền, đặc biệt giai đoạn bắt đầu tăng tải khác Ngoài ra, hình 7b có trình bày kết tính toán độ lún cố kết trường hợp độ cố kết xác định theo công thức trình bày TCVN 9355: 2012 thiết kế xử lý bấc thấm kết hợp gia tải trước, tải trọng tăng tức thời Kết hình 7b cho thấy hai kết tương đối khớp Kết tổng hợp bảng thời điểm ngừng gia tải xử lý cho thấy, sơ đồ gia tải khơng xác dẫn đến việc dự báo khơng xác độ cố kết tốc độ lún thời điểm định Trong khi, việc xác định độ lún cố kết tốc độ lún cách xác có ý nghĩa thực tế lớn công tác thiết kế, thi cơng kiểm sốt chất lượng cơng tác xử lý Ví dụ, trường hợp cần khống chế tốc độ lún để đảm bảo điều kiện chống trượt cho công tác thi công đắp, xác định thời điểm dỡ tải trọng gia tải trước… 180 160 Tải trọng (kN/m2) 140 120 100 Gia tải thực tế 80 TH1: Tải tăng nhiều cấp 60 TH2: Tải tăng tuyến tính 40 TH3: Tải tăng tức thời 20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 Thời gian thi công (ngày) 100 120 140 160 180 200 220 a 20 40 60 80 200 220 20 Độ lún (cm) 40 60 San lấp 80 Hút chân không + Bơm cát bù PVD 100 120 140 160 180 200 Dỡ tải chân không Độ lún quan trắc TH1: Tải tăng cấp TH2:Tải tăng tuyến tính TH3: Tải tăng tức thời TH3: Tăng tải tức thời (TCVN 9355:2012) b 38 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 Thời gian thi công (ngày) 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 Tốc độ lún (mm/ngày) 10 20 30 40 Quan trắc 50 TH1: Tải tăng cấp 60 TH2: Tải tăng tuyến tinh 70 TH3: Tải tăng tức thời 80 90 100 c Hình Ảnh hưởng lộ trình gia tải đến độ lún cố kết Bảng Độ cố kết xác định thời điểm ngừng gia tải chân không Trường hợp gia tải STT Thông số TH3 Thực tế TH1 TH2 TH3 205 205 205 205 205 (TCVN 9355: 2012) Thời điểm ngừng gia tải (ngày) Độ lún cố kết (cm) 185,94 185,48 182,26 180.57 180,47 Độ cố kết tải trọng thi công thực tế (%) 92,3% 92,1% 90,5% 89.6% 89,6% Tốc độ (mm/ngày) 2,31 2,35 4,11 4.63 4,78 lún KẾT LUẬN Bài báo giới thiệu phương pháp phân tích độ cố kết trường hợp tải trọng tăng phi tuyến Mặc dù cần có số liệu đánh giá so sánh với điều kiện địa chất phương pháp thi cơng khác nhau, phân tích báo dẫn đến kết luận phương pháp phân tích độ cố kết có kể đến tải trọng tăng theo nhiều cấp giúp mơ tả xác độ lún cố kết q trình thi cơng, đặc ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 biệt giúp kiểm sốt tốc độ thi cơng đắp thời điểm dỡ tải xử lý TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 9355-2012: Gia cố đất yếu bảng bấc thấm thoát nước TCVN 9842-2013: Xử lý đất yếu Phương pháp Cố kết hút chân khơng có màng kín khí Xây dựng cơng trình 39 giao thơng - Thi cơng Nghiệm thu 22TCN262-2000: Qui trình khảo sát, thiết kế đường ô tô đất yếu Barron, R.A., (1948) “Consolidation of fine-grained soils by drain wells” Trans Am Soc Civ Eng 113, 718-742 Conte, E., Troncone, A (2009) “Radial consolidation with vertical drains andgeneral time-dependent loading” Can Geotech J 46, 25-36 Deng, Y.B., Xie, K.H., Lu, M.M., Tao, H.B., Liu, G.B (2013) “Consolidation by prefabricated vertical drains considering the time dependent well resistance” Geotext Geomembr 36, 20-26 Geng, X.Y., Indraratna, B., Rujikiatkamjorn, C (2012) “Analytical solutions for a single vertical drain with vacuum and time-dependent surcharge preloading in membrane and embraneless systems” ASCE Int J Geomech 12 (1), 27-42 Hansbo, S., Jamiolkowski, M., Kok, L (1981) “Consolidation by vertical drains” Geotechnique 31 (1), 45-66 Lu, M.M., Xie, K.H., Wang, S.Y., (2011) “Consolidation of vertical drain with depthvarying stress induced by multi-stage loading” Comput Geotech 38 (8), 1096-1101 10 Lu, M.M., Wang S., Sloan S.W., Sheng D., Xie K (2015) “Nonlinear consolidation of vertical drains with coupled radial-vertical flow considering well resistance” Geotex and Geomembr http://doi.org/10.1016/j.geotexmen.2014.12.001 11 Xie, K.H., Lu, M.M., Liu, G.B., (2009) Equal strain consolidation for stonecolumn reinforced foundation Int J Numer Anal Methods Geomech 33 (15), 1721-1735 12 Walker, R., Indraratna, B., Rujikiatkamjorn, C (2012) “Vertical drain consolidation with non-Darcian flow and void ratio dependent compressibility and permeability” Geotechnique 62 (11), 985-997 13 Walker, R., Indraratna, B., (2007) “Vertical drain consolidation with overlapping smear zones” Geotechnique 57 (5), 463-467 Người phản biện: PGS.TS NGUYỄN BÁ KẾ 40 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 2-2017 ... Hình Độ lún cố kết theo tốc độ gia tải thực tế: a Sơ đồ gia tải thực tế số liệu tính tốn; b Độ lún cố kết trung bình giai đoạn thi cơng; c Tốc độ lún trung bình Ảnh hưởng tốc độ gia tải tới độ cố. .. 7b có trình bày kết tính tốn độ lún cố kết trường hợp độ cố kết xác định theo cơng thức trình bày TCVN 9355: 2012 thiết kế xử lý bấc thấm kết hợp gia tải trước, tải trọng tăng tức thời Kết hình... Ch/Cv = 2,5 Kết phân tích cho thấy qui trình gia tải khác nhau, độ lún cố kết tổng cuối (lún sơ cấp) sơ đồ gia tải giống nhau, nhiên tốc độ lún nền, đặc biệt giai đoạn bắt đầu tăng tải khác Ngoài