Trong “TCXDVN 338:2005 - Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép” có nêu phương pháp tính toán cột vát chịu nén dọc trục và mômen uốn. Tuy nhiên trong thực tế, việc áp dụng các qui định của Tiêu chuẩn để thiết kế loại cột này có một số khó khăn. Nội dung của bài báo nhằm giới thiệu cách thiết kế cột vát. Bằng các bước thiết kế và thí dụ số cụ thể, hy vọng rằng tài liệu này sẽ giúp các kỹ sư xây dựng thiết kế loại cột này một cách dễ dàng hơn.
BÀI TOÁN THIẾT KẾ CỘT VÁT TRONG KHUNG THÉP NHÀ TIỀN CHẾ THEO TIÊU CHUẨN VIỆT NAM TCXDVN 338:2005 PGS.TS Phạm Văn Hội ThS Nguyễn Minh Tuyền Khoa Xây dựng Dân dụng Công nghiệp Trường Đại học Xây dựng Tóm tắt: Trong “TCXDVN 338:2005 - Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép” có nêu phương pháp tính tốn cột vát chịu nén dọc trục mômen uốn Tuy nhiên thực tế, việc áp dụng qui định Tiêu chuẩn để thiết kế loại cột có số khó khăn Nội dung báo nhằm giới thiệu cách thiết kế cột vát Bằng bước thiết kế thí dụ số cụ thể, hy vọng tài liệu giúp kỹ sư xây dựng thiết kế loại cột cách dễ dàng Summary: The Vietnamese Standard for design of steel structures (TCXDVN 338:2005) presents the method of calculation of web-tapered columns subjected to axial compressive force and bending In practice, however, the application of this method has some difficulties This paper introduces how to design this type of column Having a step-by-step instruction together with specific examples, we hope that this paper will help engineers design steel web-tapered columns more easily Đặt vấn đề Việc xác định lực tới hạn chiều dài tính tốn thiết kế cột vát thường gặp nhiều khó khăn Có nhiều cách giải khác để xác định giá trị này: Chẳng hạn Y.Galea [3] sử dụng cách phân tích tuyến tính chia nhỏ cột vát thành đoạn có tiết diện khơng đổi, sau tác dụng lên khung hệ lực giả tưởng để gây dạng biến dạng gần với dạng biến dạng ổn định tiếp tục dùng phương pháp lặp tải trọng tới hạn biến dạng lần trước lần sau xấp xỉ ngừng Giá trị tải trọng tới hạn cuối kết cần tìm Hoặc theo tiêu chuẩn Mỹ - AISC [4], lực tới hạn tra theo độ cứng cách liên kết xà cột khung Hoặc dựa vào phần mềm lập trình sẵn dựa theo tốn tuyến tính có kể đến hiệu ứng P-, Hiện nay, nhằm đơn giản thống hoá cho người thiết kế gặp toán cột vát, tiêu chuẩn Việt Nam TCXDVN 338:2005 [1] đưa thêm bảng xác định chiều dài tính tốn cột có tiết diện thay đổi; song việc áp dụng khó khăn Bài báo cụ thể hố tốn thiết kế cột vát ví dụ tính tốn cụ thể Tuy cách làm gần đúng, hy vọng góp phần giúp ích cho người thiết kế thấu hiểu trình tự cơng việc cần làm Qua đó, chúng tơi đưa vài gợi ý việc xác định vị trí thay đổi tiết diện xà ngang T¹p chÝ khoa häc công nghệ xây dựng Trỡnh t thit k cột vát khung thép nhà tiền chế Trình tự thiết kế cột vát bao gồm bước: Sơ lựa chọn tiết diện, lập sơ đồ tính; Xác định tải trọng; Xác định nội lực, tổ hợp nội lực; Kiểm tra cột tiết diện nguy hiểm Trong bước sơ lựa chọn tiết diện tiến hành sau: Đối với tiết diện cột, chọn hình thức thay đổi chiều cao bụng cột: Đỉnh cột có chiều cao tiết diện h = (1/101/20)Hcột; bề rộng cánh b = (0,3 0,5)h; chiều dầy bụng tw= (1/701/100)h; chiều dầy cánh tf ≥ tw đảm bảo điều kiện ổn định cục theo [1]; Chân cột cần có chiều cao tiết diện cột đảm bảo điều kiện liên kết với móng h ≥ 200mm Đối với tiết diện xà, phương án thường dùng xà ngang có chiều cao bụng thay đổi lần mở rộng nách khung Vị trí thay đổi xác định cách gần dựa vào biểu đồ mô men uốn khung chịu tác dụng tải trọng với tiết diện chọn sơ Vị trí thay đổi tiết diện hợp lý vị trí có giá trị mơ men mơ men đỉnh khung nhằm đảm bảo tiết kiệm vật liệu Vị trí xác định cách lập phương trình mơ men xà ngang A O l x Mx= -MA MO O Mx =0 a MO MA b Hình Biểu đồ mơ men uốn xà ngang Ví dụ: Giả thiết xác định biểu đồ mơ 2⁄ men có giá trị O 𝑀𝑜 = − 𝑞𝑙 12 ; A 𝑀𝐴 = 𝑞𝑙 ⁄24 Các giá trị gần độ cứng cột lớn góc dốc nhỏ Lấy O gốc toạ độ, chiều trục x hình 1, lập phương trình mô men tiết diện x thuộc nửa trái xà ngang có dạng sau: 𝑀𝑥 = − 𝑞𝑐𝑜𝑠 𝛼 𝑞𝑙𝑐𝑜𝑠𝛼 𝑞𝑙 𝑥 + 𝑥− 2 12 Khi Mx = -MA = - ql2 /24 ta có x = 0,092l /cos a = 0,184l /2 Khi Mx=0 ta có x = 0,21l /cos b = 0,42l /2 Vị trí thay đổi tiết diện xà trường hợp lấy cách gối khoảng từ (0,1840,42)l /2 Khi xét đến thực tế tải trọng phân bố khơng xà ngang, độ cứng cột, xà góc dốc thay đổi, ứng với trường hợp gây nội lực nguy hiểm xác định vị trí thay đổi tiết diện theo kinh nghiệm thiết kế vị trí thay đổi tiết diện xà lấy vị trí cách gối khoảng (0,20,4)l /2; vị trí đáp ứng yêu cầu Mx≤ MA Các kích thước xà lấy sau: độ dốc mái thông thường = 70120 ; bề rộng cánh xà nên lấy bề rộng cột để tiện liên kết: bxà= bcột ; chiều cao tiết diện nách khung hnách ≥ l /40 ;bề dầy bụng xà twxà≤ twcột thoả mãn điều kiện ổn định cục theo [1] Ví dụ tính tốn Thiết kế cột vát khung thép nhà tiền chế tầng nhịp dùng làm kho thành phẩm, khơng có cửa trời, khơng cầu trục; chân cột liên kết khớp với móng, xà ngang có độ dốc =100, nhà lợp mái tường treo tôn mạ màu; tĩnh tải mái gm = 15 daN/m mặt mái; nhịp l=20m, chiều cao cột H = 6m, bước cột B = 6m Cơng trình xây dựng Hà Nội, địa hình B Thời gian sử dụng nhà kho 30 năm 3.1 Sơ lựa chọn tiết diện lập sơ đồ tính Sơ đồ khung mặt cắt tiết diện thể hin trờn hỡnh Tạp chí khoa học công nghƯ x©y dùng 3.2 Xác định tải trọng lên khung Tĩnh tải mái xác định sau: g = 1,1.qtôn+xà gồ.B 1,1.15.6 = 99kG/m Sơ đồ tĩnh tải tác dụng lên khung thể hình Hoạt tải sửa chữa mái xác định sau: p = 1,3.qsửa chữa.B = 1,3.30.6 = 234kG/m Sơ đồ hoạt tải mái tác dụng lên khung thể hình Tải trọng gió xác định theo cơng thức: W = 0,91.nkcW0B đó: 0,91 - hệ số điều chỉnh tải trọng gió theo thời gian sử dụng lấy theo Bảng 12 [2] với t = 30năm; n - hệ số độ tin cậy tải trọng gió, n = 1,2; k - hệ số thay đổi áp lực gió theo độ cao lấy theo bảng [2]; W0 - giá trị áp lực gió tiêu chuẩn địa hình 2-B, lấy theo bảng [2], W0 = 95kG/m2; B - bước khung; B = 6m; c - hệ số khí động lấy theo sơ đồ [2], thể hình Sơ đồ tải trọng gió trái tác dụng lên khung thể hình 3m 400 8 300 1-1 ; 4-4 200 200 200 H=6m 500 =10 l =20m 2-2 3-3 ; 5-5 ; 6-6 Hình Sơ đồ khung mặt cắt tiết diện g=99daN/m p=234daN/m Hình Sơ đồ tĩnh tải mái Hình Sơ đồ hoạt tải mái W=292daN/m c e1 =-0,5 W=234daN/m c e2 =-0,4 W=448daN/m c e =+0,8 W=280daN/m c e3 =-0,5 Hình Biểu đồ hệ số khí động tải trọng gió trái Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Hỡnh Sơ đồ tải trọng gió trái 3.3 Xác định nội lực tổ hợp nội lực Việc xác định nội lực dùng phương pháp học kết cấu chương trình phần mềm chuyên dụng,… Nội lực tính tốn cột lấy tổ hợp tiết diện nguy hiểm, thường xét tiết diện: tiết diện 1-1 (đầu cột); tiết diện 2-2 (giữa cột); tiết diện 3-3 (chân cột) hình Nếu xét thêm tiết diện khác việc tính tốn có độ tin cậy cao 3.4 Kiểm tra cột tiết diện nguy hiểm a Nội lực nguy hiểm: Bảng dẫn giá trị nội lực nguy hiểm tiết diện xác định phần mềm Sap 2000 Bảng Nội lực nguy hiểm tiết diện cột Tiết diện 1-1 Tiết diện 2-2 Tiết diện 3-3 Cặp Cặp Cặp Cặp Cặp Cặp M=11330daNm M=9830daNm M=5670daNm Nnén=3800daN Nkéo=1940daN Nnén=3950daN M=6930daNm M=0 daNm M=0 daNm Nkéo=1780daN Nnén=4090daN Nkéo=1650daN Bảng Hệ số chiều dài tính tốn cột tiết diện khơng đổi lo lo= 2l =1 l lo= l =2 l a l lo l lo b c l o = 0,5 l l o = 0,7 l = 0,7 l 1,5 l o l lo d = 0,5 b Chiều dài tính tốn cột theo phương mặt phẳng khung: Chiều dài tính tốn cột theo phương mặt phẳng khung theo TCXDVN 338-2005 xác định theo cơng thức sau: lx = 1l; đó: - hệ số chiều dài tính tốn cột tiết diện không đổi Trong TCXDVN 338-2005 hệ số cho sơ đồ khung không đề cập rõ, để xác định rõ đưa Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng bng lấy theo tài liệu [5] Trong ví dụ này, khung có dạng sơ đồ a bảng nên hệ số lấy 2; 1 - hệ số chiều dài tính tốn bổ sung xét đến thay đổi tiết diện cột, theo TCXDVN 338:2005 thể bảng (bảng dùng cho cột đặc cột rỗng), ta có tỷ số Imin/Imax = 8941/ 26900 = 0,332 nên 1 = 1,31; l - chiều dài hình học cột Vậy lx = 2.1,31 l = 2,62 l = 2,62.6 = 15,72m Cần lưu ý rằng, thực tế, chiều dài tính tốn cột khung phụ thuộc vào độ cứng xà ngang Cơng thức xác định chiều dài tính tốn theo TCXDVN 338:2005 gần Khi dùng tiêu chuẩn Mỹ - AISC, hệ số chiều dài tính tốn phụ thuộc vào độ cứng đơn vị xà cột, gần xem xà có tiết diện không đổi tiết diện đoạn nhỏ hệ số chiều dài tính tốn 2,13 < 2,62 Như vậy, ví dụ tính theo TCXDVN 338:2005 thiên an toàn Bảng Hệ số chiều dài tính tốn bổ sung Sơ đồ hình dạng cột 1 có tiết diện thay đổi 1 tỉ số Imin/Imax l1 /l2 0,01 0,1 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 - - 1,35 1,24 1,14 1,08 1,02 1,00 - - 1,66 1,45 1,24 1,14 1,06 1,00 0,0 1,69 1,35 1,25 1,14 1,08 1,03 1,00 0,2 1,45 1,22 1,15 1,08 1,05 1,02 - 0,4 1,23 1,11 1,07 1,04 1,02 1,01 - 0,6 1,07 1,03 1,02 1,01 1,01 1,00 - 0,8 1,01 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 - c Kiểm tra bền: - Tại tiết diện 1-1 (Hình 7): Các đặc trưng hình học độ mảnh tương ứng tiết diện 1-1 thể bảng • Với cặp nội lực 1: Độ lệch tâm tương đối: 𝑚 = 𝑒/𝜌 = (𝑀/𝑁) (𝐴/𝑊) = 17,72 Với ̅ 𝑥1 < 5, m > Af /Aw = 0,53 tra bảng D.9 [1] ta có: =1,23 Độ lệch tâm tính đổi: me = m = 21,8 > 20 nên cần kiểm tra bền theo công thức: 𝑁 𝑀 + = 1147𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 < 𝑓𝛾𝑐 = 2100𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 𝐴 𝑊 • Với cặp nội lực 2: Cơng thức kiểm tra bn nh sau: = Tạp chí khoa học công nghƯ x©y dùng 𝜎= 𝑁 𝑀 + = 974𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 < 𝑓𝛾𝑐 = 2100𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 𝐴 𝑊 - Tại tiết diện 2-2 (Hình 8): Các đặc trưng hình học độ mảnh tương ứng tiết diện 2-2 thể bảng Việc kiểm tra bền tiết diện 2-2 tiến hành tương tự tiết diện 1-1: 𝜎= 𝑁 𝑀 + = 904𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 < 𝑓𝛾𝑐 = 2100𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 𝐴 𝑊 • Với cặp nội lực 1: Độ lệch tâm tính đổi: me = 11,13 < 20 nên khơng cần kiểm tra bền • Với cặp nội lực 2: Cơng thức kiểm tra bền sau: 𝑁 𝑀 𝜎= + = 904𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 < 𝑓𝛾𝑐 = 2100𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 𝐴 𝑊 - Tại tiết diện 3-3 (Hình 9): Các đặc trưng hình học độ mảnh tương ứng tiết diện 3-3 thể bảng Tiết diện 3-3 chịu nén tâm không giảm yếu tiết diện nên điều kiện ổn định tổng thể đóng vai trò định không cần kiểm tra điều kiện bền tiết diện 500 8 400 300 Hình Tiết diện 1-1 x Hình Tiết diện 2-2 y y y 200 x 200 x 200 Hình Tiết diện 3-3 Bảng Các đặc trưng hình học tiết diện 1-1 độ mảnh tương ứng A1 (cm2) 62 W x1 (cm3) ix1 (cm) Iy1 (cm4) iy1 (cm) x1 y1 ̅ 𝑥1 ̅ 𝑦1 26900 1043 20,83 1068 4,15 75,5 72,3 2,41 2,31 Ix1 (cm4) Bảng Các đặc trưng hình học tiết diện 2-2 độ mảnh tương ứng A2 (cm2) 56 W x2 (cm3) ix2 (cm) Iy2 (cm4) iy2 (cm) x2 y2 ̅ 𝑥2 ̅ 𝑦2 16520 794,2 17,17 1067 4,37 91,6 68,6 2,93 2,19 Ix2 (cm4) Bảng Các đặc trưng hình học tiết diện 3-3 độ mảnh tương ứng A3 (cm2) Ix3 (cm4) W x3 (cm3) ix3 (cm) Iy3 (cm4) iy3 (cm) x3 y3 ̅ 𝑥3 ̅ 𝑦3 50 8941 565,9 13,37 1067 4,62 117,6 64,9 3,76 2,08 d Kiểm tra ổn định tổng thể: * Kiểm tra ổn định mặt phng un: 10 Tạp chí khoa học công nghệ xây dùng - Với tiết diện 1-1: Ta có me = 21,8 > 20 nên không cần kiểm tra ổn định mặt phẳng - Với tiết diện 2-2: Ta có me = 11,13 < 20 nên cần kiểm tra ổn định tổng thể mặt phẳng Ứng với giá trị me ̅ 𝑥2 = 2,93 tra bảng D.10 [1], ta có e = 0,104 Kiểm tra ổn định tổng thể theo công thức sau : 𝑁 = 678𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 < 𝑓𝛾𝑐 = 2100𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 𝑒 𝐴 - Với tiết diện 3-3: Kiểm tra ổn định tổng thể theo công thức sau : 𝑁 = 171𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 < 𝑓𝛾𝑐 = 2100𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 𝐴 * Kiểm tra ổn định mặt phẳng uốn: - Với tiết diện 1-1: Ta có 𝑦1 = 72,3 tra bảng D.8 [1] y1 = 0,763 Như xác định trên, độ lệch tâm tương đối m=17,72 > 10 nên 𝑐 = 1/(1 + (𝑚 𝜑𝑦 )/𝜑𝑏 ) , đó: b hệ số xác định theo φ1 = ψ Iy Ix h 2E ( ) lo f với hệ số phụ thuộc hệ số dầm có điểm cố kết trở lên tra theo bảng E.1 [1] Hệ số xác định sau: 𝑙𝑜 𝑡𝑤 𝑎𝑡𝑤3 𝛼 = 8( ) (1 + ) ℎ𝑓𝑘 𝑏𝑓 𝑏𝑓 𝑡𝑓 đó: lo - khoảng cách điểm cố kết (thiên an toàn, xét khung vị trí có cửa bên, kể đến chống dọc chiều cao cột lo= loy= 3m); hfk - khoảng cách trọng tâm cánh (hfk=50 + 0,8 = 50,8cm); a = 0,5 hfk = 25,4cm Do 0,1 < 𝛼 = 0,337 < 40 nên = 2,25 + 0,07𝛼 = 2,27 ta có hệ số b = 0,68 + 0,211 = 1,22 >1 nên lấy b =1 c = 0,069 Từ đó, ta có cơng thức kiểm tra ổn định ngồi mặt phẳng uốn sau: 𝑁 = 1164,2𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 < 𝑓𝛾𝑐 = 2100𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 𝑐𝑦1 𝐴 - Với tiết diện 2-2: Tương tự tiết diện 1-1 cơng thức kiểm tra ổn định ngồi mặt phẳng uốn sau: 𝑁 = 806,4𝑑𝑎𝑁 ⁄𝑐𝑚2 < 𝑓𝛾𝑐 = 2100𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 𝑐 𝑦2 𝐴 - Với tiết diện 3-3: Ta có 𝑦3 = 64,9 tra bảng D.8 [1] y3 = 0,798 Ổn định mặt phẳng uốn kiểm tra theo công thức sau : 𝑁 = 104𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 < 𝑓𝛾𝑐 = 2100𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 𝑦3 𝐴 e Kiểm tra ổn định cục bộ: Việc kiểm tra ổn định cục tiến hành tiết diện lớn (tiết diện 1-1) - Với cánh: Độ mảnh quy ước ̅ = max( ̅ 𝑥1 ; ̅ 𝑦1 ) = ̅ 𝑥1 = 2,41 nên 0,8 < ̅ < tra bảng 35 [1], ta có: 𝑏𝑜 𝑡𝑓 𝑏 𝐸 = 12,1 < [ 𝑜 ] = (0,36 + 0,1̅ ) √ = 18,8 nên cánh đảm bảo ổn định cục 𝑡𝑓 𝑓 - Với bụng: Nếu điều kiện ổn định tổng thể cột định điều kiện ngồi mặt phẳng khung [hw/tw] xác định theo mục 5.6.2.2 [1] với giá trị xác định sau: 𝜎 = 𝑁/𝐴 + (𝑀𝑥 /𝐼𝑥 ) 𝑦 = 1114𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ; 𝜎1 = 𝑁/𝐴 − (𝑀𝑥 /𝐼𝑥 ) 𝑦 = −992𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 ; T¹p chÝ khoa học công nghệ xây dựng 11 = / ℎ𝑤 = 52,5𝑑𝑎𝑁/𝑐𝑚2 nên 𝛼 = (𝜎 − 𝜎1 )/𝜎 = 1,89 > ta có 𝛽 = 1,4(2𝛼 − 1) 𝜏/𝜎 = 0,183 Từ xác định độ mảnh giới hạn bụng: [ (2𝛽 − 1)𝐸 ℎ𝑤 𝐸 ] = 4,35√ = 218 > 3,8√ = 119 𝑡𝑤 𝑓 𝜎(2 − 𝛽 + √𝛽 + 4𝛽 ) 𝐸 ℎ𝑤 ℎ𝑤 2,3√ = 72 < = 83,3 < [ ] = 119 𝑓 𝑡𝑤 𝑡𝑤 Vậy bụng đảm bảo ổn định cục song cần gia cường cặp sườn ngang đặt cách 2,5hw = 1,5m f Kiểm tra cột theo điều kiện độ mảnh - Với tiết diện 1-1: Ta có 𝜆𝑚𝑎𝑥 = max( 𝜆𝑥 ; 𝜆𝑦 ) = 75,5 < [𝜆] = 120; - Với tiết diện 2-2: Ta có 𝜆𝑚𝑎𝑥 = max( 𝜆𝑥 ; 𝜆𝑦 ) = 91,6 < [𝜆] = 120; - Với tiết diện 3-3: Ta có 𝜆𝑚𝑎𝑥 = max( 𝜆𝑥 ; 𝜆𝑦 ) = 117,6 < [𝜆] = 120 g Kiểm tra chuyển vị đỉnh khung Theo [1] chuyển vị ngang cho phép mép mái nhà công nghiệp tầng, không cầu trục, tường tôn lấy sau: 𝐻 = 6𝑐𝑚 100 Chuyển vị đỉnh cột xác định chương trình Sap2000 tổ hợp tải trọng tiêu chuẩn gồm tĩnh tải tải trọng gió gây ra: = 5,909cm < [] = 6cm Như vậy, khung thỏa mãn điều kiện chuyển vị ∆≤ [∆] = Kết luận Trong khuôn khổ báo này, giới thiệu chi tiết trình tự bước tính tốn thiết kế cột vát làm rõ việc xác định chiều dài tính tốn cột vát Qua ví dụ trên, nhận thấy điều kiện làm việc cột bị phụ thuộc nhiều vào điều kiện chuyển vị đỉnh khung mà không phụ thuộc nhiều vào điều kiện cường độ Lý khung liên kết khớp móng, mái nhẹ nên lực dọc cột nhỏ, chuyển vị lớn, độ cứng khung bé Khi tính theo TCXDVN 338:2005, chiều dài tính toán cột vát cần kể thêm hệ số chiều dài tính tốn bổ sung 1 Trong thiết kế khung, cần phải kiểm tra tiết diện nguy hiểm xà theo điều kiện bền, điều kiện ổn định tổng thể, điều kiện ổn định cục bộ, điều kiện độ cứng Nếu tiết diện xà không đảm bảo phải chọn lại tiết diện xà tiến hành bước xác định tổ hợp lại nội lực Việc tính tốn khung (cột xà) dừng lại tất tiệt diện cột xà đảm bảo điều kiện theo quy định TCXDVN 338:2005 Tài liệu tham khảo Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCXDVN 338:2005, Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế, Nxb Xây dựng, Hà Nội Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 2737:1995, Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế, Nxb Xây dựng, Hà Nội Galea Y (1981), “Flambement des poteaux a inertie variable”, Construction metallique n1 American Institute of Steel Construction (1994), Manual of steel construction allowable stress design Горева В.В (2001), Металличеcкие конструкции взт Т Элементы конструкций, Москва, 12 Tạp chí khoa học công nghệ xây dùng ... khung (cột xà) dừng lại tất tiệt diện cột xà đảm bảo điều kiện theo quy định TCXDVN 338:2005 Tài liệu tham khảo Tiêu chuẩn xây dựng Việt Nam TCXDVN 338:2005, Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế, ... Trình tự thiết kế cột vát khung thép nhà tiền chế Trình tự thiết kế cột vát bao gồm bước: Sơ lựa chọn tiết diện, lập sơ đồ tính; Xác định tải trọng; Xác định nội lực, tổ hợp nội lực; Kiểm tra cột. .. cột để tiện liên kết: bxà= bcột ; chiều cao tiết diện nách khung hnách ≥ l /40 ;bề dầy bụng xà twxà≤ twcột thoả mãn điều kiện ổn định cục theo [1] Ví dụ tính tốn Thiết kế cột vát khung thép nhà