Gia cường nông đất yếu có cát san lấp bằng cọc xi măng - đất

Trong bài viết này, các tác giả đã tiến hành thử nghiệm phương án gia cường nền đất yếu có cát san lấp bằng đệm cọc xi măng - đất có chiều dài ngắn, áp dụng cho nhà ở thấp tầng. Các cọc xi măng - đất sẽ tạo thành một cái đệm dưới đáy móng cho phép giảm ứng suất gây lún tác động xuống phần đất yếu bên dưới.

Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng NUCE 2019 13 (4V): 159–168 GIA CƯỜNG NƠNG ĐẤT YẾU CĨ CÁT SAN LẤP BẰNG CỌC XI MĂNG - ĐẤT Nguyễn Sỹ Hùnga,∗, Vương Hoàng Thạchb a Khoa Xây dựng, Trường Đại học Sư phạm Kỹ thuật TP Hồ Chí Minh, số đường Võ Văn Ngân, quận Thủ Đức, TP Hồ Chí Minh, Việt Nam b Sở Xây dựng An Giang, 99 Trần Quang Diệu, Mỹ Hoà, Thành phố Long Xuyên, An Giang, Việt Nam Nhận ngày 12/08/2019, Sửa xong 16/09/2019, Chấp nhận đăng 16/09/2019 Tóm tắt Trong báo này, tác giả tiến hành thử nghiệm phương án gia cường đất yếu có cát san lấp đệm cọc xi măng - đất có chiều dài ngắn, áp dụng cho nhà thấp tầng Các cọc xi măng - đất tạo thành đệm đáy móng cho phép giảm ứng suất gây lún tác động xuống phần đất yếu bên Khi trộn xi măng PCB 40 vào đất cát san lấp với hàm lượng 300 kg/m3 , cường độ nén đơn trục cho mẫu xi măng - đất trộn phòng đạt tới MPa trường đạt đến MPa Kết thí nghiệm bàn nén trường cho thấy phương án gia cường nông đệm cọc xi măng - đất làm sức chịu tải móng nơng tăng lên lần, độ lún tức thời móng giảm đến lần so với lúc chưa gia cố Từ khố: thí nghiệm bàn nén trường; gia cố nông; cọc xi măng - đất SHALLOW REINFORCEMENT OF FILLING SAND LAYER ABOVE SOFT SOIL USING SOIL-CEMENT COLUMNS METHOD Abstract In this paper, the authors conducted an experiment in reinforcing the filling sand layer above soft soil using the method of short soil-cement columns This proposed method could be used for foundation of low-rise houses The short soil-cement columns would produce a better layer at the bottom of the foundation which resulted a reduction in stress increment causing settlement in the soft soil below When PCB 40 cement was mixed in filling sand layer with a weight content of 300 kg/m3 , the uniaxial compressive strength of the soil-cement sample could be up to MPa and MPa, for sample prepared in laboratory and in situ, respectively The results of the static load testing showed that the foundation reinforced with the proposed method could enhance its bearing capacity more than times and reduce the immediate settlement up to times, compared with unreinforced foundation Keywords: static load testing; shallow mixing method; soil-cement columns https://doi.org/10.31814/stce.nuce2019-13(4V)-15 c 2019 Trường Đại học Xây dựng (NUCE) Giới thiệu Vùng đồng sông Cửu Long có nhu cầu xây dựng nhà thấp tầng (nhỏ 04 tầng) lớn Tuy nhiên, địa chất có lớp đất bề mặt yếu dày, lên từ 15 đến 30 m [1], nên điều kiện xây dựng khó khăn, tốn Trong trường hợp khu dân cư có cát san lấp, cơng trình có tượng lún cố kết dẫn đến cơng trình bị lún nhiều, nhanh xuống cấp ∗ Tác giả Địa e-mail: sihung.nguyen@hcmute.edu.vn (Hùng, N S.) 159 Hùng, N S., Thạch, V H / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng Dùng cát san lấp đất yếu vừa có mặt thuận lợi vừa có mặt khó khăn cơng tác xây dựng Lớp cát đóng vai trò dạng tải trọng biên nước làm cho lớp đất yếu phía lún cố kết Độ lún vùng cát san lấp sau 02 năm đạt từ vài chục cm đến 100 cm tùy vào chiều dày san lấp Lún cố kết làm cho cơng trình có móng nơng bên bị lún theo gây xuất ma sát âm cho cơng trình móng cọc [2, 3] Tuy nhiên, đất san lấp lâu ngày, lún cố kết lại khơng đáng kể, lớp đất cát san lấp phía lại thuận lợi để đặt đặt móng nơng Trong trường hợp trộn đất cát với xi măng cho cường độ xi măng – đất cao so với loại đất khác chứa hạt sét [4, 5] Qua khảo sát, số giải pháp móng thường áp dụng cho nhà thấp tầng tỉnh đồng sơng Cửu Long bao gồm: - Móng cọc ép bê tơng cốt thép thơng thường (có kích thước từ 200 mm trở lên) ép vào lớp đất tương đối tốt độ sâu 20 đến 40 m Phương án thường có độ ổn định cao tốn kém; - Móng cọc ép đường kính nhỏ, đường kính từ 100 đến 150 mm, có chiều dài 10 m Trong trường hợp phần lớn chiều dài cọc nằm lớp đất yếu, giải pháp hiệu thấp giá thành không rẻ; - Gia cường, làm chặt đất cọc đá chẻ, cạnh cọc khoảng 100 đến 150 mm, dài m thi công phương pháp xói nước Hiệu cọc tương đối tốt nhiên giá thành đắt, khi công hay bị gãy cọc; - Gia cường làm chặt đất cọc cừ tràm Đây giải pháp truyền thống, tương đối rẻ hiệu Tuy nhiên, trường hợp có cát san lấp phần cọc nằm cát bị khơ nước dẫn đến mục cọc, tuổi thọ ngắn Với mục đích tìm số phương án móng phù hợp điều kiện địa chất cát san lấp đất yếu, giá thành rẻ, dễ thi công, dễ áp dụng cho xây dựng nhà thấp tầng với người dân có thu nhập thấp, tác giả tiến hành thí nghiệm thực nghiệm gia cường nông trộn xi măng – đất phần đất cát san lấp Các thí nghiệm ban đầu cho thấy kết tích cực nâng cao khả chịu tải móng, độ lún tức thời móng giảm rõ rệt Sơ lược gia cường nông xi măng – đất Gia cường đất xi măng (in situ soil mixing) chia hai loại trộn sâu (deep mixing method DMM) trộn nông (shallow mixing method SMM) Phương pháp trộn sâu áp dụng phổ biến nhiều so với trộn nông [6] Phương pháp trộn nông SMM thường đồng với ổn định toàn khối (mass stabilisation), đất trộn theo phương ngang lẫn phương đứng, độ sâu trộn đứng thường nhỏ m Cũng phương pháp trộn sâu, phương pháp trộn nông chia làm hai loại trộn ướt trộn khô [6] Phương pháp trộn nông áp dụng gia cố đường, đê, gia cố đất móng cơng trình nhà, chống hóa lỏng đất nền, vv [6, 7] Cơng trình đặt đệm xi măng – đất có độ cứng lớn ngăn cách với đất yếu bên (Hình 1) Cơ sở phương pháp gia cường nông đất yếu làm gia tăng cường độ mô đun biến dạng phần đất tương đối mỏng đáy móng, từ 0,5 đến lần bề rộng móng, tạo thành đệm xi măng - đất Mô đun biến dạng lớp đệm lớn, ứng suất gây lún tác động đến phần đất yếu bên nhỏ, từ giảm độ lún móng, cơng trình [8, 9] Như Hình 2, tỷ lệ mơ đun biến dạng phần đệm đất gia cố đáy móng E1 phần đất tự nhiên E2 lớn, suy giảm ứng suất gây lún lớp đất yếu cao [8] Rasouli cs [9] làm mô phương pháp phần tử hữu hạn dùng mơ hình MorhCoulomb cho móng nơng đặt đệm đất - xi măng với bề rộng móng B, bề rộng vùng đệm W, chiều cao vùng đệm H khác Hàm lượng xi măng trộn đất thay đổi từ 2% đến 8%, mẫu 160 Hùng, N S., Thạch, V H / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Hình Gia cố đệm xi măng – đất cho đê, cơng trình nhà, đường ô tô (thứ tự từ trái qua phải) b p Lớp đất tốt 0.5 Lớp 1, E1, µ1 100 10 z/b Lớp đất yếu 1.5 E1/E2 = Lớp 2, E2, µ2 b/H =1; µ2 = µ2 = 0.5 2.5 H 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 Dsz /p H chiều dày lớp đất tốt; b bề rộng đặt tải, p tải trọng; z độ sâu; E1 , E2 mô đun biến dạng lớp đất 2; µ1 , µ2 hệ số poisson lớp đất Hình Sự suy giảm ứng suất gây lún ∆σz theo (E1 /E2 ) [8] đất – xi măng thí nghiệm xác định thơng số để đưa vào mơ hình tính tốn Nghiên cứu cho thấy sức chịu tải móng tăng lên tỷ lệ W/B, H/B tăng hàm lượng xi măng đất tăng Hiệu tăng cường sức chịu tải móng đệm xi măng - đất cao bề rộng móng nhỏ Thí nghiệm gia cố nông cọc xi măng đất 3.1 Địa điểm thí nghiệm điều kiện địa chất Vị trí thí nghiệm khu dân cư Sao Mai, phương Bình Khánh 3, thành phố Long Xuyên, tỉnh An Giang, có diện tích xấp xỉ 50 héc ta Đất nguyên thổ khu vực bao gồm lớp đất bùn sét xen kẹp cát màu xám nâu dày từ đến m, lớp đất cát hạt trung màu xám, trạng thái chặt vừa có độ dày từ đến 18,5 m (Hình 3) Đến thời điểm thực thí nghiệm (tháng năm 2018), khu đất san hồn thành cát dày trung bình m 10 năm, xem lún cố kết san 161 Hùng, N S., Thạch, V H / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng kết thúc Tại vị trí thí nghiệm, mực nước ngầm ổn định cách bề mặt 1,5 m Các tiêu lý lớp đất san lớp đất vị trí thí nghiệm thể Bảng Hình Hình trụ lỗ khoan Bảng Các tiêu lý đất Lớp đất Độ ẩm W (%) 26,2 Lớp cát san lấp Dung trọng tự nhiên γw (kN/m3 ) Dung trọng khơ γd (kN/m3 ) Tỷ trọng G s Góc ma sát ϕ (0 ) Modul biến dạng E1-2 (kN/m2 ) N (SPT) 17,69 14,01 2,672 230 24 8930,5 Lớp 1: Bùn sét xen kẹp cát màu xám nâu Độ ẩm W (%) Dung trọng tự nhiên γw (kN/m3 ) Dung trọng khô γd (kN/m3 ) Tỷ trọng G s Góc ma sát ϕ (0 ) Lực dính c (kN/m2 ) Modul biến dạng E1-2 (kN/m2 ) N (SPT) 41 17,17 12,18 2,667 60 27 1946,6 2÷3 3.2 Lựa chọn hàm lượng xi măng trộn đất Theo thống kê [6, 10], tỷ lệ thích hợp trộn xi măng với đất cho cọc xi măng – đất thay đổi theo loại đất phụ thuộc vào trộn khô hay ướt Lượng xi măng trộn vào thay đổi khoảng 7% đến 162 Hùng, N S., Thạch, V H / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 15% trọng lượng khô đất cần gia cố lượng xi măng từ 180 đến 250 kg cho m3 đất gia cố Thông thường hàm lượng hạt sét đất yếu tăng lượng xi măng yêu cầu tăng Lượng xi măng từ 180-500 kg/m3 đất gia cố phương pháp trộn ướt lượng xi măng từ 90-180 kg/m3 đất gia cố phương pháp trộn khô Trong nghiên cứu này, xi măng PCB 40 trộn với nước theo tỷ lệ 1:1 thành vữa sau vữa xi măng trộn với lớp đất cát san lấp phòng thí nghiệm theo hai hàm lượng 240 kg/m3 300 kg/m3 Qua kết thí nghiệm (Hình 4), cường độ hỗn hợp xi măng – đất 28 ngày với hàm lượng xi măng 300 kg/m3 cao đáng kể so với hàm lượng xi măng 240 kg/m3 Do vậy, hàm lượng 300 kg/m3 lựa chọn áp dụng trường nghiên cứu 8,3 7,51 Cường độ nén (Mpa) 4,44 6,36 5,94 Hàm lượng 240 kg/m3 3,47 Hàm lượng 300 kg/m3 Ngày tuổi (ngày) 0 14 21 28 35 Hình Cường độ hỗn hợp Xi măng – đất theo thời gian 3.3 Các thử nghiệm phương pháp trộn nông Trên giới để trộn nông người ta thường dùng hai kiểu trộn xoay (rotary blender) kiểu trộn thùng (bucket mixing) Các máy trộn thường có trọng lượng lớn hàng chục tấn, kèm trạm trộn xi măng [6] Với mục đích sử dụng cho nhà thấp tầng, người thu nhập thấp, thiết bị thi công phải gọn nhẹ, rẻ tiền, dễ sử dụng Do vậy, nhóm tác giả thử nghiệm số phương pháp sau: a) Phương pháp rót vữa trực tiếp: Với hy vọng lớp cát san phía có hệ số thấm lớn thấm vữa xi măng Tuy nhiên, đổ vữa với tỷ lệ xi măng nước 1:1 vào hố móng vữa ngấm xuống đất khoảng cm; b) Phương pháp xoi lỗ trước rót vữa: dùng thép nhọn đóng vào đất hố móng để tạo thành lỗ đường kính 20 mm, sau rót vữa vào hố móng Thực tế cho thấy lỗ dễ bị tắc, lượng vữa thẩm thấu vào đất ít, khơng hiệu quả; c) Phương pháp bơm vữa áp lực: dùng pít tơng đục lỗ đóng vào đất sau bơm vữa áp lực cao để vữa phun qua lỗ đục Tuy nhiên, áp dụng phương pháp vữa có xu hướng trào ngược lên mặt đất độ sâu gia cố nông (< m) Với phương pháp không thành cơng nêu trên, nhóm tác giả dùng phương pháp cải tiến sau: Dùng mũi khoan với cánh cắt có chiều dài thích hợp để tạo cọc có loại đường kính từ 20 cm đến 40 cm (Hình 5) Các cánh cắt có lỗ để phun vữa theo phương dọc cánh phương ngang cánh Trong trình khoan đến độ sâu thiết kế, vữa phun với áp lực vừa phải 163 Hùng, N S., Thạch, V H / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Sau đó, cần khoan rút từ lên cánh cắt tiếp tục quay để đất trộn với vữa đến đạt cao trình đầu cọc mong muốn Tốc độ quay cánh cắt 90 ÷ 100 vòng/ phút, tốc độ xuống cần khoan 0,75 m/phút, tốc độ lên cần khoan 0,75 m/phút Với máy khoan tự chế có trọng lượng xấp xỉ 300 kg này, thi cơng cọc đạt độ sâu lớn m, tốc độ thi cơng 30 m cọc/giờ Hình Hình ảnh dạng mũi khoan Hình Hình ảnh cọc xi măng đất 3.4 Gia cường hố móng phương pháp trộn nơng Đào hố móng sâu 0,5 m, dùng máy thi cơng cọc đường kính 0,2 m, chiều dài 1,5 m, khoảng cách cọc 0,4 m (Hình 7) Tỷ lệ trộn 300 kg xi măng/m3 đất Cường độ nén trục mẫu xi măng – đất phòng thí nghiệm 28 ngày 8,3 MPa, cường độ mẫu khoan trường theo độ sâu khác 28 ngày 5,21 MPa đến 6,63 MPa, trung bình 5,9 MPa Như vậy, cường độ mẫu trường thấp so với phòng thí nghiệm Mơ đun biến dạng đàn hồi E50 (tại 50% ứng suất tối đa) cọc xi măng đất Ec = 338,5 MPa So sánh với mô đun biến dạng đất cát san lấp Eđn = 8,93 MPa, ta tính mơ đun biến dạng đệm xi măng đất Etd công thức: Etd = f Ec + (1 − f ) Eđn (1) tỷ diện tích thay f = 0,282, ta có Etd = 102 MPa Etd /Eđn = 11,43 200 1000 400 Hình Mặt cắt mặt bố trí cọc 164 400 Hùng, N S., Thạch, V H / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Quy trình kết thí nghiệm gia tải 4.1 Quy trình gia tải Quy trình gia tải tĩnh áp dụng cho tự nhiên gia cố nông tham khảo TCVN 9354:2012– Đất xây dựng – Phương pháp xác định mô đun biến dạng trường nén phẳng [11] Tấm nén phẳng bao gồm phần đặt chồng lên Phần bên bê tông cốt thép mác 200 đổ chỗ có hình vng, kích thước 100×100 cm, chiều dày 10 cm, bao trùm lên hết đầu cọc Phần bên nén làm thép, hình vng có kích thước 70,71×70,71 cm, chiều dày cm (Hình 7) Dùng chuyển vị kế gắn vào hệ mốc chuẩn để đo chuyển vị góc nén Tải trọng tăng cấp, giữ cấp tải đến ổn định chuyển vị không vượt 0,1 mm sau 1h Thời gian giữ cấp tải khơng thời gian giữ cấp tải trước Ngừng thí nghiệm ổn định biến dạng ứng với cấp tải trọng cuối tổng biến dạng đạt 0,15d (d cạnh nén) Tiến hành dỡ tải cấp, thời gian giữ tải cấp 10 phút, riêng cấp cuối giữ 20 phút Kích thủy lực có khả tạo lực tối đa 200 kN Phạm vi đo áp kế từ đến 60 MPa, vạch chia đồng hồ đo 0,1 MPa Đầu đo chuyển vị có độ xác 0,01 mm, biên độ 50 mm Hệ khung dàn chất tải (Hình 8) làm thép hình, đủ khả chịu lực ổn định suốt trình chất tải thử tải Hệ dầm chính: làm thép I 300 × 150 dày mm, liên kết với hệ dầm phụ bu lơng để truyền lực kích (lực nén vào đầu cọc) lên toàn hệ đối trọng Bao tải cát Trụ đỡ thép I Dầm thép I Kích thủy lực Thiên phân kế Cọc chuẩn thép V Dầm sàn thép hộp Tấm thép Hình Hệ gia tải thí nghiệm bàn nén trường Hệ dầm phụ làm thép I 250 × 125 dày mm, liên kết với bu lơng để đỡ tồn hệ thống găng đối trọng chất dàn Hệ dầm sàn làm thép I 100 × 50 dày mm, liên kết với hệ dầm phụ để đỡ toàn đối trọng chất dàn Hệ trụ đỡ làm thép I 250 × 125 dày mm, phần tiếp xúc mặt hàn đế thép dày 14 mm; liên kết chắn với hệ dầm bu lông để chống đỡ cho toàn hệ dầm đối trọng Đối trọng chủ yếu bao đựng cát Phần lại trọng lượng dầm phụ dầm Bao cát có khối lượng 35 kg/bao, tổng số 1200 bao tương đương 42 Hệ cọc chuẩn, dầm chuẩn hệ thống cố định dùng để xác định độ dịch chuyển của cọc trình thử Các cọc chuẩn, dầm chuẩn làm thép V 60 × 60 × mm, liên kết chặt với bulông 165 Hùng, N S., Thạch, V H / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng 4.2 Kết thí nghí nghiệm Áp lực (kN/m2) Kết thử tải tĩnh thể Hình 9, 10 11 Với đất tự nhiên, tải trọng phá hoại xác định phương pháp xác định điểm có độ dốc thay đổi đột ngột (giao điểm hai tiếp tuyến) đường cong áp lực chuyển vị 80 kN/m2 Với đất gia cố, chuyển vị áp lực 200 kN/m2 17 mm, đất chưa có dấu hiệu phá hoại (chưa có dấu hiệu thay đổi độ dốc đột ngột) Nếu so sánh độ lún tức thời cấp áp lực 120 kPa, độ lún nén đệm xi măng – đất nhỏ độ lún nén đất chưa gia cố xấp xỉ lần .120 100 80 60 Áp lực - Thời gian Chuyển vị - Thời gian 40 20 Chuyển vị (mm) 00 Thời gian (phút) -.20 -.40 00 240 240 480 480 720 720 960 960 1.200 1200 1.440 1440 1.680 1680 1.920 1920 2.160 2160 Áp lực (kN/m2) Hình Biểu đồ áp lực gia tải chuyển vị nén theo thời gian đất tự nhiên 200 180 160 140 120 100 Áp lực - Thời gian Chuyển vị - Thời gian 80 60 Chuyển vị (mm) 40 20 Thời gian (phút) 00 -.20 0 120 120 240 240 360 360 480 480 600 600 720 720 840 840 960 1080 1200 1.320 1320 1.440 1400 960 1.080 1.200 Hình 10 Biểu đồ áp lực gia tải chuyển vị nén theo thời gian đất gia cố đệm xi măng - đất 166 Hùng, N S., Thạch, V H / Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Xây dựng Áp lực P (kN/m2) 50 100 150 200 ,0 Chuyển vị S (mm) -4,0 -8,0 -12,0 -16,0 -20,0 Đất gia cố -24,0 Đất tự nhiên -28,0 -32,0 Hình 11 Quan hệ áp lực – chuyển vị nén gia cố không gia cố Kết luận Xuất phát từ ý tưởng gia cường phần đất cát san lấp đất yếu áp dụng cho nhà thấp tầng đồng sông Cửu Long, nghiên cứu đạt số kết quả: Khi trộn xi măng với đất cát san lấp, cường độ nén đơn trục cọc xi măng - đất cao nhiều trộn xi măng với loại đất sét yếu tự nhiên với hàm lượng xi măng, từ có phát huy cao hiệu cọc xi măng - đất, tận dụng tối đa lớp đất cát san lấp Việc thử nghiệm phương pháp trộn xi măng – đất đến giải pháp thích hợp dùng cánh cắt có vòi phun vữa Các cánh cắt cho phép tạo cọc xi măng có đường kính từ 20 đến 40 cm, đạt độ sâu tối đa đến 6m Máy thi công nhỏ gọn, dễ dàng áp dụng cho cơng trình quy mơ nhỏ, điều kiện mặt thi công chật hẹp Các nghiên cứu máy thi công ban đầu, cần có nghiên cứu cải tiến sâu Việc trộn xi măng với đất cát cho phép tăng mô đun đàn hồi đất lên đáng kể, nghiên cứu 10 lần Đệm cọc xi măng - đất đế móng có độ cứng lớn cho phép giảm ứng suất gây lún tầng đất yếu bên vùng gia cố, từ giảm lún cho cơng trình Qua kết thí nghiệm bàn nén trường đất chưa gia cố sau gia cố cho thấy sức chịu tải móng tăng lên lần, độ lún tức thời lại cấp áp lực 120 kPa giảm xuống xấp xỉ lần Như hiệu việc gia cường nông cọc xi măng – đất đất cát san lấp đạt hiệu cao Tuy nhiên, nghiên cứu cần áp dụng gia cố nông cọc xi măng đất loại đất khác để đánh giá hiệu cách toàn diện Tài liệu tham khảo [1] Uyên, N (2009) Xử lý đất yếu xây dựng Nhà xuất Xây dựng [2] Cường, T V (2005) Ma sát âm cọc ảnh hưởng với cơng trình xây dựng Hội nghị Khoa học Toàn quốc lần III Sự cố Hư hỏng Cơng trình Xây dựng [3] Thúy, D D., Hưng, P Q (2015) Kiểm nghiệm phương pháp mặt trung hòa tính tốn lún nhóm cọc Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng (KHCNXD) - ĐHXD, 9(1):62–68 [4] Dao, D H., Tho, P C., Tien, N T (2013) Experimental study on strength characteristics of sand-cement pile Foundation & Soft ground engineering challenges in Mekong delta, June, 2013, 291–301 167 Hùng, N S., Thạch, V H / Tạp chí Khoa học Công nghệ Xây dựng [5] Yên, Đ P., Thắng, L A., Hùng, N S (2017) Nghiên cứu thêm cát vào cọc đất – xi măng cải thiện đất yếu Tạp chí Xây dựng, (8-2017) [6] Moseley, M P., Kirsch, K (2004) Ground improvement Second edition, CRC Press [7] Schmutzler, W., Mullins, G., Bertoni, M (2017) Soil mixing for the SR-83 project in Florida Grouting 2017, July 9–12, 2017, Honolulu, Hawaii, American Society of Civil Engineers [8] Burmister, D M Influence diagrams for stress and displacments in two-layer pavement system for airfields - Part I Departement of the Navy, USA [9] Rasouli, H., Takhtfirouzeh, H., Taghavi Ghalesari, A., Hemati, R (2017) Bearing capacity improvement of shallow foundations using cement-stabilized sand Key Engineering Materials, Trans Tech Publ, 723: 795–800 [10] Trung, N V., Tuấn, V M (2014) Cọc xi măng đất – Phương pháp gia cố đất yếu Nhà xuất Xây dựng [11] TCVN 9354:2012 Đất xây dựng – Phương pháp xác định mô đun biến dạng trường nén phẳng Bộ Xây dựng 168 ... trộn xi măng với đất cát san lấp, cường độ nén đơn trục cọc xi măng - đất cao nhiều trộn xi măng với loại đất sét yếu tự nhiên với hàm lượng xi măng, từ có phát huy cao hiệu cọc xi măng - đất, ... -8 ,0 -1 2,0 -1 6,0 -2 0,0 Đất gia cố -2 4,0 Đất tự nhiên -2 8,0 -3 2,0 Hình 11 Quan hệ áp lực – chuyển vị nén gia cố không gia cố Kết luận Xuất phát từ ý tưởng gia cường phần đất cát san lấp đất yếu. .. xuống xấp xỉ lần Như hiệu việc gia cường nông cọc xi măng – đất đất cát san lấp đạt hiệu cao Tuy nhiên, nghiên cứu cần áp dụng gia cố nông cọc xi măng đất loại đất khác để đánh giá hiệu cách