ghiên cứu giải pháp gia cố nền đường bằng cọc xi măng đất ứng dụng xử lý nền đường sắt, lý trình KM 112 đến KM 112+ 550

MỤC LỤC Tính cấp thiết đề tài Đối tượng phạm vi nghiên cứu .1 Các tiếp cận phương pháp nghiên cứu Kết dự kiến đạt 1.1 Nguyên nhân gây ổn định công trình 1.1.1 Nền công trình ổn định đất yếu .3 1.1.2.Nền công trình ổn định sai sót giai đoạn khảo sát 1.1.3.Mất ổn định tác động tải trọng .5 1.2 Các giải pháp gia cường đường 1.2.1 Các vấn đề cần đặt với đất yếu .6 1.2.2 Một số biện pháp xử lý hay dùng ngành xây dựng cầu đường 1.3 Kết luận chương 24 2.1 Tiêu chuẩn áp dụng tính toán thiết kế cọc xi măng đất 25 2.1.1 Tình hình nghiên cứu, ứng dụng phương pháp xử lý cọc xi măng đất 25 2.1.2 Tiêu chuẩn áp dụng tính toán thiết kế cọc xi măng đất 26 2.1.3 Nguyên tắc làm việc cọc xi măng đất .26 2.2 Tính toán thiết kế cọc xi măng đất 27 2.2.1 Tính sức chịu tải cọc 27 2.2.2 Đánh giá ổn định cọc xi măng đất theo trạng thái giới hạn 28 2.2.3 Phương pháp tính toán theo quan điểm tương đương .29 2.2.4 Kiểm tra sức chịu tải lớp đất yếu cần xử lý .29 2.2.5 Kiểm tra ổn định sau thi công xong phần mềm Plaxis 31 2.3 Bố trí cọc 31 2.4 Công nghệ thi công 33 iii 2.5 Một số hình ảnh thi công cọc xi măng đất 49 2.6 Kết luận chương 50 3.1 Giới thiệu công trình 51 3.1.1 Tài liệu công trình 51 3.2.1 Tài liệu địa chất 52 3.2 Phân tích điều kiện công trình tải trọng 54 3.2.1 Phân tích tài liệu địa chất 54 3.2.2 Phân tích biện pháp xử lý 55 3.3 Ứng dụng kỹ thuật giải pháp gia cố cọc xi măng đất để gia cố đường sắt KM 112 + 200 57 3.3.1 Các tiêu chuẩn tính toán 57 3.3.2 Các phần mềm sử dụng 58 3.3.3 Thông số tính toán 58 3.3.4 Tính toán mặt cắt KM 112+200 60 3.3.5 Tính toán ổn định mặt cắt KM 112 + 200 63 3.3.6 Tính toán kiểm tra sức chịu tải mặt cắt KM112 + 200 67 3.3.7 Tính toán độ lún cọc xi măng đất mặt cắt KM112 + 200 68 3.4 Tiến hành tính toán tương tự với mặt cắt khác có kết sau 71 .1 Kết tính ổn định 71 .2 Kết kiểm tra sức chịu tải 78 3.4.3 Kết tính biến dạng 78 Kết luận chương 79 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 80 Kết luận 80 Kiến nghị 80 III Một số tồn hướng nghiên cứu 81 iv Một số điểm tồn 81 Hướng nghiên cứu 81 TÀI LIỆU THAM KHẢO 82 v DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Đệm cát Hình 1.2 Cọc cát 10 Hình 1.3 Thiết bị đóng cọc chấn động 11 Hình Sơ đồ cấu tạo giếng cát 12 Hình Các điều kiện địa chất công trình để dùng phương pháp gia tải 13 Hình 1.6 Gia cố điện hóa học 19 Hình 2.1 Sơ đồ tính lún 28 Hình 2.2 Bố trí cọc trộn khô 32 Hình 2.3 Bố trí cọc trùng theo khối 32 Hình 2.4 Bố trí cọc trộn ướt mặt đất 32 Hình 2.5 Bố trí cọc trộn ướt biển 33 Hình 2.6 Công nghệ thi công cọc xi măng đất 33 Hình 2.7 Phạm vi ứng dụng loại khoan 42 Hình 2.8 Công nghệ đơn pha 42 Hình 2.9 Công nghệ hai pha 43 Hình 2.10 Công nghệ ba pha 43 Hình 2.11 Sơ đồ thiết bị công nghệ JG 46 Hình 2.12 Một số hình ảnh thi công cọc xi măng đất 49 Hình 2.13 Xe khoan Kobelco DJM-2090 xe khoan Nippon Sharyo DHP-70 49 Hình 2.14 Một số hình ảnh thí nghiệm cọc xi măng đất 50 Hình 3.1 Mặt cắt ngang đường 51 Hình 3.2 Mô mặt cắt 63 Hình 3.3 Sơ đồ tính toán mặt cắt KM112+200 64 Hình 3.4 Tổng chuyển vị sau thi công xong 65 Hình 3.5 Kết tính toán ổn định : ∑Msf ≈ 65 vi Hình Kích thước móng quy ước .68 Hình 3.7 Sơ đồ tính lún công trình 69 Hình 3.8 Mô hình tính toán mặt cắt KM112+350 72 Hình 3.9 Tổng chuyển vị sau thi công xong 73 Hình 3.10 Kết tính toán ổn định : ∑Msf = 1,65 73 Hình 3.11 Mô hình tính toán mặt cắt KM112+450 74 Hình 3.12 Tổng chuyển vị sau thi công xong 75 Hình 3.13 Kết tính toán ổn định: ∑Msf = 1,73 .75 Hình 3.14 Mô hình tính toán mặt cắt KM112+550 76 Hình 3.15 Tổng chuyển vị sau thi công xong 77 Hình 3.16 Kết tính toán ổn định : ∑Msf = 1,609 77 vii DANH MỤC BẢNG Bảng 2.1 Phân loại chung thiết bị trộn sâu 34 Bảng 2.2: Sơ đồ thi công trộn khô 35 Bảng 2.3 So sánh công nghệ trộn Bắc Âu Nhật Bản 36 Bảng Đặc tính kỹ thuật công nghệ trộn Bắc Âu Nhật Bản 37 Bảng Sơ đồ thi công trộn ướt 39 Bảng 2.6 Công nghệ trộn ướt châu Âu Nhật Bản 40 Bảng 2.7 Đặc tính kỹ thuật công nghệ trộn ướt châu Âu Nhật Bản 41 Bảng 2.8 Các thông số kỹ thuật thông dụng 45 Bảng 3.1 Các thông số 52 Bảng 3.2 Chỉ tiêu lý đặc trưng lớp đất 53 Bảng 3.3 Chỉ tiêu đất đắp 54 Bảng 3.4 Chỉ tiêu lý lớp đất 54 Bảng 3.5 Phân tầng lớp đất (m) 55 Bảng 3.6 Các thông số tính toán lấy từ tài liệu địa chất 58 Bảng 3.7 Chiều sâu cắm cọc vào lớp đất 59 Bảng 3.8 Kết tính toán tương đương 60 Bảng 3.9 Tính sức chịu tải cọc theo điều kiện làm việc đất 62 Bảng 3.10 Tính giá trị độ lún S1 KM 112+200 70 Bảng 3.11 Tính giá trị độ lún S2 KM 112+200 71 Bảng 3.12 Tổng hợp kết tính ổn định mặt cắt với chiều dài cọc kiểm tra 72 Bảng 3.13 Kiểm tra sức chịu tải mặt cắt với chiều dài cọc kiểm tra 78 Bảng 3.14 Kiểm tra sức chịu tải mặt cắt với chiều dài cọc thiết kế 78 Bảng 3.15 Tổng hợp kết tính biến dạng mặt cắt 79 viii MỞ ĐẦU Tính cấp thiết đề tài Trong xu hội nhập phát triển ngày này, việc xây dựng tuyến đường sắt công trình trọng điểm việc phát triển kinh tế nước ta Những tuyến đường sắt có nhiều đoạn nằm đất yếu Vì vậy, giải pháp xử lý đất yếu quan trọng, định đến tính khả thi dự án Cùng với tiến khoa học kỹ thuật nói chung, xử lý đất yếu ngày cải tiến hoàn thiện Hiện nay, có nhiều giải pháp để xử lý đất yếu như: cọc cát, vải địa kỹ thuật kết hợp gia tải trước, hút chân không, cọc xi măng đất, cọc tre, cọc tràm, cọc bê tông cốt thép , giải pháp có ưu điểm nhược điểm riêng Vì vậy, việc lựa chọn giải pháp tối ưu kinh tế, kỹ thuật đòi hỏi người thiết kế phải tính toán so sánh giải pháp xử lý đất yếu với Dự án tuyến đường sắt lý trình KM112 đến KM112+550 từ Nam Định Ninh Bình nằm đất yếu Để tuyến đường có độ ổn định cao, sử dụng lâu dài giảm giá thành xây dựng mục đích đặt phải nghiên cứu, lựa chọn giải pháp xử lý móng tối ưu Thực tế giải pháp xử lý công trình có nhiều giải pháp xử lý công trình Các giải pháp phụ thuộc vào nhiều điều kiện xung quanh mà mức độ ổn định giá thành xây dựng khác nhiều Giải pháp sử dụng cọc xi măng đất đất để xử lý giải pháp áp dụng nước ta Tuy chưa mức độ phổ biến phản ánh nhiều ưu điểm vượt trội giải pháp Vì Đề tài “Nghiên cứu giải pháp gia cố đường cọc xi măng đất Ứng dụng xử lý đường sắt, lý trình KM 112 đến KM 112+ 0” có tính khoa học thực tiễn, giải cấp bách tình trạng thực tế xây dựng Đối tượng phạm vi nghiên cứu - Giải pháp kỹ thuật gia cố cọc xi măng đất - Ứng dụng xử lý đường sắt, lý trình KM 112 đến KM 112+550 Các tiếp cận phương pháp nghiên cứu - Thu thập, tổng hợp phân tích tài liệu thực tế (tài liệu khảo sát địa chất, tài liệu thiết kế, tài liệu hoàn công…) để làm rõ nguyên nhân gây ổn định đường - Phân tích lý thuyết gia cố cọc xi măng đất nguyên tắc thiết kế tính toán - Mô hình hóa toán ứng dụng Kết dự kiến đạt - Phân tích sở khoa học nguyên nhân dẫn đến cố ổn định công trình; - Tổng hợp sở lý thuyết nghiên cứu gia cố cọc xi măng đất; - Ứng dụng giải pháp gia cố cọc xi măng đất cho công trình thực tế CHƯƠNG TỔNG QUAN CÁC GIẢI PHÁP GIA CỐ NỀN BẰNG CỌC XI MĂNG ĐẤT 1.1 Nguyên nhân gây ổn định công trình Nền công trình điều kiện tiên để công trình tồn lâu dài suốt trình sử dụng, phải ổn định, chịu tải trọng lâu dài có biến dạng giới hạn cho phép 1.1.1 Nền công trình ổn định đất yếu Nền đất yếu đến chưa có khái niệm thức, đất không đủ sức chịu tải, không đủ độ bền biến dạng nhiều, làm thiên nhiên cho công trình xây dựng Khi thi công công trình xây dựng gặp loại đất yếu, tùy thuộc vào tính chất lớp đất yếu, đặc điểm cấu tạo công trình mà người ta dùng phương pháp xử lý phù hợp để tăng sức chịu tải dất, giảm độ lún, đảm bảo điều kiện khai thác bình thường cho công trình a) Các loại đất yếu chủ yếu thường gặp: - Đất sét mềm gồm loại đất sét sét tương đối chặt, trạng thái bão hòa nước, có cường độ thấp; - Đất bùn gồm loại đất tạo thành môi trường nước, thành phần hạt mịn, trạng thái no nước, hệ số rỗng lớn, yếu mặt chịu lực; - Đất than bùn loại đất yếu có nguồn gốc hữu cơ, hình thành kết phân hủy chất hữu có đầm lầy (hàm lượng hữu từ 20 - 80%); - Cát chảy gồm loại cát mịn, kết cầu hạt rời rạc, bị nén chặt pha loãng đáng kể, loại đất có tải trọng động chuyển sang trạng thái chảy gọi cát chảy; - Đất bazan loại đất yếu có độ rỗng lớn, dung trọng khô bé, khả thấm nước cao, dễ bị lún sụt [25] b) Một số đặc điểm đất yếu: - Thuộc loại đất yếu thường đất sét có lẫn nhiều hữu cơ; - Sức chịu tải bé từ 0, - kG/cm2; - Đất có tính nén lún lớn: a > 0,1 cm2/kG; - Hệ số rỗng lớn: e > 1; - Độ sệt lớn: B > 1; - Mô đun biến dạng bé: E < kG/cm2; - Khả chống cắt, thấm nước bé; - Hàm lượng nước đất cao, độ bão hòa nước G > 0,8, dung trọng bé Các loại đất yếu nói sức chịu tải nhỏ đặt trực tiếp công trình lên dễ bị ổn định có độ lún lớn gây phá hoại nứt vỡ Độ lún công trình có lớn đến hàng mét, biện pháp xử lý thích đáng không đảm bảo sử dụng an toàn [25] 1.1.2.Nền công trình ổn định sai sót giai đoạn khảo sát Trong thực tế xây dựng, có nhiều công trình bị lún, sập xây dựng đất yếu có sai sót hoạt động khảo sát xây dựng từ biện pháp xử lý hiệu quả, không đánh giá xác tính chất lý đất để làm sở đề giải pháp xử lý móng phù hợp Không phát phát không đầy đủ quy luật phân bố không gian (theo chiều rộng chiều sâu) phân vị địa tầng, đặc biệt đất yếu đới yếu khu vực xây dựng khu vực liên quan khác Tính toán độ lún Hình 3.7 Sơ đồ tính lún công trình Theo TCXDVN385-2006, trị số tính toán lún tổng z gồm thành phần: (1)- Lún thân khối gia cố S1 (độ lún xảy trình chất tải kết thúc sau thi công xong); (2)- Lún lớp đất mũi cọc S2 (là phần lún cố kết theo thời gian xảy trình thi công kéo dài trình vận hành) tính theo cộng lún lớp theo tiêu chuẩn TCXD 9362-2012 tiêu chuẩn thiết kế nền, nhà công trình Tính độ lún qua bước sau: - Bước 1: Tính vẽ biểu đồ phân bố ứng suất trọng lượng thân đất gây trục qua tâm móng (zđ  z): Với giả thiết: sau đào bỏ lớp đất hố móng (giảm tải q =.hm), coi mặt không phình nở, xét biến dạng (không đổi) ứng suất đáy hố móng coi không đổi (và với trước đào hố móng) Như vậy, độ sâu đặt móng, zđ = .hm (= q) - Bước 2: Tính vẽ biểu đồ ứng suất gây lún (ứng suất tăng thêm) trục với ứng suất thân (z  z): 69 z = K0 pgl, z = 4.K1 pgl đó: pgl – cường độ áp suất gây lún, pgl = ptb - .hm ptb – áp suất trung bình đáy móng (do tải trọng tiêu chuẩn gây ra) hm – chiều sâu lớp đất đào hố móng - Bước 3: * Xác định chiều dầy vùng ảnh hưởng (Ha) tính từ đáy móng đến vị trí thỏa mãn điều kiện z = 0,2zđ * Chia đất phạm vi vùng đất chịu lún (Ha) thành lớp mỏng, hi ≤ 0,4.b * Tính độ lún Si cho lớp, sau tính S cho lớp Ha n n 0 i 1 i 1 E0i S   Si    zi hi Bảng tính giá trị độ lún S1 Bảng 3.10 Tính giá trị độ lún S1 KM 112+200 TT q(T/m2) H (m) a Ec (T/m2) Es(T/m2) S1(M) 8,67 0,1963 3750 251,1 0,065 8,67 12 0,1963 3750 324 0,104 8,67 0,1963 3750 312 0,053 8,67 0,1963 3750 570 0,007 Tổng: 0,229 70 Bảng tính độ lún S2 Bảng 3.11 Tính giá trị độ lún S2 KM 112+200 TT 'v0 (T/m2) pi (T/m2) Ei(T/m2) Si (m) pi/'v0 β hi(m) Zi (m) 0,8 27 10,12 570 0,028 0,375 0,8 29 7,59 570 0,021 0,262 0,8 31 6,07 570 0,017 0,196 0,8 33 5,06 570 0,014 0,153 0,8 35 4,34 570 0,012 0,124 0,8 11 37 3,79 570 0,011 0,103 0,8 13 39 3,37 570 0,000 0,086 Tổng 28 0,113 Như vậy, độ lún tổng cộng trung bình công trình trường hợp vừa thi công xong sau: z = S1 + S2 = 0,229 + 0,113 = 0,342 (m) = 34,2 (cm) Vậy tổng độ lún lớn tuyệt đối tính toán z = 34,2 cm 3.4 Tiến hành tính toán tương tự với mặt cắt khác có kết sau 3.4.1 Kết tính ổn định - Hệ số ổn định công trình vừa thi công xong, bắt đầu đưa vào vận hành Tương tự mục 3.3.4, kiểm tra ổn định mặt cắt với chiều dài cọc kiểm tra khác với chiều dài cọc tính toán 71 Bảng 3.12 Tổng hợp kết tính ổn định mặt cắt với chiều dài cọc kiểm tra Lcọc tính toán Lcọc kiểm tra STT Mặt cắt (m) (m) ∑Msf [K] Kết luận KM112+200 26 1,997 1,4 Đạt KM112+350 26 12 1,65 1,4 Đạt KM112+450 26 15 1,73 1,4 Đạt KM112+550 30 25 1,609 1,4 Đạt Mặt cắt KM112+350 Sơ đồ tính toán: Hình 3.8 Mô hình tính toán mặt cắt KM112+350 Trình tự thi công giả thiết: - Đắp lớp đất dự trữ móng đường: 30 ngày - Thi công cọc Xi măng - đất , Xi măng - đất trộn nông: 60 ngày 72 - Thi công phần thân đường tường chắn: 90 ngày - Đưa sử dụng với tải trọng kiểm tra ổn định: q = 51,6 kN/m2 Hình 3.9 Tổng chuyển vị sau thi công xong Hình 3.10 Kết tính toán ổn định : ∑Msf = 1,65 73 Mặt cắt KM112+450 Sơ đồ tính toán: Hình 3.11 Mô hình tính toán mặt cắt KM112+ Trình tự thi công giả thiết: - Đắp lớp đất dự trữ móng đường: 30 ngày - Thi công cọc Xi măng - đất , Xi măng - đất trộn nông: 60 ngày - Thi công phần thân đường tường chắn: 90 ngày - Đưa sử dụng với tải trọng kiểm tra ổn định: q = 51,7 kN/m2 74 Hình 3.12 Tổng chuyển vị sau thi công xong Hình 3.13 Kết tính toán ổn định: ∑Msf = 1,73 75 Mặt cắt KM112+550 Sơ đồ tính toán: Hình 3.14 Mô hình tính toán mặt cắt KM112+550 Trình tự thi công giả thiết: - Đắp lớp đất dự trữ móng đường: 30 ngày - Thi công cọc Xi măng - đất , Xi măng - đất trộn nông: 60 ngày - Thi công phần thân đường tường chắn: 90 ngày - Đưa sử dụng với tải trọng kiểm tra ổn định: q = 51,8 kN/m2 76 Hình 3.15 Tổng chuyển vị sau thi công xong Hình 3.16 Kết tính toán ổn định : ∑Msf = 1,609 77 3.4.2 Kết kiểm tra sức chịu tải Tương tự mục trên ta tiến hành tính toán cho mặt cắt kết sau: Bảng 3.13 Kiểm tra sức chịu tải mặt cắt với chiều dài cọc kiểm tra STT Mặt cắt Lcọc kiểm tra Rtc (T/m2)  tb   max KM112+200 9,14 16,58 Không đạt KM112+350 12 20,16 22,78 Không đạt KM112+450 15 19,56 25,42 Không đạt KM112+550 25 35,11 37,16 Không đạt (T/m2) Kết luận Bảng 3.14 Kiểm tra sức chịu tải mặt cắt với chiều dài cọc thiết kế  tb   max STT Mặt cắt Lcọc thiết kế Rtc (T/m2) KM112+200 26 47,2 31,81 Thỏa mãn KM112+350 26 44,94 33,29 Thỏa mãn KM112+450 26 43,95 34,10 Thỏa mãn KM112+550 30 55,21 39,65 Thỏa mãn 3.4.3 Kết tính biến dạng 78 (T/m2) Kết luận Bảng 3.15 Tổng hợp kết tính biến dạng mặt cắt Mặt cắt KM112+200 KM112+350 KM112+450 KM112+550 Bề rộng móng B (m) 7,0m 7m 9m 11 m Chiều dài tính toán L (m) 10 m 10 m 10 m 10 m Tải trọng tác dụng lên cọc q (T/m2) 8,67 T/m2 9,75 T/m2 11,63 T/m2 13,65 T/m2 606,9 T 682,5 T 1046,7 T 1501,5 T Lcọc (m) 26 m 26 m 26 m 30 m n (cọc) 15 cọc 15 cọc 20 cọc 24 cọc Khoảng cách hàng 2,0 m 2,0 m 2,0 m 2,0 m Khoảng cách cọc hàng 2,0 m 2,0 m 2,0 m 1,65 m Độ lún S1 (cm) 22,9 cm 25,7cm 31,5 cm 33,2 cm Độ lún S2 (cm) 11,3 cm 12,7 cm 19,8 cm 23,1 cm Độ lún tổng S (cm) 34,2 cm 38,4 cm 51,32 cm 56,3 cm P 3.5 (T) ết luận chương Ở chương này, tác giả lựa chọn phương pháp xử lý cọc xi măng đất đoạn đường sắt lý trình KM 112 đến KM 112+550 Thiết lập bảng tính excel để tính toán độ lún, sức chịu tải cọc, đồng thời sử dụng phần mềm Plaxis để kiểm tra ổn định tổng thể đường sắt vừa thi công xong, bắt đầu vận hành Qua thông số thiết kế số lượng cọc, bố trí ứng với mặt cắt, biện pháp xử lý cọc xi măng đất cho đoạn đường sắt lý trình K112 đến K112+ cho kết ổn định đảm bảo điều kiện an toàn, giải toán xử lý đất yếu dày 79 ẾT LUẬN VÀ I IẾN NGHỊ ết luận Trong năm gần hàng loạt công nghệ xử lý áp dụng Việt Nam Nghiên cứu phát triển công nghệ xử lý đất yếu ngày tăng Xử lý đất yếu cọc xi măng - đất có khả ứng dụng rộng rãi không ngành xây dựng mà lĩnh vực giao thông thủy lợi Trong xây dựng, dùng cọc xi măng đất thay loại móng cọc truyền thống; gia cố móng nông; làm tường vây hố móng; tường ngăn nước; gia cố đường hầm; tường neo; gia cố bồn chứa tòa tháp; gia cố vùng đất yếu xung quanh đường hầm Trong thủy lợi, công nghệ ứng dụng để làm tường hào chống thấm cho đê, đập, chống thấm mang, đáy cống; gia cố móng công trình; tăng ổn định tường chắn, chống trượt mái đất; làm tường kè, tường chắn sóng Trong giao thông, công nghệ xi măng đất ứng dụng để gia cố đường; mố cầu dẫn Nhờ gọn nhẹ dây chuyền, việc thi công tiến hành địa hình chật hẹp, không ảnh hưởng đến công trình lân cận chiều cao hạn chế (tối thiểu 3m) nên công nghệ xử lý đất yếu cọc xi măng đất hiệu phù hợp với điều kiện nước ta Tuy nhiên phương pháp cọc xi măng đất ưu điểm tốt phụ thuộc nhiều vào công nghệ thi công nên yêu cầu có hệ thống quy chuẩn quy định thi công nghiêm ngặt quy trình nghiệm thu kiểm tra chất lượng hoàn thiện Biện pháp xử lý cọc xi măng đất cho đoạn đường sắt lý trình K112K112+ cho kết ổn định đảm bảo điều kiện an toàn, giải toán xử lý đất yếu dày II iến nghị Nghiên cứu mối quan hệ ứng suất biến dạng đất bên bên cọc xi măng đất để phản ánh xác tính chất lý đất Tiếp tục nghiên cứu nhân tố ảnh hưởng đến cường độ nén cọc xi măng đất điều kiện làm việc khác nhau, nghiên cứu mối quan hệ cường độ chịu nén phòng trường 80 III Một số tồn hướng nghiên cứu Một số điểm tồn Luận văn tính thông số cho phương án cọc xi măng đất, phân tích ổn định theo cách tính lớp tương đương Tuy nhiên nhiều hạn chế, tác giả chưa tính theo quan điểm khác, chưa đề cập phân tích quan hệ ứng suất biến dạng đất sau sử dụng cọc xi măng đất xử lý Hướng nghiên cứu Đề hiểu sâu phương pháp xử lý cọc xi măng đất Tiếp tục nghiên cứu mối quan hệ ứng suất biến dạng đất bên bên cọc xi măng đất để phản ánh xác tính chất lý đất Tiếp tục nghiên cứu nhân tố ảnh hưởng đến cường độ nén cọc xi măng đất điều kiện làm việc khác Trong khoảng thời gian cho phép luận văn, tác giả cố gắng hoàn thành nghiên cứu phạm vị giới hạn đề tài, nhiều vấn đề chưa đề cập Khi có điều kiện, tác giả cố gắng hoàn thiện vấn đề chưa đề cập luận văn 81 TÀI LIỆU THAM HẢO [1] GS.TSKH Bùi Anh Định PGS.TS Nguyễn Sỹ Ngọc, Nền móng công trình cầu đường Nhà xuất xây dựng, 2005 [2] Nguyễn Huy Phượng, Nguyễn Hồng Nguyễn Văn Phóng Tạ Đức Thịnh, Nền móng công trình Nhà xuất xây dựng, 2009 [3] Trịnh Văn Cương Cao Văn Chí, Cơ học đất Nhà xuất Xây dựng, 2003 [4] Nguyễn Bá Kế, Kỹ thuật móng vùng đồi núi Nhà xuất Xây dựng, 2008 [5] Nguyễn Hữu Đẩu (dịch), Bsi-BS 8081:1989 Neo đất Nhà xuất Xây dựng, 2008 [6] Nguyễn Văn Phương, Nguyễn Định Nguyễn Xuân Diến Nguyễn Uyên, Địa chất công trình Nhà xuất Xây dựng, 2008 (tái bản) [7] Trịnh Minh Thụ Nguyễn Uyên, Phòng chống trượt lở đất đá bờ dốc, mái dốc Nhà xuất Xây dựng, 2011 (tái bản) [8] PGS.TS Nguyễn Quốc Dũng, Hướng dẫn thiết kế thi công cọc xi măng đất theo công nghệ Jet-grouting Nhà xuất Khoa học kỹ thuật, 2014 [9] Lê Bá Lương, Nguyễn Quang Chiêu Vũ Đức Lực Lareal Nguyễn Thành Long, Công trình đất yếu điều kiện Việt Nam Trường Đại học kỹ thuật TP Hồ Chí Minh [10] TS Tô Văn Lận, Topic “Chuyên đề xử lý móng” Trường Đại học kiến trúc TP.Hồ Chí Minh, 2007 [11] Nguyễn Minh Khoa, Hoàng Đình Đạm “Nghiên cứu công nghệ neo đất ứng suất trước để gia cường ta luy đường đào” Tạp chí Giao thông vận tải (2008) [12] Th Đoán Thế Mạnh “Phương pháp gia cố đất yếu trụ đất - xi măng,” Tạp chí Khoa học công nghệ hàng hải Số 19, tháng 8/2009 [13] Đậu Văn Ngọ “ Giải pháp xử lý đất yếu đất trộn xi măng,” Tạp chí Phát triển khoa học công nghệ Tập 11, số 11, năm 2008 [14] QCVN 04 - 05: 2010/BNNPTNT Quy chuẩn kỹ thuật Quốc gia - Công trình thủy lợi - Các quy định chủ yếu thiết kế 82 [15] TCCS05:2010/VKHTLVN "Hướng dẫn sử dụng phương pháp Jet-grouting tạo cọc để xử lý đất yếu chống thấm thân công trình thủy lợi" [16] TCVN 9403:2012, Gia cố đất yếu- phương pháp trụ xi măng đất [17] TCVN 205:1998 Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế [18] TCVN 8216:2009 Thiết kế đập đất đầm nén [19] TCVN 8217:2009 Đất xây dựng công trình thuỷ lợi - Phân loại [20] TCVN 8220:2009 Vải địa kỹ thuật - Phương pháp xác định độ dày danh định [21] TCVN 8222:2009 Vải địa kỹ thuật - Quy định chung lấy mẫu, thử mẫu, xử lý thống kê [22] TCXDVN 385:2006, Phương pháp gia cố đất yếu trụ xi măng đất, Vụ Khoa học Công nghệ Xây dựng - Bộ xây dựng, 27/12/2006 [23] TCVN 9165:2012 Công trình thủy lợi - Yêu cầu kỹ thuật đắp đê [24] Căn định số 3222/QĐ-BNN-XD ngày 25/12/2012 Bộ NN PTNT việc công bố định mức dự toán công tác thi công cọc XMĐ công nghệ Jet-grouting [25] Nguyễn Đức Lý http://www.vaidiakythuat.com [Online] http://www.vaidiakythuat.com/nen-dat-yeu-va-cac-bien-phap-xu-ly-nen-dap-trendat-yeu.html 83 ... Tổng hợp sở lý thuyết nghiên cứu gia cố cọc xi măng đất; - Ứng dụng giải pháp gia cố cọc xi măng đất cho công trình thực tế CHƯƠNG TỔNG QUAN CÁC GIẢI PHÁP GIA CỐ NỀN BẰNG CỌC XI MĂNG ĐẤT 1.1 Nguyên... Giải pháp sử dụng cọc xi măng đất đất để xử lý giải pháp áp dụng nước ta Tuy chưa mức độ phổ biến phản ánh nhiều ưu điểm vượt trội giải pháp Vì Đề tài “Nghiên cứu giải pháp gia cố đường cọc xi. .. măng đất Ứng dụng xử lý đường sắt, lý trình KM 112 đến KM 112+ 0” có tính khoa học thực tiễn, giải cấp bách tình trạng thực tế xây dựng Đối tượng phạm vi nghiên cứu - Giải pháp kỹ thuật gia cố