Hệ thống tháo TĐN và buồng Calciner

BỘ CÔNG THƯƠNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP THỰC PHẨM TP.HCM KHOA CƠNG NGHỆ HĨA HỌC -o0o - TIỂU LUẬN MÔN CÔNG NGHỆ SẢN XUẤT XI MĂNG ĐỀ TÀI HỆ THỐNG THÁP TRAO ĐỔI NHIỆT VÀ BUỒNG CALCINER Thành phố Hồ Chí Minh, Tháng 10 năm 2019 iv iv MỤC LỤC iv DANH MỤC HÌNH ẢNH DANH MỤC BẢNG CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN 1.1 Tổng quan trình nung tạo clinker Quá trình nung clinker phần quan trọng toàn trình sản xuất xi măng Ở giai đoạn này, nguyên liệu thơ gửi vào lò nung xi măng nung nhiệt độ cao để tạo phản ứng hóa học với nhau, cuối tạo thành clinker Ngoài ra, clinker sau hoàn thành q trình nung có nhiệt độ cao, đó, máy làm mát thường đặt phía sau lò quay để clinker trực tiếp vào làm mát để giảm xuống nhiệt độ bình thường - - - Sau phối trộn nguyên liệu lại với nhau, bước quy trình đun nóng hỗn hợp hỗn hợp ngun liệu thơ (hỗn hợp thơ) để chuyển hóa thành vật liệu dạng hạt gọi clinker xi măng Điều đòi hỏi nhiệt độ tối đa đủ cao để làm tan chảy phần hỗn hợp thơ Bởi thành phần thơ khơng nấu chảy hoàn toàn, hỗn hợp phải khuấy trộn để đảm bảo clinker hình thành với thành phần đồng Điều thực cách sử dụng lò nung hình trụ dài dốc xuống quay chậm Để làm nóng lò nung, hỗn hợp nhiên liệu khơng khí bơm vào lò nung đốt cháy đầu Các khí nóng lên lò nung lên đỉnh, thơng qua thu bụi ống khói Một loạt nhiên liệu sử dụng, bao gồm than nghiền than cốc, khí tự nhiên, than non dầu nhiên liệu Những nhiên liệu tạo loại lượng tro khác nhau, có xu hướng có thành phần tương tự số thành phần alumino silicate hỗn hợp thơ Vì tro kết hợp với hỗn hợp thơ bên lò nung, điều phải tính đến để dự đốn xác lòng trắc ẩn xi măng Cũng có xu hướng ngày tăng để sử dụng sản phẩm chất thải phần nhiên liệu, ví dụ lốp xe cũ Trong trường hợp tốt nhất, điều giúp tiết kiệm tiền nhiên liệu, giảm lượng khí thải CO cung cấp phương pháp xử lý an toàn  Đốt clinker Để sản xuất clinker xi măng, nguyên liệu thơ giai đoạn phải nung nóng đến nhiệt độ khoảng 1550oC lò quay hình trụ dài Nguyên liệu lò nung vào hệ thống đỉnh lò sưởi trước rơi đầu lò thấp Sự trao đổi nhiệt xảy q trình khí nóng từ đầu lò bốc lên đến đỉnh lò sưởi trước Quá trình hình thành clinker chia thành bốn phần: sấy khơ, nung, nung kết làm mát Hình 1.1 – Hệ thống đốt clinker Nguyên liệu thô sử dụng để sản xuất Xi măng Portland đá vôi, đất sét quặng sắt a) Đá vôi (CaCO3) chủ yếu cung cấp canxi dạng canxi oxit (CaO) CaCO3 (1000oC) → CaO + CO2 b) Đất sét chủ yếu cung cấp silicat (SiO2) với lượng nhỏ Al2O3 + Fe2O3 Đất sét (1450oC) → SiO2 + Al2O3 + Fe2O3 + H2O c) Quặng sắt Bauxite cung cấp thêm nhơm oxit sắt (Fe 2O3) giúp hình thành canxi silicat nhiệt độ thấp Chúng kết hợp vào hỗn hợp thô d) Clinker nghiền thành cỡ nhỏ ( 450˚C - 900˚C) • Thuật ngữ nung dùng để trình phân hủy vật liệu rắn cho thành phần điều khiển dạng khí • Khoảng 600˚C, nước bị ràng buộc bị đẩy khỏi đất sét, 900˚C canxi cacbonat bị phân hủy, giải phóng carbon dioxide • Khi kết thúc vùng nung, hỗn hợp bao gồm oxit bốn nguyên tố sẵn sàng để trải qua phản ứng vào khoáng sản xi măng • Vì vơi hóa khơng liên quan đến tan chảy, hỗn hợp loại bột chảy tự thời điểm 3) Vùng phản ứng trạng thái rắn (> 900˚ - 1300˚C ) • Vùng chồng lên bao gồm với vùng nung • Khi nhiệt độ tiếp tục tăng ~ 900˚C khơng có tượng nóng chảy, phản ứng trạng thái rắn bắt đầu xảy •CaO silica phản ứng kết hợp với tạo thành tinh thể nhỏ C 2S (dicalcium silicate; Belite), bốn khống sản xi măng • Ngoài ra, hợp chất canxi aluminate trung gian (C 3A) canxi ferrite (C4AF) hình thành • Những thứ đóng vai trò quan trọng q trình tạo nếp nhăn chất gây chảy, chúng tan chảy nhiệt độ tương đối thấp ~1300˚C, cho phép tăng đáng kể tốc độ phản ứng Nếu khơng có chất trợ lực này, việc hình thành khoáng chất xi măng canxi silicat chậm khó khăn • Trên thực tế, hình thành chất trợ dung lý khiến xi măng Portland (canxi silicat) có chứa nhơm sắt • Các khống chất xi măng chứa nhơm sắt cuối (C 3A C4AF) Xi măng Portland đóng góp vào tính chất cuối • Khi hỗn hợp qua vùng phản ứng trạng thái rắn, trở thành dính dính q trình đốt cháy theo xu hướng 4) Vùng clinkering (> 1300˚C - 1550˚C) • Đây vùng nóng nơi hình thành khống sản xi măng quan trọng nhất, Alite (C3S), xảy • Khu vực bắt đầu giai đoạn canxi aluminate trung gian (C 3A) ferrite (C4AF) tan chảy • Sự có mặt pha nóng chảy làm cho hỗn hợp kết tụ thành nốt tương đối lớn có kích thước viên bi bao gồm nhiều hạt rắn nhỏ liên kết với lớp chất lỏng mỏng 10 đủ Tuy nhiên, bỏ qua hoạt động làm tăng tiêu thụ nhiệt yêu cầu lượng Sự gia tăng tiêu thụ nhiệt gây hoạt động bỏ qua lên tới 4-5 kcal/kg clinker, 1% thể tích bỏ qua Tiêu thụ lượng bổ sung khoảng kWh/tấn clinker, không phụ thuộc vào khối lượng bỏ qua Bụi lò quay sang bên van bypass có giá trị xấp xỉ 1% gọi trọng lượng hỗn hợp thô, 10% khối lượng bỏ qua Nhiệt độ khí bypass van bypass khoảng 1100 oC Hành vi hóa học chất kiềm đòi hỏi phải sử dụng khơng khí lạnh để làm mát khí bypass xuống khoảng 475oC Việc làm mát thực cách phun nước từ nhiệt độ xuống tới 285oC, nhiệt độ đầu vào chấp nhận vào thu bụi vải glass Ritzmann xác định lượng lưu thông kiềm SO z thí nghiệm phương pháp thực tế nhà máy có hai hệ thống lò nung, cụ thể 10 lò Lepol 16 lò sấy Dopol Mức độ hấp phụ tốc độ bay hỗn hợp thơ hợp chất tuần hồn (Na2O, K2O, SO3 Cl) xác định, áp dụng phương pháp thí nghiệm phương pháp số Dựa số liệu này, tác giả có tên phát triển cơng thức để tính tốn lưu thơng kiềm clo Ngồi ra, xác định chu trình lưu huỳnh, hàm lượng SO3 clinker hàm lượng SO2 khí thơ bụi, với ảnh hưởng chúng đến độ tin cậy hoạt động sấy sơ 3.4.3 Biến động kiềm Trong nhiều thí nghiệm người ta thấy rằng: Độ biến động chất kiềm tăng nhiệt độ vùng cháy tăng kéo dài thời gian lưu vùng cháy Trong xích chất mang kiềm hỗn hợp thô, e illite, mica, orthoclase, độ bay kiềm hỗn hợp thô giảm Tăng hàm lượng SO3 hỗn hợp thô hàm lượng SO2- khí làm giảm độ bay chất kiềm hỗn hợp thô chất kiềm tuần hoàn Cl chứa hỗn hợp thơ khí lò nước khí lò, làm tăng tính bay chất kiềm Trên hết, Cl làm tăng tính dễ bay chất kiềm lưu hành Với mục đích này, Cl thêm vào dạng canxi chloride theo nhiều cách khác nhau: 39 Để hỗn hợp thô máy nghiền thô Để hỗn hợp thơ trước cho ăn lò Tiêm dung dịch CaCl2 30% bên ống đốt vào lò quay Khử bụi CaCl2 vào khơng khí thứ cấp Việc bổ sung canxi clorua vào hỗn hợp thô cho mục đích khử kiềm thực Mỹ lần vào năm 1937 Tiến sĩ L T Brownmiller; điều thực nhà máy xi măng Birmingham, Alabama 3.4.4 Tính tốn bỏ qua kiềm Theo Weber, q trình vơi hóa bỏ qua kiềm thực theo giả định sau: Hàm lượng kiềm hỗn hợp thô = hàm lượng kiềm nhiên liệu = Công thức cho tuần hồn kiềm K là: Cơng thức để khử kiềm là: K-1: thể tích mạch alkali ε1: độ bay kiềm hỗn hợp thô ε2: độ bay mạch alkali V: van kiềm-bỏ qua khối lượng cộng với chất kiềm không ngưng preheater ∆A: kiềm khử clinker Mỗi thành phần kiềm (K Na) tính riêng với tỷ lệ biến động tương đối yếu tố biến động 101 s2 tương ứng Các cơng thức tương tự sử dụng để tính tốn chất khơng kiềm thành phần lưu huỳnh clorua Tốc độ bay chất kiềm e1 xác định phương pháp phân tích Sự biến động chất kiềm tuần hồn 102, mặt khác, khơng thể xác định Tuy nhiên, trường hợp, s2 lớn Et, giá trị đề cập đến thành phần bị bay Bảng 3.4 - Các yếu tố bay điển hình Yếu tố bay 40 K2O Na2O SO3 Cl ε1 Không thêm Cl 0,4-0,6 0,35-0,5 0,9 ε2 Có thêm Cl 0,6-0,8 0,5-0,6 0,9 1,0 0,9 0,8 0,9 1,0 Theo giả định khơng có hoạt động bỏ qua, hàm lượng kiềm clinker định K2O = 1,25 0/o Na2O = 0,32 0/o, clinker với hoạt động bỏ qua hiển thị nội dung sau kiềm Áp dụng thể tích bỏ qua 25 0/o, đạt hàm lượng kiềm 0,68 x 0,659 = 0,45 cho K2O Thêm hàm lượng Na2O 0,22 0/o, tổng hàm lượng kiềm 0,67 0/o; 0,07 0/o vượt giới hạn cần thiết xi măng kiềm thấp Mỹ Do đó, nên thêm vào hỗn hợp Cl dạng CaC1 để đạt độ biến động cao alka hỗn hợp thơ tỷ lệ cao cho e1 khoảng 0,70 đến 0,75 Lượng bổ sung CaC1 xác định phòng thí nghiệm Việc bổ sung khoảng 0,25 0/o Cl, gọi hỗn hợp thô, làm tăng độ bay kiềm giảm hàm lượng kiềm clinker khoảng 0,2 0/ Sự gia tăng nhiệt độ vùng cháy dẫn đến giá trị cao cho e1 • Bằng phép ngoại suy • liệu liên quan, thấy gia tăng nhiệt độ vùng cháy từ 1450 đến 1500 oC , dẫn đến việc tăng giá trị e1 e2 khoảng 26% 41 Hình 3.10 - Hệ thống bỏ qua preheater có khử bụi kiềm với đường cấp ngược cho khí chuyển hướng vào ống khí Hình 3.11 - Hệ thống bỏ qua preheater với xyclone để thu bụi sơ lọc bụi E riêng biệt cho khí bypas 3.4.5 Mơ hình thiết kế bố trí đường tránh Các minh họa sau cho thấy mơ hình thiết kế khác xếp bỏ qua cho tiền treo hỗn hợp thơ lốc xốy Hình 3.11 trình bày xếp bỏ qua preheater bụi tải kiềm khí bypass tách lốc xốy; khí làm sau kết hợp với dòng khí Bụi bỏ qua chất kiềm thường loại bỏ lọc Hình 3.12 trình bày kiểu thiết kế khác xếp bỏ qua trước; đây, khí bypass kết tủa trước tiên xyclone sau dẫn vào lọc bụi E riêng biệt để kết tủa cuối Trong trường hợp này, dòng khí thích hợp cho sấy nguyên liệu cách xếp hình 1-2 Hình trình bày kiểu thiết kế thứ ba xếp bỏ qua; khí bypass dẫn trực tiếp vào thu bụi riêng biệt Việc lựa chọn loại thiết kế phù hợp bố trí đường vòng phụ thuộc vào tính chất hóa học ngun liệu thơ thể tích khí bypass 42 Hình 3.12 - Sơ đồ bố trí hệ thống bỏ qua cho chất độc hại Hình 3.13 - Hệ preheater nơi bypass thống bỏ qua bụi khí kết tủa trực tiếp bụi riêng biệt Hình 3.12 cho thấy xếp sơ đồ hệ thống bỏ qua Áp dụng lỗ điều chỉnh, tỷ lệ bỏ qua thay đổi phạm vi rộng Ở cần đề cập gợi ý đưa để ngưng tụ chất kiềm lò quay mặt lạnh; điều xác nhận thí nghiệm với lò preheater tồn Bằng cách này, tách chiết kiềm từ khí khỏi lò Tuy nhiên, thời điểm phương pháp đề xuất khơng tìm thấy ứng dụng thực tế 3.4.6 Tiền xử lý lốc xoáy hai năm giai đoạn Xyclone preheaters xây dựng chủ yếu dạng đơn vị bốn giai đoạn Khi đại hóa xây dựng lại nhà máy xi măng cũ, chuyển đổi từ quy trình sản xuất ướt sang khơ, nhà máy chế tạo xyclone hai giai đoạn thường thêm vào lò quay có để cải thiện khả tiết kiệm nhiệt cơng suất lò Do chiều dài lò quay hai giai đoạn lốc xoáy, điều kiện nhiệt độ khác với điều kiện xyclone preheaters bốn giai đoạn thơng thường Hình cho thấy đường cong nhiệt độ lò sấy sơ treo hai giai đoạn Lò quay quy trình ướt ban đầu chuyển đổi thành preheater quy trình khơ cách thêm hai giai đoạn xyclone preheaters Sự thay đổi tăng cơng suất lò xử lý ướt ban đầu từ 380 t/24 h lên tới 600 t/24 h, tức tăng 58% 43 Hình 3.14 - Đường cong nhiệt độ lò sấy sơ hai giai đoạn Hình 3.15 - Sơ đồ trao đổi nhiệt lốc xoáy Humboldt năm giai đoạn Cho đến thời điểm tại, tồn đơn vị preheater năm giai đoạn Công ty Humboldt dựng lên vào năm 1965/66 nhà máy xi măng Đức Ở đây, có vấn đề điều kiện ngun liệu thơ đặc biệt, đòi hỏi phải cho ăn riêng thành phần hỗn hợp thô (đá phiến dầu thành phần ren argil), vào preheater; sau đốt cháy hàm lượng dầu, phần lại đá phiến trộn với thành phần đá vôi Để hỗ trợ q trình đốt cháy, khơng khí nóng rút từ làm mát clinker đưa vào buồng đốt trước Do hàm lượng chất dễ cháy hỗn hợp thơ, rút ngắn lò quay 8m, đến kích thước lò x 56 m, thay x 64 m 44 3.5 Hệ thống preheaters khác 3.5.1 Dopol-preheater Krupp Polysius Polysius Dopol-Process trình sấy sơ huyền phù để preheater hỗn hợp thô xi măng sấy sơ treo kép, phát triển Công ty Polysius Chỉ định Dopol hình thành cách kết hợp âm tiết ban đầu từ Doppelstrom (dòng kép) Polysius Các giai đoạn thứ ba (tính từ lên trên), bao gồm xyclones đôi xếp song song Giai đoạn thứ hai, gọi trục nhiễu loạn, bao gồm xyclone Tùy thuộc vào công suất, giai đoạn thứ tư cung cấp một, hai bốn xyclones Tách dòng khí thành hai dòng, cho phép áp dụng xyclones nhỏ cho loại khí với mức độ phân tách cao Khi phát triển hệ thống xyclones kép, mục tiêu đạt cơng suất lò lớn mà khơng cần thay đổi mặt tinh thần thiết kế hệ thống, không áp dụng số dòng preheater hoạt động song song; đồng thời hiệu ứng phân tách tốt hy vọng Để ngăn chặn q trình preheater khơng dòng lốc đơi, hai luồng hỗn hợp thô dẫn vào trục nhiễu loạn chung (giai đoạn thứ hai) để trộn mạnh Các preheaters Dopol cung cấp thời điểm với công suất lên tới 7200 t/24 h Đối với công suất clinker 2000 t/24 h, Krupp Polysius sản xuất, bên cạnh preheaters kép, xyclone preheaters dòng Hình 3.16 - Sơ đồ Krupp Polysius Dopol preheater A – Trộn hỗn hợp B – Lò quay C - Ống cho khí 45 Giai đoạn – xyclones Giai đoạn – Xoáy buồng Giai đoạn – xyclones Giai đọan – xyclones Bảng 3.5 -Sự cân nhiệt lò nung Dopol-preheater có cơng suất 4000 t/24 h kcal/kg clinker % Yêu cầu nhiệt theo lý thuyết 415 56,8 Clinker rời khỏi buồng mát 10 1,4 Buồng làm mát khí 83 11,3 Bay nước 0,4 Khí 150 20,5 Thốt xạ 70 9,8 Tổng 731 100 Yêu cầu lượng lò nung Dopol-preheaters bốn giai đoạn, từ cấp liệu hỗn hợp thô đến preheaters đến máng xả làm mát clinker, trích dẫn 13 kWh/tấn clinker, với thể tích khí 1,3 st.m 3/kg clinker nhiệt độ khí từ preheaters 310 °C 3.5.2 The preheaters 0+K hỗn hợp thô Bên cạnh preheaters đến giai đoạn thông thường + K cung cấp sửa đổi cải tiến preheaters, hệ thống Miag + K viết tắt Orenstein Koppel AG, Ennigerloh, Tây Đức Bộ preheater hỗn hợp thô + K (System Miag) bao gồm ba xyclone tương ứng làm việc dòng điện song song trục preheaters hình nón giai đoạn cuối cùng, với trao đổi nhiệt dòng ngược Đối với cơng suất lên tới 1500 t/d, preheaters thiết kế dạng preheaters sợi; điện dung lớn hơn, preheaters hai sợi áp dụng Nguyên lý làm việc preheaters hỗn hợp thô thể dạng sơ đồ hình 46 Hình 3.17-Sơ đồ preheater 0+K hỗn hợp thô Đồng thời với dòng khí, hỗn hợp thơ đưa vào preheater, trước giai đoạn xyclone (Z1) Từ đây, vượt qua tất giai đoạn xyclone liên tiếp, xuống lò quay Trên đường đến lò quay, hỗn hợp thơ tiếp xúc gần với khí lò ln nóng Sau vượt qua giai đoạn thấp nhất, hỗn hợp thơ làm nóng đến khoảng 800oC Hỗn hợp thơ tách giai đoạn Z3, chuyển vào buồng xốy, gọi trục preheater hình nón Một phần hỗn hợp thô chảy đến, trục preheater, lần chuyển vào giai đoạn Z3, - khí lò nung lên Sự tuần hồn hỗn hợp thơ kéo dài thời gian lưu vùng nóng preheater, tăng cường truyền nhiệt từ khí lò sang hỗn hợp thơ; kết đạt mức độ 50% Bên trục preheater, vật liệu làm tăng nồng độ dòng khí, liên tục kết tủa đám mây bụi gọi ngăn chuyển tiếp lò nung vào lò quay, theo dòng chảy theo hướng dòng khí Thiết kế giai đoạn thứ tư trục sấy sơ hình nón, kết - theo nhà sản xuất - lợi vận hành đáng kể, so với xyclone preheater thông thường Trong xyclone preheater, hỗn hợp thô làm nóng trước dẫn từ giai đoạn xyclone thấp qua ống có tiết diện khoảng 0,5 m đến phần chuyển tiếp, mặt cắt ngang tự trục preheater khỏang chuyển tiếp lớn tới 14 lần Nếu hỗn hợp thô cho thấy nồng độ alkalies cao (K 2O, Na2O), clorua sunfat, mặt cắt ngang lớn có lợi cụ thể Lượng nhiên liệu SO3 kiềm đưa vào hệ thống nhiên liệu, đặc biệt áp dụng đốt bụi than, thường gây hệ thống preheater tuần hoàn mạnh mẽ thành phần dễ bay ngưng tụ 47 nồng độ vùng lạnh hệ thống, dẫn đến việc đóng bánh Do việc đóng bánh xảy chủ yếu vùng chuyển tiếp preheater giai đoạn xyclone thấp nhất, nhiễu loạn vận hành đáng kể phát triển, cách cắm ống hỗn hợp thô tương đối hẹp Do mặt cắt ngang lớn giai đoạn counter rent, vấn đề mô tả không xảy ra, nồng độ cao thành phần đề cập Ngay nồng độ thành phần gây nhiễu tăng lên, sản xuất clinker có độ kiềm thấp đòi hỏi phải áp dụng phương pháp bỏ qua khí, thờ tương việc đóng cắm, mặt cắt khí lớn, yếu tố cấu thành khối lượng khí loại bỏ giữ mức tối thiểu Điều làm tăng kinh tế hệ thống, người ta biết phần trăm khí bỏ qua, làm tăng mức tiêu thụ nhiệt cụ thể Mức tiêu thụ nhiệt cụ thể preheater + K hỗn hợp thơ trích dẫn phạm vi 750-800 kcal/kg clinker Tại Tây Ban Nha, Công ty ATEINSA, Madrid, sản xuất bộ preheater + K hỗn hợp thô dạng giấy phép 3.5.3 Bộ sấy hỗn hợp thơ ZAB 48 Hình 3.18 Địa điểm bên preheater Giảm áp suất mm WG Đo lường điểm Sau preheater Nhiệt độ vật liệu Vùng xyclone: giai đoạn 1, Áp suất Dâng cao ống dẫn: giai đoạn 1,2 Lò nung Theo tài liệu tham khảo, ZAB preheater đặc trưng độ an toàn vận hành cao liên quan đến thành phần dễ bay hỗn hợp thô xi măng Những lý cho điều là: • Sự tồn giai đoạn trục không gian lớn, dẫn đến tối thiểu độ lệch khí • Một liên lạc liên tục, chuyên sâu hai giai đoạn • Hành vi kết hợp dòng vật liệu khí vùng chuyển tiếp lò preheater lò quay ZAB-preheater sản xuất tòa tháp đơn xây dựng đôi Lên đến công suất clinker 2000 t/24 h, việc xây dựng tháp đơn chứng tỏ đủ.Các nhà sản xuất máy preheater hỗn hợp thô loại trục cho rằng, trái với preheater hỗn hợp thô kiểu lxyclone, giai đoạn trục rộng, đặc biệt phần preheater, nhạy cảm với việc ngưng tụ chất kiềm, tiền trục thúc đẩy lượng mưa thay dòng hỗn hợp thơ, cho dễ vận hành Các ấn phẩm gần cố gắng trình bày khả tương thích khác chất kiềm loại preaheater hỗn hợp thô kiểu xyclone trục 49 3.5.4 Preheater ngược dòng Gepol Hình 3.19 - Mặt cắt ngang trao đổi nhiệt ngược dòng Gepol với dòng khí hỗn hợp thơ phác thảo 3.5.5 Bộ gia nhiệt Czechoslova¬ ngược dòng Pferov Engineering Works, Pferov, Bộ preheater hỗn hợp thơ dòng ngược bao gồm trục thẳng đứng với trao đổi nhiệt ngược dòng, gồm hai giai đoạn xyclone đơi ống dẫn khí từ trục đến xyclone Giai đoạn xyclone cao bao gồm hai xyclone thu bụi, hai xyclone thấp phục vụ mục đích tuần hồn preheater hỗn hợp thơ Một ống dẫn khí dẫn khí lò tiếp tuyến vào trục preaheter, tạo chuyển động xoắn ốc Điều sẽ, để truyền nhiệt tối đa, tạo thành dòng chảy hỗn loạn cho hỗn hợp thơ giảm dần Để có phân tán hồn tồn hỗn hợp thơ trục preheater, ống dẫn khí nhơ khỏi trục, chứa phần hình nón phân tán, với mục đích phân tán hỗn hợp thơ theo chu vi Bảng 3.6- Dữ liệu vận hành lò quay làm việc với trao đổi nhiệt Gepol Dữ liệu vận hành lò quay làm việc với trao đổi nhiệt Gepol Mô tả Kích thước Xưởng S Xưởng F Kích thước lò D.L (m) 3,45.48 3,8.60 Độ dóc lò % 3,5 3,5 Sự quay vòng lò U/min – rpm 0-2 1-1,5 Buồng mát Máng Máng Nhiên liệu Dầu Dầu 50 Gía trị nhiệt Tỉ lệ silica Tỉ lệ alumina Tỉ lệ lime Cơng suất Tiêu thụ nhiệt Nhiệt độ khí Giảm áp suất Kcal/kg t/24 h Kcal/kg clinker o C Mm W.G 9780 3,0 0,9 93,7 580 835 360-400 270 9600 2,2 2,0 90,6 850 805 350-380 250 Bộ trao đổi nhiệt đặc trưng cấu trúc đơn giản phương thức hoạt động Khe co giãn khơng có mặt; tình làm giảm lượng khí giả đến mức tối thiểu Các lớp lót chịu lửa bao gồm chủ yếu gạch kích thước tiêu chuẩn Việc xây dựng tự hỗ trợ đòi hỏi sở tảng nhỏ, làm giảm đáng kể chi phí xây dựng Chi phí lượng thấp, áp suất giảm hoạt động hồn tồn khơng vượt q 350mm WG Các khí lò vào trao đổi nhiệt nhiệt độ 950-1050°C; nhiệt độ tối đa khí thoát nhiệt trước 360 oC Chất chống bụi khí preheater nằm khoảng 30-50 g/st.m3 Hiệu suất nhiệt preheater ban đầu xác định tỷ lệ chiều cao trục trục với đường kính Tỷ lệ chọn để đảm bảo mối quan hệ thuận lợi chi phí đầu tư vận hành Đường kính trục trục xác định yêu cầu lưu lượng khí Theo nhà sản xuất, preheater hấp thụ biến thể tạm thời lượng khí mà khơng gặp khó khăn vận hành 51 Hình 3.20 - Sắp xếp preheater hỗn hợp thô Cơng trình Kỹ thuật Prerov Bảng 3.7 - Các kích thước sấy sơ sau cung cấp nhà sản xuất Kích thước xây dựng preheater hỗn hợp thơ Cơng trình kỹ thuật Prerov Cơng suất Tiêu thụ nhiệt Kích thước lò Kích thước preheater Dầu nhiên liệu Than t/24 h Kcal/kg φ.L, m φ H, m 400 850 3,2.48 3,99.17 3,99.17 600 840 3,6.54 4,30.18 4,30.18 800 820 4,0.58 4,90.21 5,49.23 1000 800 4,2.60 5,49.23 5,49.23 1200 780 4,2.68 5,80.24,5 6,20.26 1400 780 4,4.72 6,20.26 6,60.28 1600 770 4,6.76 6,60.28 6,60.28 2000 760 4,8.80 2.5,49.23 2.5,49.23 2500 760 5,4.84 2.5,80.24 2.6,20.26 3000 750 5,6.90 2.6,20.26 2.6,60.28 52 TÀI LIỆU THAM KHẢO Võ Đình Lương (2008), “Hóa học cơng nghệ sản xuất xi măng” Kurt E Peray (1986), “The rotary cement kiln” Vũ Đình Đấu (2009), “Cơng nghệ thiết bị sản xuất xi măng pooc lăng” https://www.cementkilns.co.uk/suspension_preheater_kilns.html https://www.cementequipment.org/home/xyclone-preheaters/? fbclid=IwAR18NyYxKSnhABpgYU0CbEn5JRlzeo9KmoRCDfHWi54HXvNQ1O OmtiFEgRM#Alkalies_in_cement_and_in_concrete_admixtures https://www.slideshare.net/hzharraz/cement-32101508 53 ... nhiệt độ khoảng 100°C đưa vào hệ thống trao đổi nhiệt, khí thải có nhiệt độ khoảng 300 - 350°C vào hệ thống lọc bụi thải trời nhiệt độ t = 200 °C Bột phối liệu dựa vào ống dẫn xyclon bậc II... vật liệu hệ thống xyclon ngắn, phụ thuộc khơng vào kích thước hạt vật liệu mà phụ thuộc vào loại nguyên vật liệu Các hạt có kích thước lớn khả tách khỏi dòng khí nóng cao Đối với hệ thống xyclon... Đức, vào năm 1953 Đến cuối năm 1960, tất nhà cung cấp lò nung lớn phát triển biến thể riêng họ Công nghệ bắt đầu sử dụng Anh vào năm 1960, phụ thuộc lớn vào nhà tiền chế Lepol, nên có hệ thống