Bang tinh getway c

CALCULATION SHEET SAKI ALUMINIUM FORMWORK BẢNG TÍNH CỐP PHA NHƠM SAKI PROJECT: DỰ ÁN: CONTRACTOR: NHÀ THẦU: GETAWAY THẢO ĐIỀN - BLOCK C COFICO PART A: STATIC CALCULATION Structural Analysis PHẦN A: BẢNG TÍNH KẾT CẤU Jobsite: Dự án GETAWAY THẢO ĐIỀN - BLOCK C Date: 5/29/2017 Page of 66 ALU FORM ( WALL ) STATIC CALCULATION BẢNG TÍNH CỐP PHA NHÔM CỘT VÁCH A.1 SUMMARY TỔNG QUAN: 1) JOBSITE : DỰ ÁN : GETAWAY THẢO ĐIỀN - BLOCK C b) CALCULATION : A/F BẢNG TÍNH CHO: TẤM VÁCH 450 X 2450 c) STRUCTURAL MATERIAL AND INTENSITY OF CONSTRUCTIONAL CRETERION TIÊU CHUẨN ÁP DỤNG - ALUMINUM : - HỢP KIM NHÔM fy= 40000 PSI (ASTM 6061-T6) =275MPa d) STRUCTURAL CONSTRUCTION STANDARD AND NOTE TIÊU CHUẨN KẾT CẤU XÂY DỰNG VÀ NHỮNG LƯU Ý: - CRITERION : The Specification for Aluminum Structures - The Aluminum Association - Tiêu chuẩn: Đặc trưng vật liệu nhôm - Hiệp hội nhà sản xuất Nhôm - CONSTRUCTION WORK'S STANDARD SPECIFICATION : Ministry of Construction and Transportation(2006) - Tiêu chuẩn : Bộ xây dựng giao thông vận tải (2006) - Construction standards: ACI 347-01, BS 8110-1997 - Tiêu chuẩn xây dựng: ACI 347-01, BS 8110-1997 CALCULATION OF PRESSURE TÍNH TỐN ÁP LỰC NGANG 2-1 Calculation of concrete lateral pressure: Áp lực ngang bê tông tác dụng lên thành vách: Rate of placement of less than 2,1 m/h, and a placement height not exceeding 4,2m Điều kiện thi công: tốc độ đổ bê tông nhỏ 2,1 m/h, chiều cao đổ bê tông không 4,2m P= = Cw x Cc x [7.2+785R/(T+17.8)] 41.69 KN/m2 = 0.042 N/mm2 Casting speed of concrete (R)= Tốc độ đổ bê tông (R)= 2.10 m/h Temperature of casting concrete(T)= Nhiệt độ lúc đổ bê tông(T)= 30 ℃ Height of casting= Chiều cao đổ bê tông= 3600 mm * Cc ( chemistry coefficient ) : * C c ( hệ số thành phần hóa học ) : Cw ( unit weight coefficient ) : C w ( hệ số trọng lượng đơn vị ) : ( If value of Cc & Cw is modified, casting speed must be controlled to keep 41,69kN/m of lateral pressure ) ( Nếu C c C w thay đổi, phải điều chỉnh tốc độ đổ bê tông để đảm bảo áp lực ngang lớn không 41,69 kN/m ) Page of 66 CHECK OF ALUMINUM FORM KIỂM TRA TẤM CỐP PHA NHÔM a) Check of Al-Sheet Kiểm tra mặt nhôm ① Material property Thông số vật liệu: Table 3.3-1M Bảng 3.3-1M Aluminum 6061-T6 Mã nhôm 6061-T6 THK : 0.25 to 100.0 (mm) Bề dày : 0.25 to 100.0 (mm) Tension Kéo Unit: MPa Đơn vị: Mpa shear Cắt comp Nén modulus of elasticity Modul đàn hồi Ftu Fty Fcy Fsu Fsy 6.96E+04 285 265 265 165 138 Section properies Đặc trưng tiết diện: per mm tính 1mm A(mm2) lχ(mm⁴) lｙ(mm⁴) Zχ-top(mm3) Zx-bot(mm3) iχ(mm) iｙ(mm) E(MPa) 4.00 5.33 - 2.67 2.67 1.15 - 6.96E+04 ② CALCULATION OF PARTIAL WEIGHT Chi tiết tính tốn Partial width= Bề rộng tính tốn= 1.0 mm Construction WEIGHT= Áp lực tính tốn= for safe load cho trường hợp nguy hiểm 0.042 N/mm ③ Member stress check (Continuous beam) Kiểm tra ứng suất: Sơ đồ dầm liên tục Interval= Nhịp tính tốn= Ms= Vs= 260 mm w × l² = 10 5w×l = 2818.071 10 54.194 = = ⓐ allowable compression stress check (Check the axial stress) Ứng suất dọc trục cho phép: w= 0.042 l= 260 281.8 N.㎜ 13.5 N - Not Application Không áp dụng ⓑ allowable bending tension stress Ứng suất uốn cho phép: Ⅰ-A => ① Table 3.3-1M , ② Table 3.4-1 , ③ Table 3.4-2 Ⅰ-A => ① Bảng 3.3-1M , ② Bảng 3.4-1 , ③ Bảng 3.4-2 ④ Table 3.4-3 SPEC # Bảng 3.4-3 SPEC # Coefficient of plate's tensional area= Mô men kháng uốn phẳng= fb,t= Fb,t= M Zt 1.3*Fty ny = or 1.3*Fty ny 1.42*Ftu kt nu = = 281.8 2.67 = 105.7 N/mm2 = 271.4 N/mm2 = 207.5 N/mm2 207.5 N/mm2 0.509 < 1.42*Ftu kt nu 344.5 1.65 404.7 1.95 Lower value between both of results Fb,t = Lấy giá trị thấp hai kết quả: Fb,t = fb,t Fb,t = 2.67 105.7 207.5 = Fty= 265 ny= 1.65 Ftu= 285 nu= 1.95 kt= 1 OK ⓒ allowable bending compression stress Ứng suất nén cho phép: VII => ① Table 2-21 SPEC # 16 Bảng 2-21 SPEC # 16 Coefficient of Plate's compressed area= Mô men kháng uốn phẳng= fb,c= flat plate Với phẳng M Zc b t = = 281.8 2.67 1.0 4.0 Page of 66 = = 2.67 105.7 0.25 N/mm2 s₁= 21 s₂= 33 Fb,c= 21 fb,c ksi = 105.7 = Fb,c = 144.8 ⓓ Local Buckling Allowable Stress Ứng suất cục cho phép: - ⓔ Shear stress check Kiểm tra lực cắt cho phép: - ⓕ Combined compression, bending and shear Uốn, nén cắt đồng thời: - N/mm2 144.8 0.730 ksi= 6.8948 < OK Not Application Không áp dụng Not Application Không áp dụng Not Application Không áp dụng ⓖ Deflection check (Continuous beam) Kiểm tra biến dạng: Sơ đồ dầm liên tục w × Ln⁴ σ = = ＜ 2.67 190501631 = 192 × E × I w= Ln= E = I = 7.13E+07 σ allow= mm 0.042 260 6.96E+04 5.33 OK b) Stiffener check ( wide ) Kiểm tra sườn gia cường ① Material property Thông số vật liệu Table 3.3-1M Bảng 3.3-1M Aluminum 6061-T6 Mã nhôm 6061-T6 unit: Mpa tension Kéo shear Cắt comp Nén modulus of elasticity Modul đàn hồi Ftu Fty Fcy Fsu Fsy 6.96E+04 285 265 265 165 138 lχ(mm⁴) lｙ(mm⁴) iｙ(mm) E(MPa) 6.84E+04 Zx-bot(mm3) 5631.34 iχ(mm) 1.28E+05 Zχ-top(mm3) 4545.78 20.61 28.22 6.96E+04 Section properies Đặc trưng tiết diện: A(mm2) 474.03 ② Calculation of partial weight Chi tiết tính tốn Partial width= Bề rộng tính tốn= 260 mm Standard Load= Tải trọng tiêu chuẩn= 10.84 N/mm Construction weight = Tải trọng tính toán= 10.84 N/mm for safe load trường hợp nguy hiểm ③ Member stress check ( Simple beam ) Kiểm tra ứng suất cấu kiện: Sơ đồ dầm đơn giản Interval= Nhịp tính tốn= Ms= Vs= 450 ㎜ w × l² w×l = = 2,194,844.12 = 4,877.43 = ⓐ Allowable compression stress check (Check the axial stress) Ứng suất dọc trục cho phép: 274,355.52 N.mm 2,438.72 N - Not Application Không áp dụng ⓑ Allowable bending tension stress Ứng suất uốn cho phép: Ⅰ-A => ① Table 3.3-1M , ② Table 3.4-1 , ③ Table 3.4-2 Ⅰ-A => ① Bảng 3.3-1M , ② Bảng 3.4-1 , ③ Bảng 3.4-2 ④ Table 3.4-3 SPEC # Bảng 3.4-3 SPEC # Coefficient of Beam's tensional area= Mô men kháng uốn biên dạng sườn= fb,t= Fb,t= M Zt 1.3*Fty ny 1.3*Fty ny = or = 274355.515 5631.34 = 48.7 N/mm2 = 208.8 N/mm2 5631.34 1.42*Ftu kt nu 344.5 1.65 Page of 66 Fty= 265 ny= 1.65 1.42*Ftu 404.7 = kt nu = 1.95 207.5 N/mm2 Ftu= 285 nu= 1.95 kt= Lower value between both of results Fb,t = Lấy giá trị thấp hai kết quả: Fb,t = fb,t 48.7 = Fb,t = 207.5 207.5 N/mm2 0.23 < OK ⓒ Allowable compressive Stress for elements of beams Ứng suất nén cho phép: ① Table 2-21 SPEC # 18 Bảng 2-21 SPEC # 18 VII => Coefficient of Beam's compressed area= Mô men kháng uốn biên dạng sườn= M Zc fb,c= b Web= 274355.5 = 4545.78 40.0 = t s₁= 48 s₂= 75 3.5 4545.78 N/mm2 = 60.4 = 11.43 = 193.05 N/mm2 = 0.313 < = 14.57 Allowable stress Ứng suất cho phép: Fb.c= 28 ksi therefore, nên, fb.c 60.4 = Fb.c 193.1 OK ⓓ Shear stress check Kiểm tra ứng suất cắt: ① Table 2-21 SPEC # 20 Bảng 2-21 SPEC # 20 VII => s₁= 36 s₂= 64 Allowable shear stress Ứng suất cắt cho phép: h 51.0 = t Fs= 12 ksi fs= V As = fs 3.5 = 2439 474.03 5.14 = Fs N/mm2 82.7 82.738 N/mm2 = 5.14 = 0.062 < OK 0.06 < OK ⓔ Combined compression, bending and shear Uốn, nén cắt đồng thời: ( fb Fb )² + ( fs Fs )² = ⓕ Deflection check ( Simple beam ) Kiểm tra biến dạng: Sơ đồ dầm đơn giản × w × Ln⁴ σ = = ＜ 0.65 2.22228E+12 = 384 × E × I σallow= w= Ln= E = I = 3.43E+12 mm OK c) Frame check Kiểm tra khung ① Material property Thông số vật liệu Table 3.3-1M Bảng 3.3-1M Aluminum 6061-T6 Hợp kim nhôm 6061-T6 unit: Mpa Đơn vị: Mpa modulus of elasticity Modul đàn hồi Ftu Fty Fcy Fsu Fsy 6.96E+04 285 265 265 165 138 tension Kéo shear Cắt comp Nén Page of 66 10.839 450 6.96E+04 128282.00 450 Section properies Thông số mặt cắt A(mm2) 2631.74 lχ(mm⁴) lｙ(mm⁴) 8.19E+05 7.06E+07 Zχ-top(mm3) 6.96E+04 Zx-bot(mm3) 1.58E+04 iχ(mm) iｙ(mm) E(MPa) 225.00 11.77 6.96E+04 ② Calculation of partial weight Chi tiết tính tốn Partial width= Bề rộng tính tốn = 300 mm Standard Load Tải tính tốn = 12.51 N/mm Construction weight Tải tính toán = 12.51 N/mm for safe load cho trường hợp nguy hiểm ③ Member stress check ( Simple beam ) Kiểm tra ứng suất cấu kiện: Sơ đồ dầm đơn giản Interval= Bề rộng dải = 450 w × l² Ms= 4502244.351 = w×l Vs= Vertical support's interval= Nhịp tính tốn sườn dọc = mm = 7503.740586 = 600 562780.5 N.mm = mm w= 12.51 l= 600 3751.9 N ⓐ Allowable compression stress check (Check the axial stress) Kiểm tra ứng suất dọc trục: - Not Application Không áp dụng ⓑ Allowable bending tension stress Ứng suất uốn cho phép: Ⅰ-A => ① Table 3.3-1M , ② Table 3.4-1 , ③ Table 3.4-2 Ⅰ-A => ① Bảng 3.3-1M , ② Bảng 3.4-1 , ③ Bảng 3.4-2 ④ Table 3.4-3 SPEC # Bảng 3.4-3 SPEC # Coefficient of Beam's tensional area= Mô men kháng uốn biên dạng sườn= M Zt fb,t= Fb,t= 562780.5 = 1.3*Fty 15838.4 1.3*Fty 1.42*Ftu 344.5 1.65 404.7 = kt nu 36 N/mm2 = 208.8 N/mm2 Fty= 265 ny= 1.65 = 207.5 N/mm2 Ftu= 285 nu= 1.95 kt nu = ny = 1.42*Ftu or ny 1.58E+04 1.95 kt= Lower value between both of results Fb,t = Lấy giá trị thấp hai kết quả: Fb,t = fb,t = Fb,t ⓒ Allowable compressive Stress for elements of beams Ứng suất cho phép cấu kiện dầm: ① Table 2-21 SPEC # 11 VII => Bảng 2-21 SPEC # 11 36 207.5 = 207.5 N/mm2 0.171 < Coefficient of Beam's compressed area= Mô men kháng uốn biên dạng sườn= M Zc fb,c= Lb Web= 562780.5 = 69611.0 300.0 = iy s₁= 21 s₂= 79 11.77 OK 6.96E+04 = = 25.49 N/mm2 Lb= 300 iy= 11.77 Allowable stress Ứng suất cho phép: Fb,c= 23.9-0.124/( Lb/iy ) ksi Fb,c= 23.9 ksi = 164.8 N/mm2 = 0.0491 < OK ksi= 6.8948 therefore, nên, fb,c Fb,c = 164.8 ⓓ Shear stress check Kiểm tra ứng suất cắt: Page of 66 ① Table 2-21 SPEC # 20 Bảng 2-21 SPEC # 20 VII => s₁= 36 s₂= 64 Allowable shear stress Ứng suất cắt cho phép: h 63.5 = t Fs= 12 ksi fs= V As = fs = 9.77 N/mm2 82.7 3751.9 412.75 9.09 = Fs = 6.5 82.7 ksi= 6.8948 As= 63,5*6,5 = 9.09 N/mm2 = 0.11 < OK 0.01 < OK ⓔ Combined compression, bending and shear Uốn, nén cắt đồng thời: ( ( fb,c Fb,c 164.8 )² + ( )² + ( fs Fs 9.09 82.7 )² = )² = ⓕ Deflection check ( Simple beam ) Kiểm tra biến dạng: Sơ đồ dầm đơn giản σ × w × Ln⁴ = = = 384 × E × I 0.1 ＜ σ allow= Page of 66 2.56417E+12 2.19E+13 mm w= Ln= E= I= 12.51 450 6.96E+04 8.19E+05 OK d) Certification of material Kiểm định vật liệu nhôm Page of 66 Page 10 of 66 Form plan and effect load plan: Mặt bố trí coppha đáy dầm 500x1050 MB900 MB900 1200 DE500x1050 D300x1050 925 DE500x1050 D300x1050 Picture 1.1: Beam Al-form plan and Support plan Hình 1.1: Mặt chống dầm Output data: Dữ liệu đầu ra: (A) CHECK ULTIMATE BENDING MOMENTS: KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU MOMNET UỐN 1.) Check the area of reinforcement at mid-span Kiểm tra diện tích cốt thép tính tốn nhịp dầm Positive moment at mid-span: Msp = 0.09 Q x Lx Moment nhịp: M sp = 0.09 Q x L x 0.09*34.56*1150*10^-3 = 2.91 kNm = 0.00079 0.95d) BS 8110 - 3.4.4.4 Where, Z= Trong đó, Z= 0.950 d0 M Ast = 11.83 mm2 = 0.95 fy x Z Minimum areas of reinforcement: Asmin = 0.13%bd Diện tích cốt thép tối thiểu: A smin = 0.13%bd = 487.5 mm2 BS 8110 - Table 3.25 Maximum areas of reinforcement: Asmax = 4%bd Diện tích cốt thép tối đa: A smax = 4%bd = 15000 mm2 BS 8110 - 3.12.6.1 The Contractor Số liệu từ Nhà thầu The area of reinforcement provided at site, Ast(provided) : Diện tích cốt thép theo vẽ thiết kế kết cấu, A st(provided) : Ast(provided) : Botom Bars (thép lớp dưới) Ø32 Botom Bars (thép lớp dưới) Ø25 Top Bars (thép lớp trên) Ø20 6437 mm2 = Check: Ast(provided) > (Ast, Asmin) & Ast(provided) < Asmax Kiểm tra: A st(provided) > (A st , A smin ) & A st(provided) < A smax {OK!} 2.) Check the area of reinforcement at support Kiểm tra diện tích cốt thép tính tốn gối dầm Negative moment at continuous edge: Msu = -0.11 Q x Lx Moment gối: M su = -0.11 Q x L x 0.11*34.56*1150*10^-3 = 3.56 kNm = 0.00097 0.95d) 0.950 d0 M 14.46 mm2 = 0.95 fy x Z Minimum areas of reinforcement: Asmin = 0.13%bd Diện tích cốt thép tối thiểu: A smin = 0.13%bd = 487.5 mm2 BS 8110 - Table 3.25 Maximum areas of reinforcement: Asmax = 4%bd Diện tích cốt thép tối đa: A smax = 4%bd = 15000 mm2 BS 8110 - 3.12.6.1 The Contractor Số liệu từ Nhà thầu The area of reinforcement provided at site, Ast(provided) : Diện tích cốt thép theo vẽ thiết kế kết cấu, A st(provided) : Ast(provided) : Check: Ast(provided) > (Ast, Asmin) & Ast(provided) < Asmax Kiểm tra: Ast(provided) > (Ast, Asmin) & Ast(provided) < Asmax Botom Bars (thép lớp dưới) Ø32 Botom Bars (thép lớp dưới) Ø25 Top Bars (thép lớp trên) Ø20 = 6437 mm2 {OK!} Page 52 of 66 B) CHECK SHEAR STRESS: Kiểm tra ứng suất chịu cắt 1.) Shear Stress At Any Section Ứng suất cắt tiết diện dầm Shear force due to ultimate loads: V = Q Lực cắt: V = Q = 26.98 kN = 0.08 N/mm2 V Shear stress, v = Ứng suất cắt, v = bvxd0 BS 8110 - 3.4.5.2 Where v must be less than the smaller of Mpa or 0.8(fcu)1/2 3.10 Điều kiện: Ứng suất cắt v không lớn Mpa 0.8(f cu ) 1/2 N/mm2 {OK!} 2.) Concrete Shear Stress Ứng suất cắt bê tông 100As = 1.839 = 0.571 bd0 400 d0 vc = [0.79x(100As/bd0)1/3 x (400/d0)1/4/γm] x (fcu/25)1/3 = 0.653 {OK!} BS 8110 - Table 3.8 Where: Trong 100As = 1.839 should not be taken as greater than Không nên lớn = 1.000 should not be taken as less than Nếu nhỏ chọn bd0 400 d0 Structure beam after dismantling beam bottom Al-form will be OK about checking bending moment and shear stress Kết luận; Khi tháo coppha đáy dầm, kết cấu dầm thỏa điều kiện chịu uốn chịu cắt C) CHECK DEFLECTION: Kiểm tra điều kiện độ võng BS8110 - 3.1.2 The Ratio Hệ số βb = The area of reinforcement Calculation Diện tích cốt thép tính tốn As,req= 11.83 The area of tension reinforcement Provided Diện tích cốt thép chọn vùng chịu kéo As,prov= 6437 The area of compression reinforcement Provided Diện tích cốt thép chọn vùng chịu nén Maximum sagging moment Moment lớn Span/effective depth ratio for a rectangular of flanged beam Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn dầm Moment at the section after redistribution Moment mặt cắt sau phân phối lại Moment at the section before redistribution Moment mặt cắt trước phân phối lại A's,prov= 6437 M = 0.09QLx 2.91 = 20.8 mm2 mm2 Part 4.A.1 mm2 kNm BS 8110 - Table 3.9 1) CHECK ULTIMATE DEFLECTION FOR MODIFICATION OF SPAN/DEPTH RATIOS FOR TENSION REINFORCEMENT KIỂM TRA ĐỘ VÕNG GIỚI HẠN THEO TỈ LỆ NHỊP/CHIỀU CAO TÍNH TỐN TẠI VÙNG CỐT THÉP CHỊU UỐN - M/(b.d2) = 0.01 N/mm2 - fs = (2fyAs,req)/(3As,prov)x(1/βb) = 0.48 N/mm2 = 0.55+(477-fs)/(120x(0.9+(M/bd )) = 4.90 >2 Modify Factor x (S/d ratio) Hệ số hiệu chỉnh x (S/d ratio) = → Modification Factor Hệ số hiệu chỉnh Ultimate of span/effective depth ratio: Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn cho phép Reality of span/effective depth ratio: Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn thực tế Lx / d0 41.6 = BS 8110 - 3.4.6.5 BS 8110 - Table 3.10 BS 8110 - 3.4.6.5 1.71 Conclusion: The structure is OK Kết luận Vùng thép chịu uốn dầm thỏa điều kiện độ võng B2 8110 - Part - 3.2.1 2) CHECK ULTIMATE DEFLECTION FOR MODIFICATION OF SPAN/DEPTH RATIOS FOR COMPRESSION REINFORCEMENT KIỂM TRA ĐỘ VÕNG GIỚI HẠN THEO TỈ LỆ NHỊP/CHIỀU CAO TÍNH TỐN TẠI VÙNG CỐT THÉP CHỊU NÉN - 100A'sprov/(bd0) = 1.84 → Modification factor for compression reinforcement 1+(100A'sprov/(bd0))/(3+(100A'sprov)/( Hệ số hiệu chỉnh bd0)) = 1.38 Ultimate of span/effective depth ratio : Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn cho phép [L/d0] Reality of span/effective depth ratio : Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn thực tế Lx / d0 BS 8110 - 3.4.6.6 BS 8110 - Table 3.11 < 1.5 57.41 = = BS 8110 - 3.4.6.6 1.71 Conclusion: The structure is OK Kết luận Vùng thép chịu nén dầm thỏa điều kiện độ võng B2 8110 - Part - 3.2.1 D) CHECK CRACK KIỂM TRA NỨT DẦM Maximum cover to the tension steel Khoảng cách bố trí cốt thép dọc lớn dầm 170 Distance from the point considered to the surface of the nearest longitudinal bar Khoảng cách gần từ vị trí xuất vết nứt đến cốt thép dọc acr = Page 53 of 66 The Contractor Số liệu từ Nhà thầu mm 81.92 mm Output data: Dữ liệu đầu ra: (A) CHECK OF CRACK AT SPAN KIỂM TRA NỨT TẠI NHỊP - Modulus of the Concrete: Ec - Modul đàn hồi bê tông đạt M200: Ec = (0.4+0.6xfcu'/fcu,28)Ec,28 - Modulus of the Reinforcement: Es - Modul đàn hồi cốt thép: Es = 22.75 kN/mm2 = 200.00 kN/mm2 Ratio: a = Tỉ số: a = Es/Ec = 8.79 = 0.018 r= As/(bd0) Depth of the neutral axis x = Khoảng cách từ trục trung hòa đến mép tiết diện x = (-a.r+((a.r) + 2.a.r) ).d0 0.5 = 300.66 mm z= d0-x/3 = 599.78 mm - The tensile stress in the reinforcement - Ứng suất kéo cốt thép fs = Ms/(Asxz) = 0.755 N/mm2 - The maximum compressive stress in the concrete - Ứng suất nén bê tông fc = (fs*As)/(0.5*b*x) = 0.065 N/mm - Strain at the level considered, calculated ignoring the stiffening effect of the concrete in the tension zone - Biến dạng phần bê tông chịu kéo e1 = (fs/Es)*(d-x)/(d0-x) = 0.000 mm = 6.5454E-05 mm = 9.8181E-05 mm -0.0001 mm for Suppose Crack is 0.2 mm e2 = b.(d-x)2/(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.2 mm for Suppose Crack is 0.1 mm e2 = 1.5.b.(d-x) /(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.1 mm Average strain at the level where the cracking is being considered: em = Biến dạng trung bình vị trí xem xét vết nứt: e m = e1-e2 = BS 8110 - Part - Section NOTCRACK Crack CÓ NỨT HAY KHÔNG NỨT? Calculation Width Of Crack: w = 3.acr.em/(1+2.(arc-c)/((d-x)) Bề rộng vết nứt: KHÔNG NỨT = 0.00 mm = 22.75 kN/mm2 = 200.00 kN/mm2 (B) CHECK OF CRACK AT SUPPORT KIỂM TRA NỨT TẠI GỐI - Modulus of the Concrete: Ec - Modul đàn hồi bê tông đạt M200: E c = (0.4+0.6xfcu'/fcu,28)Ec,28 - Modulus of the Reinforcement: Es - Modul đàn hồi cốt thép: E s Ratio: a = Tỉ số: a = Es/Ec = 8.79 = 0.018 r= As/(bd0) Depth of the neutral axis x = Khoảng cách từ trục trung hòa đến mép tiết diện x = (-a.r+((a.r) + 2.a.r) ).d0 0.5 = 300.66 mm z= d0-x/3 = 599.78 mm - The tensile stress in the reinforcement - Ứng suất kéo cốt thép fs = Ms/(Asxz) = 0.923 N/mm2 - The maximum compressive stress in the concrete - Ứng suất nén bê tông fc = (fs*As)/(0.5*b*x) = 0.079 N/mm - Strain at the level considered, calculated ignoring the stiffening effect of the concrete in the tension zone - Biến dạng phần bê tông chịu kéo e1 = (fs/Es)*(d-x)/(d0-x) BS 8110 - Part - Section for Suppose Crack is 0.2 mm e2 = b.(d-x) /(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.2 mm for Suppose Crack is 0.1 mm e2 = 1.5.b.(d-x) /(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.1 mm Average strain at the level where the cracking is being considered: em = Biến dạng trung bình vị trí xem xét vết nứt: em = Crack CĨ NỨT HAY KHƠNG NỨT? Page 54 of 66 = 0.00001 mm = 6.5454E-05 mm = 9.8181E-05 mm -0.0001 mm e1-e2 = NOT CRACK KHÔNG NỨT Calculation Width Of Crack: w = 3.acr.em/(1+2.(arc-c)/((d-x)) Bề rộng vết nứt: Crack maximum BỀ RỘNG VẾT NỨT CHO PHÉP = 0.00 mm = 0.30 mm Structure is enough strength capacity ĐẢM BẢO KHẢ NĂNG CHỊU LỰC Conclusion: KẾT LUẬN + With this project: After the concrete strength (fcu is enough : + VỚI DỰ ÁN NÀY: Sau bê tông đạt cường độ chịu nén : We can dismantle Al-form for Bottom Beam Panel Thì nhà thầu phép tháo coppha đáy dầm Page 55 of 66 15 Mpa BS 8110 - Part - 3.2.4 THE CULCULATION SHEET - ALU FORM EARLY STRIKING ARTICLE: STRUCTURE BEAM 600H BẢNG TÍNH THÁO SỚM: DẦM 600H B.2 BEAM 485x600 General: Khái quát 1) Jobsite: Dự án: GETAWAY THẢO ĐIỀN - BLOCK C 2) Subject: Nội dung: Early Striking For Beam Kiểm tra tháo sớm coppha đáy dầm 3) 4) Slab thickness Bề dày sàn s= 250 mm Typical Floor Height Chiều cao tầng H= 3,600 mm - Cover : - Lớp bê tông bảo vệ a = 25 mm - Top Bars: - Đường kính thép lớp Φ = 16 mm - Bottom Bars: - Đường kính thép lớp dướ i Φ = 22 mm Material Properties: Thông số vật liệu: - Concrete: - Bê tông B35 - Rebar : - Thép The Contractor Số liệu từ Nhà thầu Introducing Recommended Standards for Al-form: Cơ sở tiêu chuẩn áp dụng - This document is based on BS 8110 - 1997 (British Standard Institution) - BS 8110 - 1997 (British Standard Institution) - Form plan drawing submited by SAKI - Bản vẽ mặt coppha nhôm SAKI thiết kế - Cube concrete strength 15x15x15 (cm3) must be get fcu = 15Mpa When the contractor dismantle Leaning slab and slab panel - Nhà thầu tháo coppha đáy dầm cường độ chịu nén bê tông khối lập phương có kích thước 15x15x15 (cm ) đạt f cm ' = 150 daN/cm (Mác 200) Input Data: Dữ liệu đầu vào Definitions Các thông số đầu vào Value Giá trị References Code Tiêu chuẩn Unit weight of concrete Khối lượng thể tích bê tông γ= 25 kN/m3 BS 5975-17.2 Strength of concrete, fcu Cấp độ bền bê tông (Quy đổi từ Mac sang cấp độ bền), f cu ' = f cm ' x (1-1.64.v) [v=0.135] fcu= 15.00 N/mm2 The Contractor Số liệu từ Nhà thầu Strength of reinforcement Cường độ chịu kéo tính tốn cốt thép fy = 390 N/mm2 The Contractor Số liệu từ Nhà thầu Size of shore head (Prop head = "PH") Kích thước Prop head = "PH" 150 mm kxl= 505 mm 600 mm Beam height Chiều cao dầm d= Beam width Bề rộng dầm b= 485 mm Effective beam height (effective depth): = d - a - Φ/2 Chiều cao tính tốn hữu ích dầm: = d - a - Φ/2 d0 = 552 mm Lx = 885 mm Ly = 1200 mm A= 1.06 m2 Miscellaneous load Tải trọng linh tinh chất sàn = 1.5 kN/m2 Construction operation load Hoạt tải thi công sàn = 2.5 kN/m2 Beam self weight Trọng lượng thân dầm = 3.75571875 kN Slab self weight Trọng lượng thân sàn = 6.64 kN Dead load, q Tĩnh tải, q = 11.99 kN Live load, p Hoạt tải, p = 2.66 kN Total design ultimate load, Q=1.4q+1.6p Tổng tải trọng thiết kế chất lên ô sàn, Q=1.4q+1.6p = 21.03 kN Designed DWG Bản vẽ thiết kế cốp pha nhôm Section Beam Tiết diện dầm Effect slab span, Lx x Ly Kích thước sàn kiểm tra, L x x L y Effect slab area around beam, A=Lx x Ly Diện tích sàn kiểm tra, A=L x x L y Picture 1.1 Hình 1.1 BS 5975 - Issue Ref Caculation from formula Tính tốn theo tiêu chuẩn Page 56 of 66 BS 8110 - Table 3.5 D415x900-A Form plan and effect load plan: Mặt bố trí coppha đáy dầm 800x400: B1050x200 CA900SLAB 885 1200 SCA1500 PH150x415 B1050x200 CA785SLAB SCA1500 D415x785-A PH150x415 CA415SLAB CA300 Picture 1.1: Beam Al-form plan and Support plan Hình 1.1: Mặt chống dầm Output data: Dữ liệu đầu ra: (A) CHECK ULTIMATE BENDING MOMENTS: KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU MOMNET UỐN 1.) Check the area of reinforcement at mid-span Kiểm tra diện tích cốt thép tính tốn nhịp dầm Positive moment at mid-span: Msp = 0.09 Q x Lx Moment nhịp: M sp = 0.09 Q x L x 0.09*34.56*1150*10^-3 = 1.67 kNm = 0.00076 0.95d) BS 8110 - 3.4.4.4 Where, Z= Trong đó, Z= 0.950 d0 M Ast = 8.62 mm2 = 0.95 fy x Z Minimum areas of reinforcement: Asmin = 0.13%bd Diện tích cốt thép tối thiểu: A smin = 0.13%bd = 378.3 mm2 BS 8110 - Table 3.25 Maximum areas of reinforcement: Asmax = 4%bd Diện tích cốt thép tối đa: A smax = 4%bd = 11640 mm2 BS 8110 - 3.12.6.1 The Contractor Số liệu từ Nhà thầu The area of reinforcement provided at site, Ast(provided) : Diện tích cốt thép theo vẽ thiết kế kết cấu, A st(provided) : Botom Bars (thép lớp dưới) Ø25 Top Bars (thép lớp trên) Ø16 Ast(provided) : 4731 mm2 = Check: Ast(provided) > (Ast, Asmin) & Ast(provided) < Asmax Kiểm tra: A st(provided) > (A st , A smin ) & A st(provided) < A smax {OK!} 2.) Check the area of reinforcement at support Kiểm tra diện tích cốt thép tính tốn gối dầm Negative moment at continuous edge: Msu = -0.11 Q x Lx Moment gối: M su = -0.11 Q x L x 0.11*34.56*1150*10^-3 = 2.05 kNm 0.00092 0.95d) 0.950 d0 M 10.54 mm2 = 0.95 fy x Z Minimum areas of reinforcement: Asmin = 0.13%bd Diện tích cốt thép tối thiểu: A smin = 0.13%bd = 378.3 mm2 BS 8110 - Table 3.25 Maximum areas of reinforcement: Asmax = 4%bd Diện tích cốt thép tối đa: A smax = 4%bd = 11640 mm2 BS 8110 - 3.12.6.1 The Contractor Số liệu từ Nhà thầu The area of reinforcement provided at site, Ast(provided) : Diện tích cốt thép theo vẽ thiết kế kết cấu, A st(provided) : Botom Bars (thép lớp dưới) Ø25 Top Bars (thép lớp trên) Ø16 Ast(provided) : Page 57 of 66 = 4731 mm2 Check: Ast(provided) > (Ast, Asmin) & Ast(provided) < Asmax Kiểm tra: Ast(provided) > (Ast, Asmin) & Ast(provided) < Asmax {OK!} B) CHECK SHEAR STRESS: Kiểm tra ứng suất chịu cắt 1.) Shear Stress At Any Section Ứng suất cắt tiết diện dầm Shear force due to ultimate loads: V = Q Lực cắt: V = Q = 21.03 kN = 0.08 N/mm2 V Shear stress, v = Ứng suất cắt, v = bvxd0 BS 8110 - 3.4.5.2 Where v must be less than the smaller of Mpa or 0.8(fcu)1/2 3.10 Điều kiện: Ứng suất cắt v không lớn Mpa 0.8(f cu ) 1/2 {OK!} 0.644 {OK!} N/mm 2.) Concrete Shear Stress Ứng suất cắt bê tông 100As = 1.767 = 0.725 bd0 400 d0 vc = [0.79x(100As/bd0)1/3 x (400/d0)1/4/γm] x (fcu/25)1/3 Where: Trong 100As = = 1.767 should not be taken as greater than Không nên lớn = 1.000 should not be taken as less than Nếu nhỏ chọn bd0 400 d0 BS 8110 - Table 3.8 Structure beam after dismantling beam bottom Al-form will be OK about checking bending moment and shear stress Kết luận; Khi tháo coppha đáy dầm, kết cấu dầm thỏa điều kiện chịu uốn chịu cắt C) CHECK DEFLECTION: Kiểm tra điều kiện độ võng BS8110 - 3.1.2 The Ratio Hệ số Moment at the section after redistribution Moment mặt cắt sau phân phối lại βb = Moment at the section before redistribution Moment mặt cắt trước phân phối lại The area of reinforcement Calculation Diện tích cốt thép tính tốn As,req= 8.62 The area of tension reinforcement Provided Diện tích cốt thép chọn vùng chịu kéo As,prov= 4731 The area of compression reinforcement Provided Diện tích cốt thép chọn vùng chịu nén Maximum sagging moment Moment lớn A's,prov= 4731 M = 0.09QLx 1.67 = 20.8 Span/effective depth ratio for a rectangular of flanged beam Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn dầm mm2 mm2 Part 4.A.1 mm2 kNm BS 8110 - Table 3.9 1) CHECK ULTIMATE DEFLECTION FOR MODIFICATION OF SPAN/DEPTH RATIOS FOR TENSION REINFORCEMENT KIỂM TRA ĐỘ VÕNG GIỚI HẠN THEO TỈ LỆ NHỊP/CHIỀU CAO TÍNH TỐN TẠI VÙNG CỐT THÉP CHỊU UỐN BS 8110 - 3.4.6.5 - M/(b.d2) = 0.01 N/mm2 - fs = (2fyAs,req)/(3As,prov)x(1/βb) = 0.47 N/mm2 = 4.91 >2 → Modification Factor Hệ số hiệu chỉnh Ultimate of span/effective depth ratio: Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn cho phép = 0.55+(477-fs)/(120x(0.9+(M/bd2 Modify Factor x (S/d ratio) Hệ số hiệu chỉnh x (S/d ratio) 41.6 = Reality of span/effective depth ratio: Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn thực tế Lx / d0 BS 8110 - Table 3.10 = BS 8110 - 3.4.6.5 1.60 Conclusion: The structure is OK Kết luận Vùng thép chịu uốn dầm thỏa điều kiện độ võng B2 8110 - Part - 3.2.1 2) CHECK ULTIMATE DEFLECTION FOR MODIFICATION OF SPAN/DEPTH RATIOS FOR COMPRESSION REINFORCEMENT KIỂM TRA ĐỘ VÕNG GIỚI HẠN THEO TỈ LỆ NHỊP/CHIỀU CAO TÍNH TỐN TẠI VÙNG CỐT THÉP CHỊU NÉN - 100A'sprov/(bd0) = 1.77 → Modification factor for compression reinforcement 1+(100A'sprov/(bd0))/(3+(100A'sp Hệ số hiệu chỉnh rov)/(bd0)) = 1.37 Ultimate of span/effective depth ratio : Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn cho phép [L/d0] Reality of span/effective depth ratio : Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn thực tế Lx / d0 Page 58 of 66 BS 8110 - 3.4.6.6 BS 8110 - Table 3.11 = = 57.02 1.60 < 1.5 BS 8110 - 3.4.6.6 Conclusion: The structure is OK Kết luận Vùng thép chịu nén dầm thỏa điều kiện độ võng B2 8110 - Part - 3.2.1 D) CHECK CRACK KIỂM TRA NỨT DẦM Maximum cover to the tension steel Khoảng cách bố trí cốt thép dọc lớn dầm 170 Distance from the point considered to the surface of the nearest longitudinal bar Khoảng cách gần từ vị trí xuất vết nứt đến cốt thép dọc acr = The Contractor Số liệu từ Nhà thầu mm 83.18 mm Output data: Dữ liệu đầu ra: (A) CHECK OF CRACK AT SPAN KIỂM TRA NỨT TẠI NHỊP - Modulus of the Concrete: Ec - Modul đàn hồi bê tông đạt M200: Ec = (0.4+0.6xfcu'/fcu,28)Ec,28 - Modulus of the Reinforcement: Es - Modul đàn hồi cốt thép: Es = 22.75 kN/mm2 = 200.00 kN/mm2 Ratio: a = Tỉ số: a = Es/Ec = 8.79 r= As/(bd0) = 0.018 Depth of the neutral axis x = Khoảng cách từ trục trung hòa đến mép (-a.r+((a.r)2 + 2.a.r)0.5).d0 tiết diện x = = 233.67 mm z= d0-x/3 = 474.11 mm - The tensile stress in the reinforcement - Ứng suất kéo cốt thép fs = Ms/(Asxz) = 0.747 N/mm2 - The maximum compressive stress in the concrete - Ứng suất nén bê tông fc = (fs*As)/(0.5*b*x) = 0.062 N/mm2 - Strain at the level considered, calculated ignoring the stiffening effect of the concrete in the tension zone - Biến dạng phần bê tông chịu kéo BS 8110 - Part - Section e1 = (fs/Es)*(d-x)/(d0-x) for Suppose Crack is 0.2 mm e2 = b.(d-x)2/(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.2 mm for Suppose Crack is 0.1 mm e2 = 1.5.b.(d-x) /(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.1 mm Average strain at the level where the cracking is being considered: em = Biến dạng trung bình vị trí xem xét vết nứt: e m = = 0.000 mm = 7.20255E-05 mm = 0.000108038 mm e1-e2 = -0.0001 NOTCRACK Crack CÓ NỨT HAY KHÔNG NỨT? Calculation Width Of Crack: w = 3.a e /(1+2.(arc-c)/((d-x)) Bề rộng vết nứt: cr m mm KHÔNG NỨT = 0.00 mm = 22.75 kN/mm2 = 200.00 kN/mm2 (B) CHECK OF CRACK AT SUPPORT KIỂM TRA NỨT TẠI GỐI - Modulus of the Concrete: Ec - Modul đàn hồi bê tông đạt M200: E c = (0.4+0.6xfcu'/fcu,28)Ec,28 - Modulus of the Reinforcement: Es - Modul đàn hồi cốt thép: E s Ratio: a = Tỉ số: a = Es/Ec = 8.79 r= As/(bd0) = 0.018 Depth of the neutral axis x = Khoảng cách từ trục trung hòa đến mép (-a.r+((a.r)2 + 2.a.r)0.5).d0 tiết diện x = = 233.67 mm z= d0-x/3 = 474.11 mm - The tensile stress in the reinforcement - Ứng suất kéo cốt thép fs = Ms/(Asxz) = 0.913 N/mm2 - The maximum compressive stress in the concrete - Ứng suất nén bê tông fc = (fs*As)/(0.5*b*x) = 0.076 N/mm2 BS 8110 - Part - Section - Strain at the level considered, calculated ignoring the stiffening effect of the Page 59 of 66 ignoring the stiffening effect of the concrete in the tension zone - Biến dạng phần bê tông chịu kéo e1 = (fs/Es)*(d-x)/(d0-x) for Suppose Crack is 0.2 mm e2 = b.(d-x) /(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.2 mm for Suppose Crack is 0.1 mm e2 = 1.5.b.(d-x) /(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.1ismm Average strain at the level where the cracking being considered: em = Biến dạng trung bình vị trí xem xét vết nứt: em = = 0.00001 mm = 7.20255E-05 mm = 0.000108038 mm e1-e2 = -0.0001 NOT CRACK Crack CĨ NỨT HAY KHƠNG NỨT? KHƠNG NỨT Calculation Width Of Crack: w = 3.acr.em/(1+2.(arc-c)/((d-x)) = Bề rộng vết nứt: Crack maximum BỀ RỘNG VẾT NỨT CHO PHÉP mm = 0.00 mm 0.30 mm Structure is enough strength capacity ĐẢM BẢO KHẢ NĂNG CHỊU LỰC Conclusion: KẾT LUẬN + With this project: After the concrete strength (fcu is enough : + VỚI DỰ ÁN NÀY: Sau bê tông đạt cường độ chịu nén : We can dismantle Al-form for Bottom Beam Panel Thì nhà thầu phép tháo coppha đáy dầm Page 60 of 66 15 Mpa BS 8110 - Part - 3.2.4 THE CULCULATION SHEET - ALU FORM EARLY STRIKING ARTICLE: STRUCTURE SLAB 250mm BẢNG TÍNH THÁO SỚM: CỐP PHA SÀN B.3 General: Khái quát 1) Jobsite: Dự án: GETAWAY THẢO ĐIỀN - BLOCK C 2) Subject: Nội dung: Early Striking For Slab Kiểm tra tháo sớm coppha sàn dày 150mm Material Properties: 3) Thông số vật liệu: - Concrete: B35 - Bê tông - Rebar : The Contractor - Thép Số liệu từ Nhà thầu Introducing Recommended Standards for Al-form: 4) Cơ sở tiêu chuẩn áp dụng - This document is based on BS 8110 - 1997 (British Standard Institution) - BS 8110 - 1997 (British Standard Institution) - Form plan drawing submited by SAKI - Bản vẽ mặt coppha nhôm SAKI thiết kế Slab thickness : Bề dày sàn : s= 250 mm Typical Floor Height : Chiều cao tầng : H= 3,600 mm a= 20 mm Φ= 10 mm Φ= 12 mm - Cover : - Lớp bê tông bảo vệ : - Diameter top : - Đường kính thép lớp : - Diameter top : - Đường kính thép lớp : - Cube concrete strength 15x15x15 (cm3) must be get fcu = 15Mpa When the contractor dismantle Leaning slab and slab panel - Nhà thầu tháo coppha sàn cường độ chịu nén bê tông khối lập phương có kích thước 15x15x15 (cm ) đạt f cm ' = 150 daN/cm (Mác 200) Input data: Dữ liệu đầu vào Definitions Các thông số đầu vào Value Giá trị Unit weight of concrete Khối lượng thể tích bê tơng Strength of concrete, fcu Cấp độ bền bê tông (Quy đổi từ Mác ), f cu ' = f cm ' x (1-1.64.v) [v=0.135] Strength of reinforcement Cường độ chịu kéo tính tốn cốt thép Size of shore head (Prop head = "PH") Kích thước Prop head = "PH" γ= 25 kN/m3 fcu'= 15.00 N/mm2 fy = 390 N/mm2 150 mm 300 mm Lx = 1.2 m Ly = 1.2 m kxl= Shoring span, Lx x Ly Nhịp cột chống, L x x L y References Code Tiêu chuẩn BS 5975-17.2 The Contractor Số liệu từ Nhà thầu The Contractor Số liệu từ Nhà thầu Designed DWG Bản vẽ thiết kế cốp pha nhôm Picture 1.1 D10 Effective slab thickness (effective depth): = d - a - Φ/2 Chiều cao tính tốn hữu ích sàn: = d - a - Φ/2 d0 = 224 mm D12 d_0=d_ - 25 - ∅/2 Miscellaneous load Tải trọng linh tinh chất sàn = 1.5 kN/m Construction operation load Hoạt tải thi công sàn = 2.5 kN/m2 Slab self weight Trọng lượng thân sàn = 6.25 kN/m2 Dead load, q Tĩnh tải, q = 7.75 kN/m2 Live load, p Hoạt tải, p = 2.50 kN/m2 Total design ultimate load, Q=1.4q+1.6p Tổng tải trọng thiết kế chất lên ô sàn, Q=1.4q+1.6p = 14.85 kN/m2 BS 5975 - Issue Ref MB900 MB900 D600x 1050 D600x1050 D600x1050 MB900 D600x1050 D600x1050 D600x 1050 D600x 1050 MB900 MB900 D600x1050 MB900 D600x 1050 MB900 D600x 1050 D600x 1050 MB900 D600x1050 MB900 Picture 1.1: Slab Al-form plan and Support plan Hình 1.1: Mặt bố trí coppha sàn cột chống sàn 1200 1200 Form plan and effect load plan: Mặt bố trí coppha sàn: Picture 1.2: Division strip in slab Hình 1.2: Chia dãy tính tốn sàn Page 61 of 66 Caculation from formula Tính tốn theo tiêu chuẩn BS 8110 - Table 3.5 Output data: Dữ liệu đầu ra: (A) CHECK ULTIMATE BENDING MOMENTS: KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU MOMNET UỐN 1.) Check the area of reinforcement at mid-span: Kiểm tra diện tích cốt thép tính tốn nhịp: Positive moment at mid-span: Moment dương nhịp: Msp = 0.075x(QxLxxLy)xLY = 1.92 Lx/2 = 0.6000 = 0.00426 0.95d) d0 0.950 M = 0.95 fy x Z 24.41 mm2 Minimum areas of reinforcement: Asmin = 0.13%bd Diện tích cốt thép tối thiểu: A smin = 0.13%bd = 195 mm2 BS 8110 - Table 3.25 The area of reinforcement provided at site, Ast(provided) Diện tích cốt thép theo vẽ thiết kế kết cấu, A st(provided) = Ø10 @200 The Contractor Số liệu từ Nhà thầu Ast(provided) = 236 mm2 Check: Ast(provided) > (Ast, Asmin) Kiểm tra: A st(provided) > (A st , A smin ) {OK!} 2.) Check the area of reinforcement at support: Kiểm tra diện tích cốt thép tính tốn gối: Negative moment at first internior support: Moment âm gối: Msu = -0.086x(QxLxxLy)xLy = 2.21 kNm Lx/2 = 0.600 m = 0.00489 0.95d) 0.950 d0 M = mm2 27.99 0.95 fy x Z Minimum areas of reinforcement: Asmin = 0.13%bd Diện tích cốt thép tối thiểu: A smin = 0.13%bd = 195 mm2 BS 8110 - Table 3.25 The area of reinforcement provided at site, Ast(provided) Diện tích cốt thép theo vẽ thiết kế kết cấu, A st(provided) = Ø10 @200 The Contractor Số liệu từ Nhà thầu Ast(provided) = 236 mm2 Check: Ast(provided) > (Ast, Asmin) Kiểm tra: A st(provided) > (A st , A smin ) {OK!} B) CHECK SHEAR STRESS: Kiểm tra ứng suất chịu cắt 1.) At the prop head area: Ứng suất xung quanh đầu cột chống: Effective length of a perimeter: Chu vi: u = 2x(k+l) = 900 mm Shear force due to ultimate loads: Lực cắt V = F-[(kl)Q] = 12.16 kN Where: Trong đó: F= 0,6.QLxLy = 12.83 kN = 0.07 N/mm2 Concrete shear stress Ứng suất cắt, v= 1.15 V BS 8110 - Table 3.12 BS 8110 - 3.7.6.2 uxd0 Where v must be less than the smaller of Mpa or 0.8(fcu)1/2= Điều kiện: Ứng suất cắt v không lớn Mpa 0.8(fcu) 1/2 100As = 0.105 = 1.786 bd0 400 BS 8110 - 3.7.6.4 3.10 N/mm2 {OK!} BS 8110 - 3.6.4.6 (As = minimum As after checking bending moments; b=1000mm) (As = diện tích thép nhỏ kiểm tra moment, b=1000mm) d0 vc = [0.79x(100As/bd0)1/3 x (400/d0)1/4/γm] x (fcu/25)1/3 = Where Trong Page 62 of 66 0.291 {OK!} BS 8110 - Table 3.8 100As = 0.105 should not be taken as greater than Không nên lớn = 1.786 should not be taken as less than Nếu nhỏ chọn bd0 400 d0 2.) At parimeter area around prop head according to ultimate limit state Tại vị trí xung quanh đầu cột chống, cách đầu cột chống đoạn d The effective height of beam from the prop head face: Chiều cao hữu ích dầm tính từ mặt xung quanh đầu cột chống: d0 = 224 mm k' = k+2d0 = 598 mm l' = l+2d0 = 748 mm u' = 2x(k'+l') = 2692 mm V' = F-[(k' x l')xQ] = 6.19 kN F= 0,6.QLxLy = 12.83 kN = 0.012 Where: Trong đó: Thus effective length of a perimeter: Chu vi xung quanh đầu cột chống Shear force due to ultimate loads: Lực cắt vị trí cách đầu cột chống đoạn d Where: Trong đó: 1.15 V' Concrete shear stress, v' = Ứng suất cắt, v' = u'xd0 Where v must be less than the smaller of Mpa or 0.8(fcu)1/2= 3.10 Điều kiện: Ứng suất cắt v không lớn Mpa 0.8(fcu) 1/2 0.105 = 1.786 bd0 400 BS 8110 - Table 3.12 N/mm2 BS 8110 - 3.7.6.2 {OK!} BS 8110 - 3.6.4.6 (As = minimum As after checking bending moments; b=1000mm) (As = diện tích thép nhỏ kiểm tra moment, b=1000mm) 100As = N/mm2 BS 8110 - 3.7.7.6 d0 vc = [0.79x(100As/bd0)1/3 x (400/d0)1/4/γm] x (fcu/25)1/3 = 0.291 {OK!} Where Trong 100As = 0.105 should not be taken as greater than Không nên lớn = 1.786 should not be taken as less than Nếu nhỏ chọn bd0 400 d0 Structure slab after dismantling slab panel Al-form will be OK about checking bending moment and shear stress Kết cấu sàn đủ khả chịu moment lực cắt sau tháo cốp pha C) CHECK DEFLECTION: Kiểm tra điều kiện độ võng BS8110 - 3.1.2 The Ratio Hệ số βb = Strip width Bề rộng dãy b= Mmiddle strip= 1.92 = 0.00256 0.95d) BS 8110 - 3.4.4.4 d0 M Ast = = 24.41 mm2 0.95 fy x Z The area of reinforcement Calculation of strip width b=1m Diện tích cốt thép tính tốn cho bề rộng dãy, b=1m As,req= 24.41 The area of tension reinforcement Provided of strip width b=1m Diện tích cốt thép chọn cho bề rộng rộng dãy, b=1m As,prov= 393 = 20.8 Span/effective depth ratio for a rectangular of flanged beam Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn dãy mm2 mm2 BS 8110 - Table 3.9 1) CHECK ULTIMATE DEFLECTION FOR MODIFICATION OF SPAN/DEPTH RATIOS FOR TENSION REINFORCEMENT KIỂM TRA ĐỘ VÕNG GIỚI HẠN THEO TỈ LỆ NHỊP/CHIỀU CAO TÍNH TỐN TẠI VÙNG CỐT THÉP CHỊU UỐN - M/(b.d2) = 0.04 N/mm2 - fs = (2fyAs,req)/(3As,prov)x(1/βb) = 16.16 N/mm2 = 4.64 >2 → Modification Factor → Hệ số hiệu chỉnh Ultimate of span/effective depth ratio: Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn cho phép: Reality of span/effective depth ratio: Tỉ lệ nhịp/chiều cao tính tốn thực tế: Conclusion: Kết luận = 0.55+(477-fs)/(120x(0.9+(M/bd Modify Factor x (S/d ratio) BS 8110 - Table 3.10 41.6 = Ly / d0 BS 8110 - 3.4.6.5 = The structure is OK! Vùng thép chịu uốn dãy thỏa điều kiện độ võng D) CHECK CRACK KIỂM TRA NỨT SÀN Page 63 of 66 BS 8110 - 3.4.6.5 5.36 B2 8110 - Part - 3.2.1 Maximum cover to the tension steel Khoảng cách bố trí cốt thép dọc lớn 200 Distance from the point considered to the surface of the nearest longitudinal bar Khoảng cách gần từ vị trí xuất vết nứt đến cốt thép dọc acr = mm 98.08 mm Output data: Dữ liệu đầu (A) CHECK OF CRACK AT SPAN KIỂM TRA NỨT TẠI NHỊP - Modulus of the Concrete: Ec - Modul đàn hồi bê tông đạt M200: Ec = (0.4+0.6xfcu'/fcu,28)Ec,28 - Modulus of the Reinforcement: Es - Modul đàn hồi cốt thép: Es = 22.75 kN/mm2 = 200.00 kN/mm2 Ratio: a = Tỉ số: a = Es/Ec = 8.79 r= As/(bd0) = 0.002 Depth of the neutral axis x = Khoảng cách từ trục trung hòa đến mép (-a.r+((a.r)2 + 2.a.r)0.5).d0 tiết diện x = = 36.03 mm z= d0-x/3 = 211.99 mm - The tensile stress in the reinforcement - Ứng suất kéo cốt thép fs = Ms/(Asxz) = 23.118 N/mm2 - The maximum compressive stress in the concrete - Ứng suất nén bê tông fc = (fs*As)/(0.5*b*x) = 0.504 N/mm - Strain at the level considered, calculated ignoring the stiffening effect of the concrete in the tension zone - Biến dạng phần bê tông chịu kéo e1 = (fs/Es)*(d-x)/(d0-x) BS 8110 - Part - Section for Suppose Crack is 0.2 mm e2 = b.(d-x) /(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.2 mm for Suppose Crack is 0.1 mm cho vết nứt giả định 0.1 is mm Average strain at the level where the cracking being considered: em = Biến dạng trung bình vị trí xem xét vết nứt: em = e2 = 1.5.b.(d-x) /(3.Es.As.(d0-x)) = 0.000 mm = 0.001033744 mm = 0.001550615 mm -0.001 mm e1-e2 = Crack CĨ NỨT HAY KHƠNG NỨT? NOT CRACK KHÔNG NỨT Calculation Width Of Crack: w = 3.acr.em/(1+2.(arc-c)/((d-x)) = Bề rộng vết nứt: 0.00 mm (B) CHECK OF CRACK AT SUPPORT KIỂM TRA NỨT TẠI GỐI The area of reinforcement provided at site, Ast(provided) Diện tích cốt thép theo vẽ thiết kế kết cấu, A st(provided) - Modulus of the Concrete: Ec - Modul đàn hồi bê tông đạt M200: Ec = (0.4+0.6xfcu'/fcu,28)Ec,28 - Modulus of the Reinforcement: Es - Modul đàn hồi cốt thép: Es = 393 = 22.75 kN/mm2 = 200.00 kN/mm2 mm2 Ratio: a = Tỉ số: a = Es/Ec = 8.79 r= As/(bd0) = 0.002 Depth of the neutral axis x = Khoảng cách từ trục trung hòa đến mép (-a.r+((a.r)2 + 2.a.r)0.5).d0 tiết diện x = = 36.03 mm z= d0-x/3 = 211.99 mm - The tensile stress in the reinforcement - Ứng suất kéo cốt thép fs = Ms/(Asxz) = 26.509 N/mm2 - The maximum compressive stress in the concrete - Ứng suất nén bê tông fc = (fs*As)/(0.5*b*x) = 0.578 N/mm - Strain at the level considered, calculated ignoring the stiffening effect of the concrete in the tension zone - Biến dạng phần bê tông chịu kéo e1 = (fs/Es)*(d-x)/(d0-x) = 0.000 mm Page 64 of 66 BS 8110 - Part - Section for Suppose Crack is 0.2 mm e2 = b.(d-x) /(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.2 mm for Suppose Crack is 0.1 mm e2 = 1.5.b.(d-x) /(3.Es.As.(d0-x)) cho vết nứt giả định 0.1 is mm Average strain at the level where the cracking being considered: em = Biến dạng trung bình vị trí xem xét vết nứt: em = = 0.001033744 mm = 0.001550615 mm -0.001 mm e1-e2 = NOT CRACK Crack CĨ NỨT HAY KHƠNG NỨT? KHÔNG NỨT Calculation Width Of Crack: w = 3.acr.em/(1+2.(arc-c)/((d-x)) = Bề rộng vết nứt: Crack maximum Bề rộng vết nứt cho phép = 0.00 mm 0.30 mm Structure is enough strength capacity Kết cấu đủ khả chịu lực Conclusion: KẾT LUẬN + With this project: After the concrete strength (fcu) is enough : + VỚI DỰ ÁN NÀY: Sau bê tông đạt cường độ chịu nén : 15 We can dismantle Al-form for slab Panel Thì nhà thầu phép tháo coppha sàn Page 65 of 66 Mpa BS 8110 - Part - 3.2.4 Stt Biên dạng Tên gọi A(mm2) lχ(mm⁴) 1,231.74 532,209 Nhôm dạng U (W=150) 1,431.74 Nhôm dạng U (W=200) 1,631.74 Nhôm dạng U (W=300) Z χ3 top(mm ) Z x3 bot(mm ) 2,005,095 23,281 13,096 607,379 5,178,807 30,445 664,188 10,142,189 37,419 2,031.74 744,410 26,437,964 Nhôm dạng U (W=400) 2,431.74 798,415 Nhôm dạng U (W=450) 2,631.74 819,322 Nhôm dạng U (W=500) 2,831.74 Nhơm dạng U (W=600) 3,231.74 Góc 100+150 2,336.59 Góc 100+100 Thanh V ghép góc Dầm nhôm iχ(mm) iｙ(mm) E(MPa) 50.00 22.86 69,600 13,947 75.00 19.95 69,600 14,518 100.00 17.75 69,600 50,813 15,239 150.00 14.65 69,600 52,892,420 63,518 15,677 200.00 12.57 69,600 70,554,153 69,611 15,838 225.00 11.77 69,600 837,314 91,505,557 75,570 15,973 250.00 11.08 69,600 866,716 144,277,375 87,107 16,185 300.00 9.95 69,600 6,910,099 3,003,379 117,819 75,644 34.77 58.65 69,600 2,011.58 2,627,650 2,627,743 65,939 43,685 39.85 39.85 69,600 711.82 251,180 251,180 13,446 5,604 18.68 18.68 69,600 2,747.93 5,180,764 10,005,235 96,011 72,927 75.00 53.96 69,600 Gân nhôm chữ I 412.30 137,744 7,132 5,402 5,402 10.00 25.50 69,600 Gân nhôm chữ R 474.03 128,282 68,400 4,546 5,631 20.61 28.22 69,600 Biên dạng gân mặt đầu 413.50 132,784 1,834 4,532 4,471 3.53 29.30 69,600 Biên rạng Rocker - chân đứng 723.77 152,320 306,327 11,250 4,178 20.53 13.54 69,600 10 Ống nhôm rỗng D35, dày 4mm 389.56 47,574 47,574 2,719 2,719 17.50 17.50 69,600 11 Thanh nhơm hình thang kẹp đầu chống 625.88 119,750 27,138 5,423 4,924 9.65 22.08 69,600 12 13 15 16 17 Góc Góc Góc Góc Góc 1,940.11 1,995.11 2,105.11 2,160.11 2,215.11 2,566,991 3,167,078 4,646,370 5,532,240 6,519,941 2,884,761 58,903 2,982,855 67,185 3,163,688 85,270 3,247,209 94,958 3,326,589 105,008 45,498 50,383 61,533 67,681 74,166 45.55 44.37 42.19 41.19 40.23 43.58 47.14 54.49 58.26 62.09 69,600 69,600 69,600 69,600 69,600 18 Tấm phẳng L250 1,415.87 418,657 9,424,324 37,785 7,987 160.18 11.08 69,600 19 Đầu chống không gờ 2,648.99 5,513,934 8,930,070 99,872 79,008 75.00 55.21 69,600 20 Dầm nhôm 2,672.06 5,171,674 9,459,961 96,397 72,483 75.00 53.65 69,600 21 Gân I dày 4mm 338.09 113,624 5,601 4,545 4,545 10.00 25.00 69,600 22 Gân hình thang 444.85 119,308 310,799 4,217 6,377 40.68 28.29 69,600 Nhôm dạng U (W=100) lｙ(mm⁴) trong trong sàn sàn sàn sàn sàn 100+100 100+110 100+130 100+140 100+150 ... casting concrete(T)= Nhiệt độ l c đổ bê tông(T)= 30 ℃ Height of casting= Chiều cao đổ bê tông= 3600 mm * Cc ( chemistry coefficient ) : * C c ( hệ số thành phần hóa h c ) : Cw ( unit weight coefficient... s₁= 21 s₂= 33 Fb ,c= 21 fb ,c ksi = 105.7 = Fb ,c = 144.8 ⓓ Local Buckling Allowable Stress Ứng suất c c cho phép: - ⓔ Shear stress check Kiểm tra l c cắt cho phép: - ⓕ Combined compression, bending... STATIC CALCULATION Structural Analysis PHẦN A: BẢNG TÍNH KẾT C U Jobsite: Dự án GETAWAY THẢO ĐIỀN - BLOCK C Date: 5/29/2017 Page of 66 ALU FORM ( WALL ) STATIC CALCULATION BẢNG TÍNH C P PHA NHƠM C T