THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI

1200 CHƯƠNG 1: MƠ TẢ CƠNG TRÌNH 3400 +28.800 SÂN THU ? NG 3400 +25.400 T? NG 3400 +22.000 T? NG 3400 +18.600 T? NG 3400 28800 +15.200 T? NG 3400 +11.800 T? NG 2975 1000 200 4400 2975 1000 750 2975 800 +5.000 T? NG 1450 2100 3500 3001150 500 450 1200 800 +0.800 T? NG 800 2150 1950 1900 4200 4400 1480 1500 600 1450 1900 450 800 3400 2000 1200 600 +8.400 T? NG 800 +0.000 MÐTN 5800 6900 6900 4200 6900 6900 5800 43400 Hình 1.1 Mặt đứng cơng trình thiết kế Tên cơng trình Chung cư Vĩnh Long Địa điểm xây dựng TP Vĩnh Long Chủ đầu tư Đơn vị tư vấn Thiết kế - Cơng trình có dạng hình chữ nhật, nằm diện tích đất trống trải Diện tích sàn tầng điển hình: 44.8×27.2=76 m2 Chiều cao cơng trình: 48.1 m so với mặt đất tự nhiên Cơng trình gồm bán hầm, tầng 11 tầng cao Có thang máy thang chạy suốt cơng trình để phục vụ lại cho hộ Trang: CHƯƠNG 2: THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 2.1 THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI: 2.1.1 Số liệu thiết kế : Đường kính cọc : D = 600mm Bê tơng cọc có cấp độ bến B25 (Rb=11.5MPa ) Cao độ mũi cọc thiết kế : -35.5m ( so với mặt đất tự nhiên 0.00m) Chiều dài thân cọc thết kế: 33.1m Cao độ ngưng đổ bê tông: -1.5m Cao độ ngưng đặt cốt thép : -2.4m 2.1.2 Vật liệu : Xi măng dùng cho cọc nhồi xi măng thường hay xi măng Pooclang Nước dùng để trộng bê tông phải sạch, không dùng loại nước chưa ion axit tạp chất bẩn Bê tông đổ cọc phải đảm bảo độ dính kết linh động cao để đổ bê tông ống đổ cho sản phẩm bê tông cọc tốt Phụ gia dùng cho bê tông phải phía tư vấn chấp nhận Mẫu bê tơng phải đổ thử theo tiêu chuẩn Thép dùng cho cọc phải phù hợp theo thiết kế 2.2 CHỌN PHƯƠNG ÁN THI CƠNG : Phương pháp thi cơng gầu xoay dung dịch Bentonite giữ vách: + Phương pháp lấy đất lên gầu xoay gắn can máy khoan Gầu có cắt đất đổ đất Dùng ống vách thép hạ xuống máy rung tới độ sâu 1.3m để giữ thành Sau vách giữ dung dịch vữa sét Bentonite + Khi tới độ sâu thiết kế tiến hành thổi rửa đáy hố khoan phương pháp bơm ngược, thổi khí nén Độ hố kiểm tra hàm lượng cát dung dịch Bentonite Lượng bùn lại lấy nốt đổ bê tơng theo phương pháp vữa dâng Đối với phương pháp Bentonite tận dụng lại thông qua máy lọc 5-6 lần + Phương pháp khắc phục nhược điểm phương pháp thổi rửa thi công nhanh hơn, chất lỏng hố khoan đảm bảo hơn, thích hợp đất sét cát to Tuy nhiên , giữ vách dung dịch Bentonite khơng kiểm sốt hết chất lượng hố khoan Có thể sử dụng phương pháp với loại đất sét, cát sỏi , gặp đá dùng khoan phá Trang: � Dựa đặc điểm, công nghệ thi công , ưu nhược điểm mức độ ứng dụng cách phương pháp ta lựa chọn “Phương pháp thứ :Phương pháp gầu xoay dung dịch Bentonite giữ vách” Kết hợp với việc đổ lớp bê tông ( phục vụ thi công ) dày 200mm, Mac 200( B15) để thi công cọc khoan nhồi sẽ, thiết bị giới di chuyển dễ dàng , đẩy nhanh tiến độ + Đây công nghệ phổ biến có ưu điểm thi cơng nhanh , đảm bảo vệ sinh mơi trường ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh 2.3 TRÌNH TỰ THI CƠNG CỌC KHOAN NHỒI : *Trình tự thi cơng cọc nhồi sau : Định vị vị trí khoan cọc tiến hành khoan lỗ đặt ống định vị, đất lấy gầu khoan chở xe tải Dùng cần cẩu máy khoan để hạ ống vách định vị đồng thời bơm dung dịch Bentonite Khoan đến độ sâu thiết kế, dùng gầu vét cát lắng đọng đồng sau khoan sâu 30 phút Lắp đặt ống TREMIE thổi rửa hố khoan đặc trưng yêu cầu Tháo tạm ống TREMIE , Kiểm tra phẩm chất dung dịch Bentonite, hạ lồng cốt thép vào lổ cọc cần cẩu máy khoan Neo lồng cốt thép vào ống vách Lắp đặt ống đổ bê tông TREMIE xử lý cặn lắng lần thứ hai Bơm bê tông, nâng ống đổ bê tông lên bơm bảo đảm khoảng bê tông bảo vệ 2m Đổ bê tơng cao trình thiết kế 1m rút ống vách lên 10 Kết thúc trình thi cơng cọc, di chuyển máy khoan sang lổ khác 2.4 KIỂM TRA CHẤT LƯƠNG CỌC KHOAN NHỒI BẰNG PHƯƠNG PHÁP SIÊU ÂM : 2.4.1 Nguyên lý : + Các xung điện tạo máy phát sóng xung chuyển thành sóng siêu âm qua đầu phát đến đầu thu máy xử lý, vào thay đổi tốc độ truyền siêu âm đánh giá tính tồn khối thân cọc phát khuyết tật cọc : bê tông rỗ, chất lượng bê tông kém, tiết diện cọc bị thay đổi 2.4.2 Thiết bị : -Một máy tạo xung ghi lại tín hiệu đo -Một đầu phát đầu nhận nối với máy chỉnh cuộn dây Trang: -Một lăn đo chiều sâu -Một dây đấu với máy tính để chuyển tín hiệu -Một phần mềm in số liệu -Ống nhựa PVC đường kính  50mm, bịt kín đầu, nối với nhua ren hay keo dán, đưa vào thân cọc trình đổ bê tơng 2.4.3 Quy trình thí nghiệm : - Trước thí nghiệm cần đổ đầy nước ống - Dùng đầu rò nặng để rà thơng ống - Đầu phát đầu đo đấu với máy thả vào ống dẫn đến đáy Sóng siêu âm đo suốt trình ghi lại máy với trục y chiều dài cọc trục x tín hiệu sóng - Cho chạy phát thử thấy tính hiệu thu tốt bắt đầu ghi lại tính hiệu đồng thời kéo dây lên Khi tính hiệu xấu cần điều chỉnh dây kéo đầu lên xuống để thu tính hiệu ổn định - Sau kết thúc hai lỗ đầu ,đầu chuyển sang lổ thứ đầu phát lỗ thứ Cứ cọc đo lần - Số liệu ghi lại q trình đo xử lý phòng chương trình vi tính Hình 2.2 Sơ đồ ngun lí cho q trình thí nghiệm kiểm tra cọc khoan nhồi Trang: *Số lượng cọc thí nghiệm - Do tư vấn giám sát định,thông thường 10->20% cọc để thử Hình 2.3 Ảnh thực tế thí nghiệm sức chịu tải cọc nhồi 2.5 CHỌN THIẾT BỊ THI CƠNG PHẦN MĨNG: 2.5.1 Máy Khoan Với cọc khoan nhồi D = 600mm khoan đến độ sâu -35.500m so với mặt đất tự nhiên ta chọn máy KH-100 có thông số kỹ thuật sau : Bảng 2- 1: Thông số kỹ thuật máy khoan cọc nhồi KH-100 Chiều cao tổng thể (m) 16,2 Mô men xoắn (kW) 125 Công suất động (kNm) 153 Lực thực tế/ danh định tời (kN) Lực thực tế/ danh định tời phụ (kN) Lực kéo/ đẩy tời ép(kN) Hành trình tời ép (m) 100 / 125 43 / 54 140 / 140 11,4 Đường kính khoan lớn (mm) 1.2 Chiều sâu khoan lớn (m) 40 Máy sở Chiều dài bánh xích(mm) Chiều rộng bánh xích(mm) UW 35 4.85 2.500 - 3.300 Trang: Chiều rộng xích(mm) Khối lượng làm việc (xấp xỉ) (t) 500 41 Hình 2.4 Hình máy khoan cọc nhồi KH-100 2.5.2 Máy cẩu Máy cẩu cần dùng việc nâng hạ ống vách, lồng cốt thép thiết bị thi cơng khác Do đó, máy cẩu cần lựa chọn cho đảm bảo khả nâng hạ cấu kiện thiết bị Khối lượng cần phải cẩu lớn dựa kiến khối lương max lồng thép cọc khoan nhồi, bao gồm cốt thép dọc , thép đai xoắn, thép định vị lồng , ống siêu âm trọng lượng liên kết Một lồng cốt thép có chiều dài 11,7m Tính tốn thơng số cẩu lắp dựa vào điều kiện : + Chiều cao cẩu lắp: HCL= h1 + h2 + h3 + h4 Trong h1 = 0.6m (chiều cao ống vách nhô mặt đất) h2 = 1.0m (khoảng cách an toàn) h3 = 1.5m (chiều cao dây treo buộc) Trang: h4 = 11.7m (chiều cao lồng thép) HCL = 0.6 + 1.0 + 1.5 + 11.7 = 14.8m + Bán kính cẩu lắp: R = 12m Chọn cần cẩu bánh xích SQH400 có thơng số kỹ thuật sau : Bảng 2-2: Thông số kỹ thuật cần cẩu SQH400 Chiều dài tay cần 18.5m Chiều cao nâng móc lớn 25.9m Tầm với 9m-25m Sức nâng 25T Trang: CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ VÁN KHUÔN DẦM SÀN CỘT 3.1 THIẾT KẾ VÁN KHN SÀN - Bố trí ván khn cho sàn điển hình có kích thước: 6.8x7.2 m Tổ hợp ván khuôn: Chọn sơ ván khn cho sàn có kích thước 1500×600×55mm3, 1500×300×55mm3, 1500×550×55mm3, 1500×500×55mm3, 1500×450×55mm3, 1500×400×55mm3, 1200×600×55mm3, 1200×400×55mm3 v v kết hợp với ván khuôn mã hiệu khac ,làm ván khuôn đáy sàn, ván khuôn thành chọn ván khn có mã hiệu HP-1535: kích thước 1500×350×55mm3, HP-1530 kích thước 1500×300×55mm3 3.1.1 Tải trọng tác dụng - Tải trọng tác dụng m2 sàn Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn(daN/m2) Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn(daN/m2) Tải trọng vữa bê tơng (sàn dày 150mm) 0.15x2600 = 390 1.2 374.4 Trọng lượng cốp pha tiêu chuẩn 20.76 1.1 22.84 Hoạt tải người dụng cụ thi công 250 1.3 325 Chấn động đổ bê tông máy 400 1.3 520 Tổng tải trọng tác dụng lên 1m2 cốp pha sàn 982.76 1242.24 Bảng 3.1 Tải trọng tác dụng lên m2 sàn (Hệ số vượt tải lấy theo Bảng A.3 TCVN 4453:1995) 1.1.1 Sơ đồ tính tốn Tính tốn cho ván khn sàn có bề rộng b  0, 6m l  1,5m Sơ đồ tính ván khn dầm đơn giản, kê lên gối tựa đà trên, chịu tải trọng phân bố q tt , khoảng cách gối tựa lấy l=0.5m Trang: 500 500 Hình 3.1 Sơ đồ tính ván khn sàn 1.1.2 Kiểm tra điều kiện cho ván khuôn 1500x600x55(HP1560) - Xác định khoảng cách xà ngang đỡ ván khuôn theo điều kiện: - Theo điều kiện bền: M max  max ��    M max    W W Trong đó: q tt �l2 1242.24 �0.52 M max    28.23daN.m 11 11 28.23 �102   max   422.65daN / cm �[]  2100daN / cm 6.68 - Kiểm tra điều kiện độ võng theo công thức: q tc �l � 128 E �I 9.8276 �504 l 50  f max  �  0.0075  [f ]    0.125cm 128 2.1 �10 �30.58 400 400 f max  Ván khuôn thỏa điều kiện chịu lực độ võng với khoảng cách lớp đà 0,5m Trong đồ án sinh viên kiểm tra điều kiện bền cho ván khuôn có kích thước lớn 3.1.2 Tính tốn đà - Tải trọng tác dụng lên đà tải trọng phân bố truyền từ ván khuôn sàn vào q  p tc �l  982.76 �0.5  491.38daN / m q tt  p tt �l  1242.24 �0.5  621.12daN / m - Sơ đồ tính: Đà dầm liên tục nhiều nhịp, chịu tải trọng phân bố đều, có tc gối tựa đà với khoảng cách đà l=0.5m 500 500 Hình 3.2 Sơ đồ tính đà lớp - Kiểm tra điều kiện bền: Trang: M max  max �� W M max      M max W ql2 621.12 �0.52   15.5(daN.m)     �W  124.11(daN.m) 10 10 Chọn tiết diện thép hộp có kích thước 50x50x2mm có đặc trưng như: Loại thép hộp J cm4 W cm3 [σ] daN/cm2 E daN/cm2 [σ] W daN.cm [σ] W daN.m 50x50x2 14.77 5.91 2100 2.1x106 12411 124.11 - Kiểm tra điều kiện độ võng theo công thức: q tc �l f max  � 128 E �I Trong đó: E mô đun đàn hồi thép, E  2.1 �10 kG / cm ; l 4.9138 �50 50  f max  �  0.0077  [f ]  sn   0.125cm 128 2.1 �10 �14.7 400 400  Vậy khoảng cách đà chọn phù hợp 3.1.3 Tính tốn đà - Khoảng cách đà chọn 1200mm Tải trọng tác dụng lên đà tải trọng tập trung đà truyền vào: tc P  p tc �l  491.38 �1.2  589.65daN P tt  p tt �l  621.12 �1.2  745.35daN - Sơ đồ tính: Đà dầm liên tục nhiều nhịp, chịu tải trọng tập trung từ đà truyền xuống, có gối tựa chống Ptt=931.68kG 750 Ptt=931.68kG Ptt=931.68kG 750 750 Hình 3.3 Sơ đồ tính tốn đà - Kiểm tra điều kiện cường độ đà trên: Trang: 10 M max  max ��    M max    W W Trong đó: 5Pl �745.35 �1.2 M max    139.75(daN.m) 32 32 - Chọn tiết diện xà ngang thép hộp có kích thước 50x100x2mm   max 139.75 �102   1328.45(daN / cm )      2100daN / cm 10.52 Loại thép hộp J cm4 W cm3 50x100x2 26.3 10.52 Kiểm tra điều kiện độ võng theo công thức: f max  f max  [σ] daN/cm2 E daN/cm2 [σ] W daN.cm [σ] W daN.m 2100 2.1x106 22092 220.92 q tc �l  � 128 E �I 4.9138 �1204 l 120 �  0.144  [f ]  sn   0.3cm 128 2.1�10 �26.3 400 400 Vậy lớp đà có tiết diện 50x100x2mm thỏa mãn khả chịu lực độ võng Ta tính tốn chiều cao cột chống cho tầng điển hình có chiều cao 3.6m Cột chống xà gồ tính tốn cấu kiện chịu nén Bố trí hệ giằng cột chống theo hai phương để giữ ổn định hệ ván khuôn - Giá trị tải trọng truyển vào cột chống: P  p tc �l  491.38 �1.2  589.65daN P tt  p tt �l  621.12 �1.2  745.34daN - Tải trọng tính tốn truyền xuống cột chống tải trọng đà truyền vào tc khoảng cách cột chống chọn 1.2 m - Trang: 11  Vậy chọn chống K103 Hòa Phát 3.2 THIẾT KẾ VÁN KHN DẦM 3.2.1 Thiết kế ván khn thành dầm Sử dụng cốt pha HP để làm cốt pha cho dầm Các HP liên kết với sườn dọc bên trong, sườn ngang bên ty xuyên để giữ ván khuôn chịu tải trọng bê tông áp lực đầm rung Ta sử dụng chống xiên cọc giữ chống xiên lại Sau ta tiến hành kiểm tra độ võng cốt pha sườn chống thỏa điều kiện cho phép - Áp lực tác dụng lên cốt pha thành dầm Tải trọng Trọng lượng bê tông Tải trọng đổ bê tông máy Tải trọng tiêu chuẩn(daN/m2) Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn(daN/m2) 0.6x2600=1560 1.3 1014 400 1.3 520 Tổng tải trọng tác dụng lên 1m2 cốp pha thành dầm 1534 Bảng 3.2 Tải trọng tác dụng lên cốp pha thành dầm 3.2.2 Kiểm tra ổn định cốp pha thành dầm Chọn ván khuôn HP 1500x600x55 làm ván khuôn thành dầm Sơ đồ tính ván khn thành dầm dầm liên tục nhịp với gối tựa sườn đứng thép hộp 50x50x2mm đặt cách 0.5m Hình 3.4 Sơ đồ tính cốp pha thành dầm - Tải trọng phân bố mét dài là: q  0.5 �P tc  0.5 �1180  590daN / m q tt  0.5 �P tt  0.5 �1534  767daN / m tc Trang: 12 Kiểm tra điều kiện bền: max   q tt �l2 767 �0.52 M max    19.17daN.m 10 10 M 19.17 �102 � max    287.1daN / cm      2100daN / cm W 6.68 - Kiểm tra theo điều kiện võng: q tc �l 5.9 �504 f f �   0.0049cm 128EJ 128 �2.1�106 �30.6 50 f  0.0049cm   f    0.125cm 400 Ta có  - � Vậy với khoảng cách đà đỡ lớp chọn thỏa mãn yêu cầu độ võng ván khuôn 3.2.3 Kiểm tra sườn đứng Sườn đứng thép hộp 50x50x2mm đặt cách 0.5m Sơ đồ tính: xem sườn đứng dầm đơn giản nhịp với gối tựa sườn ngang thép hộp 50x50x2mm đặt cách 0.5m q=1443 (daN/m) 600 Hình 3.5 Sơ đồ tính tốn sườn đứng(daN,m) - M max Kiểm tra điều kiện bền: max  q tt �l2 1534 �0.52    48daN.m 8   Suy -  max �  M 48 �10    811.2   2100 W 5.91 (daN/cm2) <   (daN/cm2) Kiểm tra theo điều kiện võng: Trang: 13 q tc �l 11.80 �50   0.006cm 384EJ 384 �2.1�106 �14.77 50 f  0.006cm   f    0.125cm 400 Ta có f f �  Vậy ta bố trí sườn đứng thép hộp 50x50x2mm với khoảng cách 0.5m phù hợp 3.2.4 Kiểm tra sườn ngang Sơ đồ tính: sườn ngang dầm liên tục nhiều nhịp chịu tải trọng tập trung từ sườn đứng truyền vào, nhận ty làm gối đỡ Ta chọn khoảng cách ty 0.3m Như ta đặt sườn ngang theo cấu tạo để ổn định hệ ván khuôn thành dầm  Chọn sườn ngang thép hộp 50x50x2mm 3.2.5 Tính tốn ván khn đáy dầm Ta chọn tiết diện dầm lớn 400×600mm2để tính tốn tiết diện dầm nhỏ ta tính tốn tương tự Ván khuôn đáy dầm sử dụng ván khuôn thép, dùng loại 1500×400×55mm3 mã hiệu HP-1540 Ngồi sử dụng gỗ để chêm chổ ván khn thiếu Tấm ván khuôn tựa lên đà ngang thép hộp 50x50x2 mm, đà ngang tựa lên chống đơn HP Để thuận tiện cho việc thi công, ta chọn khoảng cách đà ngang l  750mm a Tải trọng tác dụng Tải trọng tác dụng lên cốt pha đáy tính tốn bảng sau: Bảng 3.3 Tải trọng lên cốt pha đáy Tải trọng tiêu chuẩn(daN/m2) Hệ số vượt tải Tải trọng tính toán(daN/m2) 0.6x2600=1560 1.2 1872 Trọng lượng cốp pha tiêu chuẩn 23.8 1.1 26.3 Hoạt tải người dụng cụ thi công 250 1.3 325 Tải trọng Trọng lượng bê tông Trang: 14 Tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn(daN/m2) Hệ số vượt tải Tải trọng tính tốn(daN/m2) Tải trọng đổ bê tông máy 400 1.3 520 Tổng tải trọng tác dụng lên 1m2 cốp pha đáy dầm 1713.8 2119.3 3.2.6 Sơ đồ tính ván khn đáy dầm Mỗi ván khuôn dầm kê lên đà ngang cách l  75cm nên sơ đồ làm việc dầm liên tục nhịp chịu tải trọng phân bố với gối tựa đà ngang đỡ dầm thép hộp 50x50x2mm - Tải trọng phân bố mét dài là: q  0.75 �P tc  0.75 �1713.8  1285.35daN / m q tt  0.75 �P tt  0.75 �2119  1589daN / m tc Hình 3.7 Sơ đồ tính ván khn đáy dầm 3.2.7 Kiểm tra điều kiện - Theo điều kiện bền: M max  max �� W Trong đó: M max    max -   M max   W q tt �l2 1589 �0.752   81.3daN.m 11 11 81.3 �102   1547.7daN / cm �[]  2100daN / cm 5.25 Kiểm tra điều kiện độ võng Trang: 15 q tc �l4 12.85 �754   0.06cm 128EJ 128 �2.1�106 �23.48 75 f  0.06cm   f    0.15875cm 400 Ta có f f �  Vậy ta chọn ván khn có kích thước 1500x400x55mm với khoảng cách đà ngang 75cm phù hợp 250 500 500 500 500 500 3.3 TÍNH TỐN VÁN KHN CỘT BIÊN (500X800MM) 800 Hình 3- 7: Cốp pha cột 500x800mm - Thiết kế ván khn cho cột tiết diện hình vng cột tầng khung trục 1C:  Tiết diện cột: b �h  500 �800mm ;  Chiều cao tầng: H  3.6m Tổ hợp ván khuôn: dùng ván khuôn thép định hình với ván khn có kích thước 1500 �500 �55 mm3 mã hiệu HP-1550.Do việc đổ bêtông cột tiến hành đến cốt đáy dầm đáy sàn nên ván khuôn thiết kế cho cột lấy chiều cao 3m (chiều cao dầm 0.6m) 3.3.1 Tải trọng tác dụng lên cốt pha H = 0.75m ( H R với R=0.75 m: trường hợp đầm ) n = 1.3: hệ số vượt tải γ : trọng lượng riêng bê tông Trang: 16 Giá trị tiêu chuẩn (kG/m2) Loại tải trọng Giá trị tính tốn (kG/m2) Tải trọng động đổ bê tơng vào ván khn ( dùng vòi bơm ) 400 520 Pd=400(kG/m ) Tải trọng ngang vữa bê tông  x H= 2500x0.75=1875 2437.5 đầm dùi Tải trọng gió ( tính với áp lực gió độ cao lớn ) +31.70m so với mặt đất tự nhiên k=1.261 q=0.5 x Wo x c xk(z)=75.5 98.15 Lấy 50% tải trọng gió tiêu chuẩn Tổng tải trọng 2350.5 3055.65 Bảng 3- 2: Tải trọng tác dụng trình đổ bê tông - Tổng tải áp lực phân bố mét dài ván khuôn thành cột là: q  0.8 �P tc  0.8 �2350  1880daN / m tc q tt  0.8 �P tt  0.8 �3055.65  2444.52daN / m (Với b=0.7 bề rộng ván khn lớn nhất) 3.3.2 Sơ đồ tính tốn ván khn thành cột: Sơ đồ tính: Chọn khoảng cách gơng cột 0.5m Kích thước ván khn dài 1.5m nên sơ đồ tính ván khn cột dầm liên tục nhịp, chịu tác dụng tải trọng bố có gối tựa gơng cột Hình 3.12 Sơ đồ tính ván khn cột 3.3.3 Kiểm tra điều kiện - Kiểm tra theo điều kiện bền: M max  max �� W Trong đó: M max    M max   W q tt �l 2444.52 �0.52   55daN.m 11 11 Trang: 17   max 55 �102   845.6daN / cm �[]  2100daN / cm 6.57 Kiểm tra theo điều kiện độ võng: q tc �l4 18.8 �504 f f �   0.014cm 128EJ 128 �2.1�106 �29.35 50 f  0.014cm   f    0.125cm 400 Ta có Vậy ván khn chọn thỏa mãn khả chịu lực độ võng với khoảng cách gông cột 0.5m 3.3.4 Tính tốn gơng cột Chọn gơng cột thép hộp có kích thước 50 �100 �2 mm đặt cách đoạn: lg  0.5m 3.3.5 Tính tốn chống Để đồng chống cơng trình ta chọn chống cột loại với - chống sàn kiểm tra lại lực tác dụng vào chống Chiều cao cốt pha cột 3m qtt N N 1 320 2320 3000 - A - 2 2000 Áp lực ngang lớn gió quy tải tập trung: 0.25 1 = arctan( ) = 7o   arctan( )  450 - Để cho cột khơng bị lật lúc moment điểm A phải Trang: 18 Ta có phương trình sau: 75.5 �3 �1.45  N �cos (90 )  N �cos(49.230 ) � N  193.23kG Vậy chọn chống tăng Hòa Phát K103 hình vẽ có sức chịu tải 1.7T/1 thõa điều kiện 3.4 CHỌN THIẾT BỊ THI CÔNG PHẦN THÂN 3.4.1 Chọn cần trục tháp: Cơng trình có chiều cao: 48.1m ( so với mặt đất tự nhiên ) Chiều rộng cơng trình : 27.2m Chiều dài cơng trình : 44.8m Độ cao nâng cần thiết : H [H] H = hct + hat + hck + htr Trong : hct = 48.1 m : chiều cao cơng trình hat = 1.0 m : chiều cao an tồn hck = 1.7 m : chiều cao cấu kiện ( chọn trường hợp sử dụng cần trục để cẩu dàn giáo ) htr = 1.0 m : chiều cao treo buộc H] H = 48.1 + + 1.7 + = 51.8m Tầm với : R Nếu đặt cần trục tháp vị trí thuận lơi tầm với cần trục phải thỏa: : R= Trong : a : chiều rộng nhà + a* ( a* : khoản cách an toàn từ xe tới mép cơng trình a* = 4m ) � a = 27.2 + = 31.2m b = 44.8m : khoảng cách từ xe tới góc nhà theo phương ngang ( giả sử cần trục đặt cạnh 44.8m cơng trình ) Trang: 19 � R = 31.22+44.82 =54.6m Chọn cần trục tháp mã hiệu QTZ-6021 hãng Đơng Sơn có thông số sau : o Tầm với max Rmax = 60 m o Tầm với Rmin = 16.35 m o Sức cẩu max Qmax = 10T o Sức cẩu Qmin = 2.1 T o Chiều cao H = 58m o Vận tốc nâng tối đa 120 m/ph ứng với Qmin o Vận tốc nâng tối thiều 30 m/ph ứng với Qmax o Tốc độ quay : 0.43(r/ph) o Tốc độ xe : ~ 50 (m/ph) o Tốc độ di chuyển : 18,5(m/ph) o Tốc độ nng tự động : 0,55(m/ph) 3.4.2 Chọn máy vận thăng: Máy vận thăng dùng để vận chuyển vật tư , thiết bị khuôn thép ,vữa theo chiều cao Sau dùng xe cút kít bánh lốp vận chuyển vật liệu đến nơi công tác Ngồi vận chuyển người thiết kế với hệ số an toàn cao có buồng lưới an tồn Chọn máy vận thăng hiệu : PGX-800-16 có thơng số sau :  Tải trọng 0,8 T  Chiều cao nâng H = 55 m  Vận tốc nâng : 1.6 m/s 3.4.3 Chọn máy bơm bê tông : Sử dụng máy bơm bê tông để đồ bê tông sàn, dầm Chọn máy bơm bêtơng B5RZ44-40 có thơng số : o Lưu lương bơm : 90 m3/h o Áp suất bơm : 70bar Trang: 20 o Thể tích xilanh : 72lít o Sức chứa phiểu nạp liệu 500lít o Năng suất động : 90KW o Trọng lượng 5160kg Trang: 21 ...CHƯƠNG 2: THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI 2.1 THI CÔNG CỌC KHOAN NHỒI: 2.1.1 Số liệu thi t kế : Đường kính cọc : D = 600mm Bê tơng cọc có cấp độ bến B25 (Rb=11.5MPa ) Cao độ mũi cọc thi t kế : -35.5m... 2.3 TRÌNH TỰ THI CƠNG CỌC KHOAN NHỒI : *Trình tự thi công cọc nhồi sau : Định vị vị trí khoan cọc tiến hành khoan lỗ đặt ống định vị, đất lấy gầu khoan chở xe tải Dùng cần cẩu máy khoan để hạ... bê tông ( phục vụ thi công ) dày 200mm, Mac 200( B15) để thi công cọc khoan nhồi sẽ, thi t bị giới di chuyển dễ dàng , đẩy nhanh tiến độ + Đây cơng nghệ phổ biến có ưu điểm thi công nhanh , đảm