ĐỒ ÁN tính toán, thiết kế NỀN MỐNG CÔNG TRÌNH

Nền móng cơng trình SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 GVHD: Th.S Võ Thanh Long Nền móng cơng trình GVHD: Th.S Võ Thanh Long LỜI MỞ ĐẦU Đây lần làm đồ án khơng có nhiều kinh nghiệm tính tốn, thiết kế phần thuyết minh vẽ tránh sai sót mong thầy bỏ qua dẩn them để em hồn thành tốt đồ án Cuối em xin chân thành cám ơn thầy VÕ THANH LONG dẩn,giải cho em thắc mắc q trình tính tốn thiết kế để hoàn thành tốt đồ án này!!! CHƯƠNG ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA KỸ THUẬT KHU VỰC XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH I Điều kiện địa kỹ thuật Vùng khảo sát địa chất khu nhà cao tầng HỒNG LONG quận 11 TP Hồ Chí Minh Bảng 1.1 Thống kê tiêu lý lớp đất 1, 2, 3, Tính chất lý Đơn vị Cỡ hạt Hạt dăm Hạt sạn Hạt cát Hạt bụi Hạt sét Độ ẩm tự nhiên W Dung trọng ướt Dung trọng khô Dung trọng đẩy Khối lượng riêng Gs Hệ số rỗng ban đầu E Độ rỗng N SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 A % % % % % % kN/m3 kN/m3 - 0.0 47.7 18.2 34.1 22.0 20.0 16.4 kN/m3 - kN/m3 % - Lớp đất 17.0 43.6 16.5 22.9 21.24 20.1 16.6 9.6 75.6 6.6 8.2 18.1 20.2 17.1 0.0 18.9 39.1 42.2 29.93 19.5 15.0 10.4 10.5 10.7 9.5 2.73 0.665 39.9 2.72 0.637 38.9 2.67 0.563 36.0 2.73 0.82 45.1 Nền móng cơng trình Độ bão hòa Giới hạn chảy Giới hạn dẻo Chỉ số dẻo Độ sệt Lực dính kết Góc nội ma sát Hệ số nén lún Mô đun biến dạng Trị số SPT II S WL WP IP IL C GVHD: Th.S Võ Thanh Long % % % % kPa Độ kPa Búa N - 90.4 34.4 16.6 17.8 0.3 32.2 13 0.018 9116.7 90.6 30.9 17.3 13.6 0.29 27.4 14 0.031 5497.4 9-11 86.0 22.1 15.8 6.4 0.37 8.3 23 0.011 13917.4 13-20 99.6 40.4 19.5 20.9 0.5 25.1 11 0.037 4740.5 17 Điều kiện địa chất thủy văn Mực nước ngầm hố khoan quan sát sau 24h khoan bảng sau: Bảng 1.2: Mực nước tĩnh lỗ khoan Hố khoan Mực nước tĩnh (m) HK1 -1.6 Thí nghiệm mẩu nước ăn mòn bê tong hố khoan, theo cơng thức Kurlov nước có tên là: BICACBONAT- CLORUA- NATRI- MAGIE Nhận xét: nước khơng có tính ăn mòn bê tong III Đánh giá sơ - Cụ thể: + Lớp 1: Sét, nâu đỏ- xám trắng, trạng thái dẻo cứng + Lớp 2: Sét pha lẩn sạn sỏi laterit, nâu đỏ- xám trắng, trạng thái dẻo cứng + Lớp 3: Cát pha, nâu hồng, nâu, nâu vàng, vàng, trạng thái dẻo + Lớp 4: Sét, hồng, trạng thái dẻo cứng SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 Nền móng cơng trình - GVHD: Th.S Võ Thanh Long Các lớp đất khu vực khảo sát trải qua q trình nén chặt tự nhiên nên có cường độ chịu lực tốt, tính nén lún nhỏ, khả biến dạng nhỏ, giá trị Nspt từ 9-20 búa Lớp đất thứ đặt móng cho cơng trình có tải trọng nhỏ - Đối với cơng trình có tải trọng trung bình nên đặt loại móng cọc vào lớp thứ thứ 4/ Tuy nhiên thiết kế tùy tải trọng cơng trình mà sử dụng loại móng cho phù hợp - Bảng thống kê tiêu lý nêu đầy đủ giá trị tính tốn thơng số địa kỷ thuật lớp đất đóng vai trò chủ yếu móng cơng trình Khi thiết kế móng cần lưu ý tới đặc điểm SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh CHƯƠNG THIẾT KẾ GIẢI PHÁP MĨNG CHO CƠNG TRÌNH I Quy mơ cơng trình, tính tốn tải trọng sơ đồ bố trí móng Quy mơ cơng trình  Diện tích nhà 40 x 80(m);  Cơng trình nhà gồm 13 tầng, tầng cao 3.5m;  Bước cột theo chiều rộng 5m chiều dài 8m;  Dầm móng 70cm x 120cm  Dầm sàn 40cm x 60cm  Bề dày sàn: 15cm, tường bao: 20cm, tường ngăn: 12cm  Cột 40cm x 40cm  Khối lượng thể tích bêtơng (T/m3)  Khối lượng thể tích bêtơng + đất: (T/m3)  Khối lượng thể tích tường: (T/m3);  Hoat tải: 0.15(T/m2)  Tải trọng gió lấy hệ số: 0.13  Bê tông Mac 300  Thép I20 loại AII SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long II GVHD: ThS Võ Thanh Tính tốn tổ hợp tải trọng sơ đồ bố trí móng a Tính tốn tải trọng thường xun tác dụng lên đáy móng  Tải trọng cho tầng Tải trọng dầm móng: Vdm = 0.7 1.2 (9 80 + 11 40) = 974.4 (m3) Tải trọng dầm sàn: Vds = 0.4 0,6 (9 80 + 1140) = 278.4 (m3) Tải trọng sàn: Vs = 80 40 0.15 = 480 (m3) Tải trọng cột: Vc = 0.4 0.4 3.5 = 0.56 (m3) Trọng lượng tường (cho toàn cửa chiếm 40% thể tích tường ngăn) ⇒ NTường = 302.4 + 417.3 = 719.6T  Tải trọng thường xuyên tòa nhà tác dụng lên móng SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh b Tính tốn tải trọng tạm thời Tải trọng tạm thời người nội thất bỏ qua tầng lấy theo quy phạm chọn hoạt tải = 0.15(T/m2) N2 = hoạt tải diện tích = 0.15 80 40 13 = 6240(T) Tải trọng gió tác dụng lên cơng trình lấy theo quy phạm là: N3 = 0.13 (N1 + N2) = 0.13 (38240.6 + 6240) = 5782(T) c Tính tốn tổ hợp tải trọng Tải trọng tiêu chuẩn cơng trình tác dụng lên móng: N0tc = N1 + N2 + N3 = 50262 (T) Tải trọng tính tốn tác dụng lên móng: N0tt = 1.2 N0tc = 1.2 50262 = 60314(T) Tải trọng tính tốn tác dụng lên đơn vị diện tích móng: d Xác định tải trọng tính tốn tác dụng lên móng Tải trọng tính tốn tác dụng lên móng M1: NM1tt = 18.8 2.54 = 188 (T) Tải trọng tính tốn tác dụng lên móng M2: NM2tt = 18.8 2.5 = 376 (T) Tải trọng tính tốn tác dụng lên móng M3: NM3tt = 18.8 = 752 (T) Tổng hợp tải trọng tính tốn tác dụng xuống móng Loại móng M1 M2 M3 Tải trọng Ntti (T) 188 376 752 SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh CHƯƠNG LÝ THUYẾT VỀ MĨNG CỌC I Sơ lược móng cọc Khi phương pháp móng nơng khơng thích hợp để gánh đỡ cơng trình, cơng trình có tải trọng lớn, lớp đất có đặc điểm địa chất yếu, người ta nghĩ đến cách truyền tải trọng cơng trình xuống lớp đất sâu thông qua chịu lực làm vật liệu phổ biến gỗ, bê tông, thép Các gọi cừ hay cọc Năm 1936, phương pháp cấu tạo cọc nhồi bê tông vào lỗ khoan đất phát minh kỹ sư Franki (người Ý) Đến cuối kỷ 20, kỷ lục chiều sâu cọc nhồi 125m, tòa tháp Petronas Tower thủ Kuala Lumpur (Malaysia) Hiện nay, xây dựng dân dụng công nghiệp, giao thơng, móng cọc ngày sử dụng phổ biến Móng cọc có ưu điểm như: khả chịu tải lớn, giảm chi phí vật liệu, giảm khối lượng cơng tác đào đắp đất, giảm tránh ảnh hưởng nước ngầm công tác thi cơng Đặc biệt, móng cọc khắc phục hạn chế biến dạng lún cách đáng kể II Phân loại cọc  Theo vật liệu làm cọc: a Cọc gỗ Cọc gỗ sử dụng móng cơng trình thơng, tràm, tre… dạng cọc đơn Đơi chúng tổ hợp thành bó cọc phối hợp với cọc khác gỗ - bê tông, thép - gỗ phối hợp Một số yêu cầu kỹ thuật cọc gỗ phải đủ tươi, độ ẩm không nhỏ 20%, độ thon không nhỏ 1% Chi tiết kỹ thuật quan trọng sử dụng cọc gỗ phải đóng cọc sâu mực nước ngầm thấp nhằm bảo vệ cọc không bị mối, mọt hay mục nát Tuy nhiên với cọc gỗ thông ngâm tẩm nhựa đường thuốc chống mối mọt, chúng sử dụng mực nước ngầm chống đỡ trụ cầu với tuổi thọ lên đến 30 năm Cọc gỗ thường có chiều dài hạn chế, khả chịu lực tuổi thọ không cao nên sử dụng cho cơng trình nhỏ Khi sử dụng cần đánh giá chi tiết loại cọc kinh tế xây dựng SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh b Cọc bê tơng cốt thép Có nhiều loại cọc bê tông cốt thép như: loại cọc chế tạo sẵn đặc ruột rỗng ruột hạ búa đóng, kích thủy lực hay xói ngầm Ngồi ra, có loại cọc bê tơng đúc chỗ (cọc nhồi) Cọc bê tông cốt thép chế tạo sẵn công trường nhà máy sản xuất Tiết diện cọc hình vng, tròn, tam giác hay lục giác Cọc có cấu tạo lỗ rỗng hay đặc ruột Kích thước tiết diện cọc thay đổi từ nhỏ đến lớn (40x40cm, 50x50cm…), chiều dài cọc thay đổi từ 4m đến 20m (khi cọc đóng búa) Đơi cọc làm bê tơng ứng suất trước Cọc bê tông ứng suất trước thường rỗng ruột, đường kính từ 0,8m đến vài mét Loại cọc thường sử dụng cơng trình cầu c Cọc thép Cọc thép có chi phí tồn nên sử dụng điều kiện thay cọc bê tông Loại cọc thường sử dụng trường hợp sửa chữa cấp bách cơng trình bến cảng, ổn định bờ dốc… Thường loại cọc bản, cọc chữ I, chữ H ống thép  Theo phương pháp thi cơng cọc a Cọc đóng Cọc đóng cọc chế tạo sẵn, đóng xuống đất búa máy, máy rung, phương pháp ép xoắn Có thể khoan dẫn không cần khoan trước hạ cọc Cọc đóng có độ tin cậy cao, kiểm tra chất lượng cọc Sự làm việc tương hỗ đất cọc ( hai thành phần ma sát kháng mũi) đảm bảo Cường độ vật liệu cọc tương đối lớn Tiết diện chiều dài cọc tùy ý, thường chế tạo theo tiết diện vng, tròn, đa giác chế tạo thành đoạn nối lại với trình hạ cọc Cọc đóng chịu tải trọng lớn (tải trọng tối đa không nên 1000kN) Tuy nhiên trọng lượng cọc lớn, gây khó khan vận chuyển hạ cọc Khi đóng cọc thường gây tiếng ồn, chấn động Cọc khó xuyên qua lớp cát trung b Cọc khoan nhồi Cọc khoan nhồi đổ chỗ hố khoan hố đào cách dùng ống thiết bị Ưu điểm cọc khoan nhồi thi cơng gây tiếng ồn, SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh khơng gây chấn động mạnh đóng cọc Cọc khoan nhồi đường kính lớn có sức chịu tải lớn, chịu hàng chục nghìn kN Tuy nhiên, cọc khoan nhồi có nhược điểm: sập vách hố khoan làm cho thân cọc bị khuyết tật trầm trọng thắt lại, có vùng cốt thép cọc khơng có lớp bê tông bảo vệ, thân cọc qua đất yếu khơng để ống chống vách lại đất q trình thi cơng cọc bị phình Bê tông đổ vào cọc không đầm chặt nên chất lượng bê tông thường không cao Do vậy, việc kiểm tra chất lượng bê tông cọc sức chịu tải cọc khoan nhồi quan trọng  Theo đặc tính chịu lực a Cọc chống Cọc chống cọc có mũi tì lên lớp đất chắc, biến dạng tác dụng tải trọng (như đá cứng) Khi đó, tải truyền xuống thơng qua mũi cọc ma sát mặt xung quanh cọc với đất không đáng kể b Cọc treo Cọc treo hay gọi cọc ma sát, loại cọc mà khả chịu tải phụ thuộc vào khơng sức kháng mũi cọc mà ma sát bề mặt cọc với đất đá cứng bên Đây loại cọc thường gặp điều kiện xây dựng vùng thành phố Hồ Chí Minh vùng lân cận  cấu tạo cọc bê tông cốt thép đúc sẳn a cọc bê tông cốt thép hình lăng trụ Loại cọc chế tạo với loại kích thước khác nhau: Tiết diện 20 20 chiều dài – 7m 25 25 … – 8m 30 30 … – 12m 35 35 … 13 – 15m 40 40 … > 16m Đối với cọc dài – 6m cọc dài 0.5m Đối với cọc dài – 16m cọc 1m SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh Phương pháp tính tốn Theo vật liệu làm cọc Theo tiêu lý đất Theo tiêu cường độ đất Theo số SPT Sức chịu tải cho phép 344.96T 325.35T 262.55T 226.06T Vì mục đích kính tế an tồn nên ta chọn sức chịu tải cọc đơn để tính cho móng cơng trình Qa= 262.55(T) III Xác định số lượng cọc, tiết diện đài cọc bố trí cọc Trọng lượng đài đất đài: Lực dọc tính tốn xác định đến cốt đế đài: Số lượng cọc sơ móng: Với k hệ số an tồn, k = 1.25 Kết tính toán tiết diện đài, trọng lượng đài đất đài, lực dọc tính tốn đến cốt đế đài số lượng cọc cho móng trình bày bảng sau: Bảng 2.4: Kế t tí nh móng số lượng cọc: Móng Tiết diện đài cọc sơ (m2) Trọng lượng đài đất đài (T) Lực dọc tính tốn (T) Số lượng cọc sơ M1 4.8 M2 9.7 M3 19.4 19.38 38.76 77.51 207.38 414.76 829.51 Với số lượng cọc chọn móng ta bố trí cọc móng tương ứng sau: SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh a) b) SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh c) Hình 3.2 Sơ đồ bố trí cọc móng cọc khoan nhồi a) Móng M1; b) Móng M2; c) Móng M3 IV Kiểm tra chất lượng cọc theo khả chịu lực Từ nc ta tính cách bố trí cọc, ta tính kích thước diện tích đài tương ứng bảng sau: Bảng 2.5: Kế t tí nh diện tích móng: Móng Chiều rộng (m) Kích thước đài Chiều dài (m) Diện tích đài (m2) M1 1.6 1.6 2.56 M2 1.6 6.4 M3 4 16 Trọng lượng thực tế đài cọc đất bậc đài: Lực thực tế truyền xuống cọc: SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh Kết tính tốn trọng lượng đài lực thực tế truyền xuống cho cọc trình bày bảng sau: Bảng 2.6: Kế t tí nh lực truyền xuống móng: Móng Trọng lượng đài đất đài (T) Lực truyền xuống thực tế (T) M1 M2 M3 13.52 33.79 84.48 201.5 204.9 209.12 Trọng lượng cọc: Kiểm tra lực truyền xuống cọc:  P1 + Pc = 201.5+ 48.26 = 249.76 (T) < P = 262.55 (T);  P2 + Pc = 204.9+ 48.26 = 253.16 (T) < P = 262.55 (T);  P3 + Pc = 209.1+ 48.26 = 257.36 (T) < P = 262.55 (T) Vậy, cọc khoan nhồi ban đầu chọn thỏa mãn điều kiện chịu lực đế đài V Kiểm tra móng theo trạng thái giới hạn thứ hai a Xác định yếu tố móng khối quy ước Vì chịu tải trọng móng cọc ma sát nên độ lún móng cọc tính theo độ lún móng khối quy ước Móng khối quy ước có dạng hình tháp, kích thước xác định theo góc nghiêng với φtb xác định sau: Trong đó: φi hi góc ma sát bề dày lớp đất mà cọc xuyên qua Ta được: SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh Chiều dài, rộng cao móng khối quy ước: Trong đó:  L, B khoảng cách hai mép hai hàng cọc đối diện theo hai phía;  H chiều dài cọc đất ;  h chiều sâu đặt đài Trọng lượng móng khối quy ước: Trong đó: Ndtt trọng lượng đài cọc đất đài cọc Nctt trọng lượng tất cọc nằm móng khối: Nqutt trọng lượng móng khối khơng có cọc: Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy móng khối quy ước SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh Ứng suất tiêu chuẩn tác dụng lên đáy móng khối quy ước là: Kết tính tốn kích thước, trọng lượng, trị lực tiêu chuẩn ứng suất tiêu chuẩn theo móng khối quy ước trình bày bảng sau: Bảng 2.8: Kế t tí nh tốn ứng suất tiêu chuẩn: Móng Diện tích Trọng lượng đài đất đài (T) M1 6.87 6.87 34 47.2 207.68 M2 9.27 6.87 34 63.68 280.19 Trọng lượng cọc (T) 40.216 80.432 Trọng lượng khối móng khối khơng có cọc(T) Trọng lượng tổng móng có diện tích khối (T) Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng xuống móng (T) 1760.5 2008.4 188 1519,9 46.54 2362.9 2723.5 376 3099.5 48.67 Kích thước móng khối Chiều dài (m) Chiều rộng (m) Chiều cao (m) Trị lực tiêu chuẩn (T) Ứng suất tiêu chuẩn (T/m2) M3 9.27 9.27 34 85.93 378.09 160.86 3163.9 3702.8 752 4364,9 51.84 b Xác định cường độ tính tốn đất đáy móng khối quy ước Cường độ tính tốn đất đáy móng khối quy ước xác định theo cơng thức sau: Trong :  Hệ số tin cậy Ktc =  Hệ số điều kiện việc đất công trình: m1 = 1.1; m=1 γ1 = 1.04 (T/m3), γ2 = 1,07 (T/m3), c2 = 0.83 (T/m3) với φ=23050’ ta có A = 0.69, B = 3.76, D =6.31 SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh kết tính tốn trình bày bảng sau: Bảng 2.9: Kế t tí nh tốn cường độ đất nền: Móng Cường độ tính tốn đất (T/m2) M1 M2 M3 157.59 157.59 159.54 Kiểm tra điều kiện để tính lún: σ1tc = 46.54 (T/m2) < R1 = 157.59 (T/m2); σ2tc = 48.67 (T/m2) < R2 = 157.59 (T/m2); σ3tc = 51.84 (T/m2) < R3 = 159.54 (T/m2) Vậy, móng cọc thỏa mãn điều kiện để tính lún theo vật liệu đàn hồi c Tính lún cho móng khối quy ước Chia đất móng khối quy ước thành lớp phân tố có bề dày hi = BM/5 thỏa điều kiện: σbt > 10σgl dừng tính độ lún phạm vi ảnh hưởng móng Trong giá trị σbt σgl tính sau: Trong đó:  σtb ứng suất trung bình đáy móng khối quy ước tải trọng cơng trình móng khối quy ước gây ;  Koi hệ số, tra bảng III-3 138, sách vũ cơng ngữ Cơng thức tính lún cho phân tố sau : Trong đó: SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh  Ei mô đun biến dạng phân lớp ; Elớp3 =1391.7 (T/m2)  β hệ số xét đến nở hông đất, lấy gần cát pha: β = 0,72 Tính lún cho móng M1: LM/BM = Kết tính tốn ứng suất σtb, σgl theo độ sâu trình bày bảng sau: Bảng 2.10: Kế t tí nh tốn độ lún móng M1: K0i σgli (T/m2) σbti (T/m2) 8.838 37.702 1.374 35.374 0.2 0.9184 8.116819 38.43709 4.735487 0.00577 2.748 36.748 0.4 0.7768 6.865358 39.90727 5.812846 0.00488 4.122 38.122 0.6 0.634 5.603292 41.37745 7.384489 0.003983 5.496 39.496 0.8 0.51 4.50738 42.84763 9.506106 0.003204 0.386 3.411468 43.66465 12.79937 0.002425 Z 6.87 Độ sâu Z/BM (m) 34 40.87 σbti /σgli Si (m) 4.265897 0.006282 0.026545 Ta thấy S1 = ΣSi = 2,6545 (cm) < (cm), thỏa mãn điều kiện Tính lún cho móng M2: LM/BM = 1.35 Kết tính tốn ứng suất σtb, σgl theo độ sâu trình bày bảng sau: SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh Bảng 2.11: Kế t tí nh tốn độ lún móng M2: K0i σgli (T/m2) σbti (T/m2) 10.968 37.702 1.374 35.374 0.2 0.92176 10.10986 38.43709 3.801939 0.007187 2.748 36.748 0.4 0.78688 8.6305 39.90727 4.623981 0.006135 4.122 38.122 0.6 0.65108 7.141045 41.37745 5.794313 0.005076 5.496 39.496 0.8 0.53324 5.848576 42.84763 7.326164 0.004157 0.4154 4.556107 43.66465 9.583763 0.003239 1.2 0.34448 3.778257 44.3173 Z Độ sâu Z/BM (m) 6.87 34 40.87 8.244 42.244 σbti /σgli Si (m) 3.437454 0.007797 11.72956 0.002686 0.036276 Ta thấy S2 = ΣSi = 3,6276 (cm) < (cm), thỏa mãn điều kiện Tính lún cho móng M3: LM/BM = Kết tính tốn ứng suất σtb, σgl theo độ sâu trình bày bảng sau: Bảng 2.12: Kế t tí nh tốn độ lún móng M3: Z Độ sâu Z/BM (m) K0i SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 σgli (T/m2) σbti (T/m2) σbti /σgli Si (m) 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh 34 14.137 37.702 2.666902 0.01356 1.854 35.854 0.2 0.9184 12.98342 38.69389 2.980254 0.012453 3.708 37.708 0.4 0.7768 10.98162 40.67767 3.704159 0.010533 5.562 39.562 0.6 0.634 8.962858 42.66145 4.759804 0.008597 7.416 41.416 0.8 0.51 7.20987 44.64523 6.192238 0.006916 9.27 43.27 0.386 5.456882 46.40653 8.504221 0.005234 11.12 45.124 1.2 0.3092 4.37116 48.16783 11.01946 0.004193 0.061486 Ta thấy S3 = ΣSi = 6.1486 (cm) < (cm), thỏa mãn điều kiện ∆ Sgh < 0,001 d Kiểm tra tính xun thủng Chọn Mác bê tơng làm đài cọc 300, cọc ngàm vào đài 0.3m, râu thép cọc cắm vào dài 0,40m Lớp bê tông bão vệ dày 0.1m,lớp bê tong lót vữa xi măng cát vàng Mác 75 đá 4x6 dày 0.2m thép lấy thép loại AII  Chọn chiều cao móng M1 h0 = 0.6m  Chiều cao móng M2 h0 Ta giải ta chọn  hiều cao móng M3 h0 SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh Ta giải nên ta chọn e Kiểm tra sức chịu tải cọc làm việc nhóm arctg(d/s) Trong đó: = số hàng cọc; số cọc hàng d độ dài cạnh cọc s khoảng cách cọc  Móng M2 nên thỏa điều kiện  Móng M3 nên thỏa điều kiện f Kiểm tra tính chịu uốn Kiểm tra tính chịu uốn đài cọc móng M1 SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh Đài cọc khơng chịu tác dụng momen uốn nên cốt thép bố trí 8Φ12a200, chiều dài thép 1.6m theo hai phương Kiểm tra tính chịu uốn đài cọc móng M2 Momen tác dụng lên móng M1 theo mặt I-I, xác định theo cơng thức: Trong đó:  P1 tải trọng tính tốn cơng trình truyền xuống cọc, P1 = 188T  r khoảng cách từ tim cọc đến tiết diện I-I, = 1m Suy ra, giá trị momen là: Tiết diện cốt thép tối thiểu đài theo mặt I-I là: Mặt I-I, Chọp thép 15Φ28a100 chiều dài thép 4m Mặt II-II, Đài cọc không chịu tác dụng momen uốn nên cốt thép bố trí 20Φ12a200, chiều dài thép 1.6m Kiểm tra tính chịu uốn đài cọc móng M3 Momen tác dụng lên móng M1 theo mặt I-I, xác định theo công thức: Trong đó: SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh  P1 tải trọng tính tốn cơng trình truyền xuống cọc, P1 = 188T  r khoảng cách từ tim cọc đến tiết diện I-I, r = 1m Suy ra, giá trị momen là: Tiết diện cốt thép tối thiểu đài theo mặt I-I là: Mặt I-I, Chọp thép 28Φ25a140, chiều dài thép 4m Mặt II-II, tương tự SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Nền móng cơng trình Long GVHD: ThS Võ Thanh KẾT LUẬN Do địa chất từ 2.4m xuống 9.5m lớp sét pha sạn sỏi laterit trạng thái dẽo cứng nên khó khan cho việc sử dụng cọc ép.Do phương án ưu việt ta nên dùng sử dụng cọc khoan nhồi SVTH: Nguyễn Văn Phương - 31002538 16 Đồ án Nền móng cơng trình GVHD: T.S Võ Đại Nhật TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Báo cáo kết khảo sát địa chất cơng trình; khu nhà cao tầng Hoàng Long, Nguyễn Trãi – Quận – TP Hồ Chí Minh [2] Nguyễn Văn Quảng – Nguyễn Hữu Kháng, Hướng dẫn đồ án móng, Nhà xuất xây dựng, 2008 [1] Tài liệu móng cọc, Th.S Võ Thanh Long SVTH: Lê Đình Khải - 30901204 59