ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ ĐẬP ĐẤT

Đồ án mơn học Thủy Cơng ĐỒ ÁN SỐ THIẾT KẾ ĐẬP ĐẤT PHẦN I : TÀI LIỆU CHO TRƯỚC I Nhiệm vụ công trình Hồ nước H sông S đảm nhận nhiệm vụ sau : Cấp nước tưới cho 1650 ruộng đất canh tác Cấp nước sinh hoạt cho 5000 dân Kết hợp nuôi cá lòng hồ, tạo cảnh quan môi trường, sinh thái phục vụ du lòch II Các công trình chủ yếu khu đầu mối Một đập ngăn sông Một đường tràn tháo lũ Một cống đặt đập để lấy nước III Tóm tắt số tài liệu Đòa hình : Cho bình đồ vùng tuyến đập Đòa chất : Cho mặt cắt đòa chất dọc tuyến đập, tiêu lý lớp bồi tích lòng sông cho bảng Tầng đá gốc rắn mức độ nứt nẻ trung bình,lớp phong hóa dày 0.51m Vật liệu xây dựng a Đất : xung quanh xây dựng vò trí đập có lọai bải vật liệu sau : Bải vật liệu A có : trữ lượng 800.000 m3, cự ly 800 m Bải vật liệu B có : trữ lượng 600.000 m3, cự ly 600 m Bải vật liệu C có : trữ lượng 1.000.000 m3, cự ly km Chất đất thuộc loại thòt pha cát, thấm nước tương đối mạnh, tiêu bảng1 Điều kiện khai thác bình thường Đất sét khai thác vò trí cách đập 4km, trữ lượng đủ làm thiết bò chống thấm b Đá : Khai thác vò trí cách sông 8km, trữ lượng lớn, chất lượng đảm bảo đắp đập, lát mái Một số tiêu lý :  = 320 ; n = 0.35 (của đống đá); k = 2.5 T/m3 (của đá) c Cát, Sỏi : Khai thác bãi dọc sông, cự ly xa 3km, trữ lượng đủ làm tầng lọc Cấp phối bảng Bảng : Chỉ tiêu lý đất vật liệu đắp đập Chỉ tiêu loại Đất đắp đập (chế bò ) Sét ( chế bò ) Cát Đất  ( độ ) Tự Bảo nhie hòa ân C ( T/m2 ) Tự Bảo nhiê hòa n HS Rổ ng n Độ ẩm W% 0.35 20 23 20 3.0 0.42 22 17 13 0.40 0.39 18 24 30 26 27 22 k (T/m3) K (m/s) 2.4 1.62 10-5 5.0 3.0 1.58 4.10-9 1.0 0.7 1.60 1.59 10-4 10-6 Đồ án mơn học Thủy Cơng Bảng : Cấp phối vật liệu đắp đập d (mm) loại Đất thòt pha cát Cát Sỏi d10 d50 d60 0.005 0.05 0.08 0.05 0.50 0.35 3.00 0.40 5.00 Đặc trưng hồ chứa : - Các mực nước hồ mực nước hạ lưu cho bảng Tràn tự động có cột nước đỉnh tràn Hmax = 3m - Vận tốc gió tính toán ứng với mức đảm bảo P% cho bảng : P% V (m/s) 32 30 26 20 17 30 14 50 12 - Chiều dài truyền sóng ứng với MNDBT :D (bảng 3);ứng với MNDGC :D = D + 0,3km - Đỉnh đập đường giao thông chạy qua Bảng : Tài liệu thiết kế đập đất cống ngầm D (km) MNC (m) MNDBT (m) Bình thườn g Max Khi MNC (QTK) Khi MNDB T (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) Mực nướ c đầu kên h (m) (10) B 2.6 60 77 60.5 62.8 4.3 3.8 59.82 Đặc trưng hồ chứa Đề số Sơ đo (1) 19 Mực nước hạ lưu (m) Qcống (m3/s) PHẦN II : NỘI DUNG THIẾT KẾ - Thuyết minh : Phân tích chọn tuyến đập, hình thức đập Xác đònh kích thước đập Tính toán thấm ổn đònh Chọn cấu tạo chi tiết - Bản vẻ : Mặt đập Mặt cắt dọc đập (hoặc diện hạ lưu ) Mặt cắt ngang đại diện lòng sông thêm sông Các cấu tạo chi tiết PHẦN III : TÍNH TOÁN THIẾT KẾ ĐẬP ĐẤT Đồ án mơn học Thủy Cơng A NHỮNG VẤN ĐỀ CHUNG I Nhiệm vụ công trình Hồ chứa nước H sông S đảm nhận nhiệm vụ sau : - Cấp nước tưới cho 16500 ruộng đất canh tác - Cấp nước sinh hoạt cho 5000 hộ dân - Kết hợp nuôi cá lòng hồ, tạo cảnh quan môi trường, sinh thái phục vụ du lòch Các công trình chủ yếu khu đầu mối : - Một đập ngăn sông - Một đường tràn tháo lũ - Một cống đặt đập để lấy nước II Chọn tuyến đập Dựa vào bình đồ khu đầu mối cho, ta chọn tuyến đậpB – B hình vẽ Bởi có bề rộng dòng sông hẹp , đảm bảo lượng nước hồ lớn Nó lại gần khu vật liệu xây dựng thuận lợi cho việc xây đắp đập… Chính ta chọn tuyến B– B hợp lí III Chọn loại đập - Căn vào đồ đòa hình , tài liệu đòa chất ta thấy chọn loại đập xây dựng đòa hình Nhưng để đảm bảo tính kinh tế kó thuật ta chọn loại đập đất tốt - Mặt khác , dựa vào mặt cắt dọc lòng sông ta thấy bề dày tầng thấm tương đối lớn ( khoảng 20 m ) ta chọn loại đập đất kiểu tường nghiêng + sân phủ để chống thấm hiệu IV Cấp công trình tiêu thiết kế : Cấp công trình Được xác đònh từ điều kiện sau : a Theo chiều cao công trình loại Xác đònh chiều cao đập ta tính sơ cao trình đỉnh đập : Zđ = MNDGC + d (1) Trong (1) : d độ vượt cao đỉnh đập so với MNDBT , ta chọn d = (m) MNDGC = MNDBT + Hmax =77 + 3.0 = 80 (m) Thay tất vào (1) ta : Zđ = 80+ 2.0 =82 (m) Như chiều cao đập : Hđ = Zđ - Zđáy =82 –45 = 37 (m) Tra bảng phụ lục (P1-1) ứng với Hđ = 37 (m) dạng đất : cát, sỏi, đất sét tảng cứng cứng ta  Cấp công trình đập : cấp II b Theo nhiệm vụ công trình vai trò công trình hệ thống  Công trình có nhiệm vụ cung cấp nước sinh hoạt cho tưới  Tra bảng phụ luc (P1-2) với nhiệm vụ tưới thứ yếu mức tưới 1650 ruộng ta  Cấp công trình đập : cấp V Vậy hai điều kiện ta chọn công trình có cấp lớn  cấp công trình cấp II Các tiêu thiết kế : Từ cấp công trình (cấp II) xác đònh : - Tần suất lưu lượng, mực nước lớn để tính ổn đònh, kết cấu công trình tra bảng phụ lục (P1-3) ta : P = 0.5% Đồ án mơn học Thủy Cơng - ng với cấp công trình tra bảng phụ lục (P1-6) ta hệ số tin cậy Kn = 1.20 - Tần suất gió lớn gió bình quân lớn tra bảng 4-2 (14 TCN 157-2005) với mức bảo đảm sóng ta : P% =  V = 32 m/s - Độ vượt cao đỉnh đập đỉnh sóng Hệ số an toàn ổn đònh trượt với tổ hợp lực đặc biệt : Theo QPVN 285 – 2005  a = 1,2 ; a’=1 B XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA ĐẬP ĐẤT I Đỉnh đập Cao trình đỉnh đập : Xác đònh từ mực nước : MNDBT MNDGC Z1 = MNDBT +  h + hsl + a (2-1) Z2 = MNDGC +  h’ + h’sl + a’ (2-2) Trong :   h  h’ : độ dềnh gió ứng với gió tính toán lớn gió bình quân lớn  hsl h’sl : chiều cao sóng leo ( có mức bảo đảm 1% ) ứng với gió tính toán lớn gió bình quân lớn  a a’ : độ vượt cao an toàn  Cao trình đỉnh đập chọn theo trò số lớn kết tính theo (2-1) (2-2) a Xác đònh  h , hsl a ứng với gió lớn V : - Xác đònh h theo công thức sau : V D cosB (2-3) g H Trong : V vận tốc gió tính toán lớn , với P% =  V = 32 (m/s) D đà sóng ứng với MNDBT , ta có D =2.6 (km) = 2600(m) g gia tốc trọng trường , g = 9,81 (m2/s) H : chiều sâu nước trước đập : H = MNDBT – Zđáy = 77-45=32 (m) B góc kẹp trục dọc hồ hướng gioù B = h = 2.10-6  Thay tất vào (2-3) ta : h = 2.10  -6 (32) 2,6.10 9,81 32 cos = 0,0 17 (m) - Xác đònh hsl Theo QPTL C1-78, chiều cao sóng leo có mức đảm bảo 1% xác đònh sau : hsl1% = k1.k2.k3.k4.hs1% (b) Trong : hs1% - chiều cao sóng ứng với mức đảm bảo 1%; k1.k2.k3.k4 hệ số + hs1% xác đònh sau : ( theo QPTL C1-78)  Giả thiết trường hợp xét sóng nước sâu : ( H > 0,5  )  Tính đại lượng không thứ nguyên : g.t 9,81.21600 = = 6621,75 32 V Trong : t : thời gian gió thổi liên tục (s) tài liệu lấy t = ( hồ chứa ) Đồ án mơn học Thủy Cơng Tính : g D 9,81.2,6.10 = 24.9 32 V2 Tra đồ thò (P2-1) ứng với đại lượng không thứ nguyên ta cặp giá trò sau :  g.hs  0,085 g.t V  ng với = 6621,75 tra đồ thò hình P2_1 ta :  V  g. 4,25  V  g hs  0,0093 g.D V  ng với = 24.9 tra đồ thò hình P2 _1 ta :  V  g  1  V Chọn cặp có trò số nhỏ cặp giá trò : 0,0093.V 0,0093.32  g hs  h   0,97(m) s  0,0093 g 9,81 g.D V Chọn = 24.9 ta  1.V 1.32 V  g  1   3,26( s )  V g 9,81 = - - - 9,81.3,26  Vậy giá trò bước sóng trung bình  = g  = = 16,6 (m) 2.3,14 2.  Kiểm tra lại điều kiện giả thiết ban đầu ta : H = 32 (m) > 0,5  = 0,5.16.6 = 8.3(m)  Vậy chứng tỏ giả thiết Tức trường hợp sóng nước sâu Tính hs1% = K1% hs = 2,01.0,97 = 1,95 (m) g D Trong : K1% tra theo đồ thò (P2-2) ứng với giá trò = 24.9 V ta K1% = 2,01 Hệ số K1, K2 tra bảng (P2-3) , phụ thuộc vào đặc trưng lớp gia cố mái độ nhám tương đối mái :  1,5.10  Ta chọn  = 1,5 (mm)  Độ nhám tương đối : = = 0,00076 hs1% 1,95  K 1 Tra bảng P2-3 ta :   K 0,9 Hệ số K3 tra bảng (P2-4), phụ thuộc vào vận tốc gió hệ số mái m Ta chọn : m = 3,5 với V = 32 (m/s) > 20 (m/s)  K3 = 1,5 Hệ số K4 tra đồ thò hình (P2-3), phụ thuộc vào hệ số mái m  trò số hs1%  m 3,5  Ta coù :   tra đồ thò K4 = 1.2 16,6  h 1,95 8,5  s1% Đồ án môn học Thủy Công Thay tất vào (b) ta : hsl1% = k1.k2.k3.k4.hs1% = 1.0,9.1,5.1,2.1,95 = 3.16 (m) - Xác đònh a : dựa vào cấp công trình cấp II ta a = 0,7 (m) * Vậy cao trình đỉnh đập : Z1 = 77 + 0,017 + 3,16 + 1,2 = 81,337 (m) b Xác đònh MNDGC ,  h’ , h’sl a’ ứng với gió bình quân lớn V’ : Xác đònh MNDGC : MNDGC = MNDBT + Hmax = 77 + =80 (m) - Xác đònh  h’ theo công thức sau : V D ' h’ = 2.10-6 .cosB (c) g H ' Trong : g gia tốc trọng trường , g = 9,81 (m/s2) D’ đà sóng ứng với MNDGC , D’ = D + 0,3km = 2,6+ 0,3 = 2,9 (km) V vận tốc gió bình quân lớn , với P% =50  V = 12 (m/s) H’ chiều sâu nước trước đập , H’= MNDGC - Zmặt đất = 80 – 45 = 35 (m) 12 2.2900 cos O = 0,0024 (m) Thay tất vào (c) ta tính : h’ = 2.10-6 9,81.35 - Xác đònh h’sl : Theo QPTL C1-78, chiều cao sóng leo có mức đảm bảo 1% xác đònh sau : h’sl1% = k1.k2.k3.k4.hs1% (d) Trong : hs1% - chiều cao sóng ứng với mức đảm bảo 1%; k1.k2.k3.k4 – hệ số , hs1% xác đònh sau ( theo QPTL C178) - Giả thiết trường hợp xét sóng nước sâu : ( H’ > 0,5  ' ) - Tính đại lượng không thứ nguyên : g.t 9,81.21600 = = 17658 V' 12 t : thời gian gió thổi liên tục (s) tài liệu lấy t = ( hồ chứa ) Tính : g.D' 9,81.2,9.10 = = 197.56 V '2 12 Tra đồ thò (P2-1) ứng với đại lượng không thứ nguyên ta cặp giá trò sau  g h' s  0,105 g.t  V'  ng với = 17658 tra đồ thò ta :  V'  g  ' 4,5  V '  g.h' s  0.021 g.D'  V'  ng với = 197,56 tra đồ thò ta :  '2 V  g. ' 1,8  V ' Chọn cặp có trò số nhỏ cặp giá trò : Đồ án mơn học Thủy Công  g.h' s 0,021.V ' 0,021.12  h '   0,31(m)  , 021 s  g 9,81 g.D'  V' Choïn = 197.56ta :  1,8V ' 1,8.12 V '2  g. ' 1,8   '  2,2( s )  V ' g 9,81 9,81.2,2 g  '  Vậy giá trò bước sóng trung bình  = = = 7,56(m) 2.3,14 2. - - -  Kieåm tra lại điều kiện giả thiết ban đầu ta : H’ =35 (m) > 0,5  ' = 0,5.7,56 = 3,78 (m)  Vậy chứng tỏ giả thiết Tức trường hợp sóng nước sâu Tính h’s1% = K1% h' s = 2,05.0,31 = 0.64 (m) g.D' Trong : K1% tra theo đồ thò (P2-2) ứng với giá trò = 197.56 V '2 ta K1% = 2.05 Hệ số K1, K2 tra bảng (P2-3), phụ thuộc vào đặc trưng lớp gia cố mái độ nhám tương đối mái :  1,5.10  Ta choïn  = 1,5 (mm)  Độ nhám tương đối : = = 0,002 h' s1% 0,64  K 1 Tra bảng ta :   K 0,9 Hệ số K3 tra bảng (P2-4), phụ thuộc vào vận tốc gió hệ số mái m Ta chọn : m = 3,5 với V’ = 12 (m/s) < 20 (m/s)  K3 = 1,18 Hệ số K4 tra đồ thò hình (P2-3), phụ thuộc vào hệ số mái m ' trò số h' s1%  m 3,5  Ta có : Tra đồ thò ta K4 = 1.5 7,56  '  11,81  h'  s1% 0,64 Thay tất vào (d) ta : h’sl1% = k1.k2.k3.k4.hs1% = 1.0,9.1,18.1,5.0,64 = 1,02 (m) - Xaùc đònh a’ : dựa vào cấp công trình cấp II ta a’= 0,5 (m) * Vậy cao trình đỉnh đập : Z2 = 80 + 0,0024 + 1,02 + = 83,02 (m) Kết luận : ta chọn chiều cao đỉnh đập theo trò số lớn hai cao trình : Cao trình đỉnh đập : Zđđ = 83,02 (m) Bề rộng đỉnh đập B : Theo đề cho đỉnh đập đường giao thông chạy qua nên ta chọn B = (m) II Xác đònh mái đập đập : Mái đập : - Sơ đònh theo công thức kinh nghiệm, sau trò số mái xác hóa qua tính toán ổn đònh : - Ta sơ xác đònh hệ số mái sau :  Đối với mái hạ lưu : m2= 0,05.Hđ + 1,50 = 0,05.38,02 + 1,5 = 3,401 Ta chọn lại cho phù hợp m2 = 3.5 Đồ án môn học Thủy Công Trong H : Chiều cao đập Hđ = Zđđ - Zđáy =83,02 – 45 = 38,02 (m)  Đối với mái thượngï lưu : m1 = 0,05.Hđ + 2,00 = 0,05.38,02 + = 3.901 m Ta chọn lại cho phù hợp m1= 4.0 Cơ đập : - Khi đập cao 10m ta nên bố trí đập mái hạ lưu Chọn bề rộng theo yêu cầu giao thông B = m, cao trình +65 m - Chọn hệ số mái sau hạ lưu : m4 = 3,75 - Chọn hệ số mái trước thượng lưu : m3 =4.25 m1 h1 m3 m2 3m 3m m4 Sơ bộmặ t cắ t đậ p cócơ đậ p Thiết bò chống thaám : - Theo tài liệu cho, đất đắp đập đất có hệ số thấm lớn nên cần phải có thiết bị chống thấm cho thân đập đập - Theo tài liệu ta thấy chiều dày tầng thấm dày (T = 10 m) - Do địa chất lòng sơng lớp phủ tàn tích có tính thấm lớn Đó tầng thấm đáy đập Do ta chọn thiết bị chống thấm cho đập loại có tường nghiêng sân phủ - Vật liệu làm tường sân phủ đất sét theo tài liệu cho a) Chiều dày tường nghiêng : - Trên đỉnh : Thường lấy  ≥ 0.8m ; chọn  1 m H - Dưới đáy : thường lấy   J Trong : H : chênh lệch mực nước trước sau tường: H = H1 – h3 h3: Chiều cao cột nước đường bão hòa sau tường [J] : Gradien thấm cho phépcủa vật liệu làm tường (đất sét).Thường lấy [J] = 4÷6 Ở ta chọn [J] = Do h3 chưa biết nên ta giả thiết δ2=4 Vậy tường nghiêng có bề dày thay đổi δ = ÷ m b) Cao trình đỉnh tường nghiêng : Ta chọn cao trình đỉnh tường nghiêng = cao trình đỉnh đập (nhằm thoả mãn khơng thấp MNDGC thượng lưu) Ztn = Zđđ = 83,02 m c) Chiều dày sân phủ : - Ở đầu : t1 ≥ 0.5m ; chọn t1 = m Đồ án môn học Thủy Công  H - Ở cuối : t2 10 ; Chọn t2 = m d) Chiều dài sân phủ L s : trị số hợp lý chiều dài sân phủ L s xác định theo điều kiện khống chế lưu lượng thấm qua đập nền, với điều kiện không cho phép phát sinh biến dạng thấm nguy hiểm đất Sơ chọn Ls = (3 - 5)H Trong H : cột nước max H = Hđ Ta chọn Ls = 4.H = 4.35 = 140 m IV Thiết bị thoát nước qua thân đập : Thường phân biệt đoạn (theo chiều dài đập) Đoạn lòng sơng : Hạ lưu có nước Khi chiều sâu nước hạ lưu khơng q lớn, chọn nước kiểu lăng trụ Cao trình đỉnh lăng trụ chọn cao mực nước hạ lưu lớn nhất, đảm bảo trường hợp đường bão hồ khơng thoát mái hạ lưu (để phân biệt điều này, thường độ cao vượt đỉnh lăng trụ so với mực nước hạ lưu lớn phải 1-2 m) Bề rộng đỉnh lăng trụ thường ≥ 2m; mái trước sau lăng trụ chọn theo mái tự nhiên đống đá Mặt tiếp giáp lăng trụ với đập cần có tầng lọc ngược - Đối với hạ lưu thoát nước kiểu lăng trụ : Theo hình vẽ ta có : + Cao trình đỉnh lăng trụ :  lăng trụ = MNHLmax + = 62,8+ = 63,8 m + Bề rộng đỉnh lăng trụ : B lăng trụ =5 m + Hệ số mái trước lăng trụ : m’ = 1.5 + Hệ số mái sau lăng trụ : m’2 = + Chiều cao lăng trụ : h lăng trụ =  lăng trụ -  đáy = 63,8 – 45 = 18,8 m Khi mực nước hạ lưu thay đổi nhiều ,có thể chọn thiết bị nước kiểu lăng trụ kết hợp với áp mái : (cao trình đỉnh lăng trụ chọn cao mực nước hạ lưu nhỏ nhất; cao trình đỉnh phần áp mái chọn cao điểm đường bão hoà ứng với trường hợp đường hạ lưu lớn nhất) Đoạn sườn đồi : Ứng với trường hợp hạ lưu khơng có nước, sơ đồ đơn giản chọn nước kiểu áp mái Khi cần thiết phải hạ thấp đường bão hồ chọn nước kiểu gối phẳng hay ống dọc §2-3 Tính tốn thấm qua đập : I Nhiệm vụ trường hợp tính tốn : Nhiệm vụ tính thấm : - Xác định lưu lượng thấm - Xác định đường bão hoà đập - Kiểm tra độ bền thấm đập Các trường hợp tính tốn : thiết kế đập cần tính thấm với trường hợp làm việc khác đập : - Thượng lưu MNDBT, hạ lưu mực nước nhỏ tương ứng; thiết bị chống thấm; nước làm việc bình thường - Thượng lưu MNDGC, hạ lưu mực nước max tương ứng - Ở thượng lưu mực nước rút đột ngột - Trường hợp thiết bị thoát nước làm việc khơng bình thường - Trường hợp thiết bị chống thấm bị hỏng Các mặt cắt tính tốn : yêu cầu tính với mặt cắt đại biểu : - Mặt cắt lòng sơng (chỗ tầng thấm dày nhất) - Mặt cắt sườn đồi (đập không thấm) II Tính tốn thấm cho mặt cắt lòng sơng : Theo tài liệu mặt cắt lòng sơng, hạ lưu có nước, thiết bị nước chọn kiểu lăng trụ Sơ đồ đập đất có tường nghiêng +sân phủ sau: Đồ án môn học Thủy Công Y MNDBT 1 m hñ t2 t1  m K0 m' h1 h h3 Kñ 1 T m' 2 Kn m' '2  h2 X m1h3 LS L l hinh 2-1 : sơ đồthấ mqua đậ p cótườ ng nghiê ng +sâ n phủ Xác định lưu lượng thấm: Sơ đồ đập có tường nghiêng + sân phủ : hệ số thấm tường nghiêng sân phủ nhỏ nhiều hệ số thấm thân đập nên áp dụng phương pháp gần Pavơlốpki: bỏ qua lưu lượng thấm tường nghiêng sân trước Để giải toán ta sử dụng phương pháp phân đoạn: Ta chia sơ đồ tính tốn làm đoạn : (Sơ đồ hình) - Đoạn 1: Tính từ điểm sân trước tới điểm đường bão hòa sau tường nghiêng.(Gọi độ cao đường bão hòa điểm h3) - Đoạn 2: Tính từ điểm mà đường bão hòa sau tường nghiêng tới đểm đường bão hòa vào vật nước a) Tính lưu lượng thấm qua đoạn : Đoạn chủ yếu thấm qua đập Áp dụng định luật Dacxy ta có: h1  h3 q K n T (1) Ls  m1 h3  0,44T Trong : Kn : Hệ số thấm Kn = 10-6 (m/s) h1 : Chiều sâu mực nước thượng lưu: h1 = MNDBT -  đáy = 77 – 45 =32(m) h3 : Độ cao đường bão hòa sau tường nghiêng( chưa xác định) Ls : Chiều dài sân trước (Ls = 140 m ) T : Chiều dày tầng thấm nước T = 10 m m1 : Hệ số mái thượng lưu Theo TK m1 = 4,0 Thay vào (1) ta được: 32  h3 32  h3 q K n 10  K n 10 (1’) 140  4,0.h3  0,44.10 144,4  4,0.h3 b) Tính thấm qua đoạn : (Thấm qua đập nền) q = qđập + qnền Áp dụng định luật Dacxy cơng thức Duypuy Ta có: h32  h22 h3  h2 q K đ  Kn .T (2) 2.( L  m1 h3 ) L  m1 h3  m'.h2  0,44T Trong đó: h2: Chiều sâu mực nước hạ lưu: h2 = MNHLBT -  đáy = 60,5 – 45 = 15,5m Kđ: hệ số thấm đập : Kđ = 10-5 (m/s) m’: Hệ số mái thượng lưu vật thoát nước: m’ = 1,5 L : Chiều dài đáy đập tính từ điểm chân thượng lưu đập đến điểm vào vật nước đường bão hòa Đồ án mơn học Thủy Công H’=ZChl-Zđáy =65-45=20 (m) L = Hđ m1 + Bđ +.(Hđ- H’) m2 + Bcơ + (H’ – hlăng trụ) m2 - m’.(hlăng trụ - h2) = 38,02.4 + + (38,02-20)3,5 + + (20 – 18,8).3,75 - 1,5.(18,8 – 15,5) = 222,7 (m) Thay vào (2) ta được: h32  15,5 h3  15,5 q K đ  Kn .10 2.(222,7  4.h3 ) 222,7  4.h3  1,5.15,5  0,44.10 (2’) h32  15,5 h3  15,5 q K đ  Kn 10 570,94  8h3 266.62  4h3 Từ (1) (2) ta có hệ phương trình sau để xác định q h3 : (32  h3 )  q  K 10 n  144 ,  , h   2 (h3  15,5)  q  K h3  15,5  K 10 d n  445,4  8h3 203,85  4h3 (*) Thay (1’) vào (2’) ta được: (32  h3 ) h32  15,5 (h3  15,5) Kn 10 = K d  Kn 10 445,4  8h3 203,85  4,0h3 144,4  4h3 (**) Giải ta được: h3 = 16.21 m thay vào (1’) ta được: q = 7.10-8 (m3/s) H H 35  16.21  3,7 -Với h3 = 16.21 m kiểm tra lại   ta có: J J Vậy giả thiết  4 Phương trình đường bão hồ Chọn hệ trục toạ độ hình Khi phương trình đường bão hòa có dạng: Y  h32   Y 16.212  h32  h22 X L  m1 h3 16,212  15,5 X 222,7  4,0.16,21  Y2 = 262.8– 0,14X Kiểm tra độ bền thấm : Với đập đất, độ bền thấm bình thường ( xói ngầm học, trơi đất) đảm bảo nhờ bố trí tầng lọc ngược thiết bị thoát nước( mặt nước tuếp giáp với thân đập nền) Ngoài cần kiểm tra độ bền thấm đặc biệt để ngăn ngừa cố trường hợp xảy hang thấm tập trung điểm thân đập - Với thân đập cần đảm bảo điều kiện : J kd  J k  d Trong : h  h2 16,21  15,5 J kd   0.004 L  m1 h3 222,7  4.16,21  J k  d : hệ số phụ thuộc vào loại đất thân đập.Tra bảng (P3-3) ứng với : Đất cát pha ,Công trình cấp II : Ta có : Đồ án mơn học Thủy Công  J kd 0.004  J k  d 0.65 Vậy điều kiện đảm bảo - Với đập cần đảm bảo điều kiện : J kn  J k  n Trong : h1  h2 37  15,5 J kn   0.06 Ls  L  0.88T  m' h2 140  222.7  0,88.10  1.5.15,5  J k  n : phụ thuộc vào loại đất đắp cấp công trình, lấy theo số liệu Trugắp (bảng P3-2) Ứng với cơng trình cấp II vật liệu đất sét, tra bảng ta đươc :  J k  n 0.2  J kn 0.06  J k  n 0.2 Vậy điều kiện đảm bảo III Tính thấm cho mặt cắt sườn đồi : Với tài liệu cho, sơ đồ chung mặt cắt sườn đồi đập không thấm, hạ lưu khơng có nước, nước kiểu áp mái.Trong trường hợp ta sử dụng sơ đồ tính đâp có tường nghiêng sau: Y  Z0 m2 m K0 h1 h3  Kñ a0 L X hinh 2-2 : sơ đồthấ mqua đậ p cótườ ng nghiê ng trê n nề n khô ng thấ m, hạlưu khô ng cónướ c Tính lưu lượng thấm: Để tính lưu lượng trường hợp ta sử dụng phương pháp phân đoạn Chia miền tính thành đoạn : - Đoạn :Thấm qua tường nghiêng - Đoạn : Thấm qua thân đập Áp dụng công thức Duypuy cho đoạn tính ta thành lập hệ phương trình ẩn sau:  h12  h32  Z 02  q K 2 sin    h32  a 02  q K d 2( L  m1 h3  m2 a )   a0  q K d  m2  0.5 3) Đồ án môn học Thủy Công Hệ gồm ẩn số : q, h3, a0 Tiến hành giải hệ ta lưu lượng cần tìm - Xác định đại lượng hệ phương trình : + Các hệ số thấm đất sét, đất nền, đất đắp đập dùng thiết kế : K0 = 4*10-9 m/s ; Kn = 10-6 m/s ; Kđ = 10-5 m/s + Chiều cao mực nước thượng lưu đập : h1 = MNDBT -  sườnđồi = 77 – 70 = m + Chiều dài tính tốn chân đập: Cao trình sườn đồi: Zsđ = 70 m (Đo từ mặt cắt địa chất tuyến đập bỏ lớp phong hóa) L = (Zđđ - Zsđ ).m1 + (Zđđ - Zsđ ).m2 + Bđ = (83,02-70).4 +(83.02-70).3,5 + = 103,65 m + Hệ số mái dốc thượng hạ lưu : m1 = 4; m2 = 3.5 + Độ dày trung bình tường nghiêng :  2 1   2,5m 2 + Xác định Z0 : Theo sơ đồ hình vẽ ta có : Z0 =  cos  = 2,5 0,96 = 2,4 m Trong : 1 tg    0,25   14 o cot g m1 cos  = 0,97 sin α = 0,24 - Thay tất giá trị vào hệ phương trình (2) ta có : 2 2     h3  2,4  54,76  h3 q  10 q  10 (1)   , , 24 ,   2   h  a h32  a 02 5 5 q  10  q  10 (2)   ( 103 , 65  h  , a ) 207 ,  h  a 3     a 5  a0 (3)  q 10  q 10 3.5  0.5   - Giải hệ phương trình ta có : giải theo phương pháp dần h3 =1,817m a0 = 0,06861 m q = 1.7.10-7 (m3/s_m) Đường bão hòa : Chọn hệ trục tọa độ hình vẽ Khi phương trình đường bão hòa có dạng: 2q Y  h32  X kd  Y h32  2q X kd 2.1,7.10  X 10  Y 3,3  0,0034 X Y 1.817  Kiểm tra bền thấm đặc biệt : Tiến hành tính Jkđ theo cơng thức sau : Đồ án môn học Thủy Công J kd  h3 1,817  0,0188 L  m1 h3 103,65  4.1,817  Jk d 0,65 : tra bảng P3-3  J kd 0,01  J k  d 0,65 Vậy điều kiện đảm bảo §2-4 Tính tốn ổn định mái đập I Trường hợp tính tốn : Theo quy định quy phạm, thiết kế đập đất cần kiểm tra với điều kiện sau : Cho mái hạ lưu : - Khi thượng lưu MNDBT; hạ lưu chiều sâu nước lớn xảy ra, thiết bị chống thấm nước làm việc bình thường (tổ hợp bản) - Khi thượng lưu MNDGC, làm việc bình thường thiết bị thoát nước bị phá hoại ( tổ hợp đặc biệt) Cho mái thượng lưu : - Khi mực nước hồ rút nhanh từ MNDBT đến mực nước thấp xảy (cơ bản) - Khi mực nước thượng lưu cao trình thấp nhât (nhưng không nhỏ 0.2H đập) - tổ hợp lực - Khi mực nước hồ rút nhanh từ MNDGC đến mực nước thấp xảy (tổ hợp đặc biệt) Trong đồ án giới hạn cho kiểm tra số trường hợp II Tính tốn ổn định mái phương pháp cung trượt : Tìm vùng có tâm trượt nguy hiểm : Sử dụng kết hợp phương pháp : a) Theo phương pháp Filennít : - Tâm cung trượt nằm lân cận đường MM1 M: Được xác định Hđ 0,45Hđ: M1: Được xác định α,β - Ứng với độ dốc mái m2 = 3.625tra bảng (6-5) giáo trình thủy cơng (Trang 146) ta có : 0  35 37’ ;  25 Nối MM1 Tâm cung trượt nằm lân cận MM1 b) Theo phương pháp Fannđêép : Tìm trung đoạn mái m2 : I Dựng đường thẳng + Đường thẳng đứng từ I + Đường thẳng từ I tạo với mái hạ lưu góc 850 Xác định r R (phụ thuộc vào m Hđ) Tra bảng 6-6 Sách giáo trình thủy cơng (trang 147) ta có : - Tâm cung trượt nguy hiểm nằm lân cận hình cong hình vẽ : - Với hệ số mái mTB = 3,625và chiều cao đập Hđ =38,03 m tra bảng (4-2) GTTC ta có :  R  H 3,2  d  R=121.6 (m), r=49,426(m)   r 1,3  H d Diện tích hình thang cong abcd chứa tâm cung trượt nguy hiểm  Kết hợp phương pháp ta tìm phạm vi có khả chứa tâm cung trượt nguy hiểm đoạn EF Trên ta giả định tâm O1,O2,O3 … Vạch cung trượt qua điểm B chân đập tiến hành tính hệ số an toàn ổn định K1, K2, K3 cho cung tương ứng, vẽ biểu đồ quan hệ Ki vị trí tâm Oi , ta xác định vị trí Kmin ứng với tâm Oi đường thẳng M1M Từ vị trí tâm Oi ứng với Đồ án mơn học Thủy Cơng Kmin đó, kẻ đường NN vng góc với đường M1M Trên đường NN, ta lại lấy tâm O3,O4,O5 khác, vạch cung qua điểm B chân đập, tính K ứng với cung này, vẽ biểu đồ trị số K theo tâm Oi, ta xác định trị số Kmin ứng với điểm B chân đập Làm tương tự vớicác điểm B1, B2, B3, B4 Ta xác định Kmin.Sau chọn Kminmin Sau so sánh Kminmin với [K] Trong trường hợp khối lượng tính tốn lớn.Thường dùng chương trình máy tính để tính.Trong đồ án ta tính cho cung trượt qua điểm chân đập tìm Kmin Xác định hệ số an toàn K cho cung trượt : a) Tính cho cung trượt qua có (O1B) Với giả thiết cung trượt cung hình trụ Mặt trượt mặt trụ tròn ta tính hệ số K cho cung trượt theo bước sau: B1: Vẽ cung trượt Tâm O1 bán kính O1B B2: Chia khối đất thành dải thẳng đứng có chiều rộng dải nhau: Chia cung trượt thành 10 dải (m = 10) đánh số thứ tự hình.Bề rộng dải sơ tính sau: R 134.7 b  13.47 m m 10 Theo phương pháp mặt trụ trượt tròn, sử dụng cơng thức Ghẽcevanốp để xác định hệ số an toàn K, với giả thiết xem khối trượt vật thể rắn, áp lực thấm chuyển thành áp lực thủy tĩnh tác dụng lên mặt trượt hướng vào tâm Chia khối trượt thành dải có bề rộng b hình vẽ Ta có :  ( N n  Wn )tg n   C n l n K  Tn Trong :  n , Cn : góc ma sát lực dính đơn vị đáy dải thứ n ln : bề rộng đáy dải thứ n Wn : áp lực thấm đáy dải thứ n Wn n hh l n hn : chiều cao cột nước, từ đường bão hòa đến đáy dải Nn , Tn : thành phần pháp tuyến tiếp tuyến trọng lượng dải Gn Nn = Gncos  n ; Tn = Gnsin  n Gn = b(  i Z i )n Zi : chiều cao phần dải tương ứng có dung trọng i ( i với đất đường bão hòa lấy theo dung tọng tự nhiên, đất đường bão hòa lấy theo dung trọng bão hòa nước) Đồ án môn học Thủy Công F 1.942 1.473 O 1.457 1.405 M E 1.714 B -1 -2 -3 M1 So d? tính ?n d?nh mái tru?t d?p d?t theo ph uong pháp Ghécxêvann?p - Giả sử chọn số dải ban đầu m = 10, chiều rộng dải : R 71.649 b  7.165 (m) m 10 Với bán kính mặt trượt tính cho điểm B : RB = 134.7 m - Đất đắp đập có :  dtn 23  tg dtn 0.424  dbh 20  tg dbh 0.364 - Đối với đất :  ntn 26  tg ntn 0.488  nbh 22  tg nbh 0.404 - Đối với đá :  32 ; n = 0.35 ; da 2.5 (T/m3) - Dung trọng nước : n 1 (T/m3) - Xác định dung trọng cho lớp: 0  dap kd (1  w) = 1,62(1+0.2) = 1.94 (T/m3) 1 bhdap kdap  n n 1,62  1.0.35 1,97 (T/m3) 2 bhnen knen  n n 1,59  1.0,39 1,98 (T/m3) 3  thiết bị thoát nước = kda 2.5 (T/m3) 4 bh thiết bị thoát nước =  kda   n n 2,5  1.0,35 2,85 (T/m3) Từ công thức ta lập bảng tính hệ số K cho cung trượt qua O1 B: Bảng (1-1) Đồ án môn học Thủy Công Dải F đập khô 144.99 269.38 24.067 232.76 131.641 183.77 135.07 86.26 10.38 Fđậpbh Fđá khô 208.32 176.28 57.528 Fđá bh 36.9108 154.79 36.14 -3 210.589 190.90 153.75 104.50 55.253 -4 9.524 2.667 -1 -2 Fnền 14.77 76.07 122.58 149.9 148.5 149.7 122.52 77.949 13.925 G 281.284 570.00 710.88 796.15 865.14 964.54 1007.4 844.77 734.59 540.41 311.81 54.715 Ln 21.2 Cn*Ln 63.6 (NnWn)*tg 85.27241 23.6957 2.4 16.3 39.12 183.5143 0.36 131.4603 2.4 15.5 37.2 174.3064 0.36 222.6681 0.7 14.7 10.29 182.5268 0.404 288.3075 0.7 14.1 9.87 216.9426 0.404 334.9785 0.7 13.7 9.59 246.4717 1002.409 192.909 100.74 0.404 357.9806 0.7 13.5 9.45 260.349 1.00 844.7735 0.404 343.7805 0.7 12.8 8.96 202.4012 -0.1 0.99 730.9128 -73.459 0.404 311.7683 0.7 13.5 9.45 169.3344 -0.2 0.98 529.4955 -108.08 0.404 232.4579 0.7 13.7 9.59 120.0032 -0.3 0.95 297.4479 -93.543 0.404 134.139 0.7 14.1 9.87 65.9768 -0.4 0.92 50.14722 -21.886 1469.0 0.404 24.37 0.7 9.1 6.37 10.414 223.36 1917.513 1.457 Cn*Ln (NnWn)*tg k Sin 0.7 Cos 0.71 Nn 200.8773 0.6 0.80 456.0026 0.5 0.87 615.6447 0.4 0.92 729.6869 0.3 0.95 825.2942 0.2 0.98 945.0569 0.1 0.99 Tổng Dải F đập khô 55.56 197.53 228.62 174.41 Fđậpbh 49.8228 153.918 Fđá khô Fđá bh Fnền G 107.78 383.2 541.67 641.57 Sin Cos Nn 0.7 0.6 0.71 0.80 76.97516 306.5602 0.5 0.4 0.87 0.92 469.1022 588.0093 Tn 196.899 342.00 355.44 tg 0.4245 Wn 0.4245 318.461 259.54 Tn 75.450 229.92 270.83 256.62 tg Cn Wn Cn Ln 0.4245 0.4245 0 3 13.9 18.1 41.7 54.3 32.67596 130.1348 0.36 0.36 117.4271 183.8604 2.4 2.4 16.8 15.8 40.32 37.92 126.603 145.4936 k Đồ án môn học Thủy Công 97.264 216.97 223.992 10.721 57.60 87.35 191.534 102.27 -1 92.042 -2 125.099 63.513 -3 10.2825 10.522 117.95 42.083 124.65 22.53 21.15 59.611 772.83 870.40 864.198 748.36 538.77 299.043 50.137 0.3 0.95 737.2328 0.404 226.5162 0.7 15.2 10.64 206.3295 852.817 859.8661 231.849 174.08 86.4198 0.2 0.1 0.98 0.99 0.404 0.404 248.419 225.888 0.7 0.7 14.8 14.6 10.36 10.22 244.1768 256.1272 1.00 748.369 0.404 220.895 0.7 14.5 10.15 213.0995 -0.1 0.99 536.0736 -53.877 0.404 207.1123 0.7 14.5 10.15 132.9004 -0.2 0.98 293.001 -59.809 0.404 161.3627 0.7 14.6 10.22 -0.3 0.95 47.8285 -15.041 0.404 98.7558 0.7 8.8 6.16 53.18186 20.57463 242.14 1520.148 1.473 (NnWn)*tg k Tổng 1196.46 Dải F đập khô Fđậpbh 300.88 268.24 39.9255 143.49 5 242.84 201.64 164 122.65 81.333 15.535 -1 -2 -3 Fđá khô Fđá bh Fnền G 662.36 Sin Cos Nn 0.7 0.71 473.0208 808.01 0.6 0.80 646.4083 0.5 0.87 860.9963 146.95 994.193 1070.3 0.4 0.92 980.9916 204.09 1108.48 0.3 0.95 1057.425 243.95 1138.01 1087.0 1198.15 0.2 0.98 1115.022 0.1 0.99 1.00 1081.631 1198.153 428.14 332.54 227.60 108.70 1140.26 935.64 735.86 -0.1 0.99 1134.542 -0.2 -0.3 0.98 0.95 916.7397 701.9715 2.4959 68.06 197.114 197.05 196.04 159.59 30.57 13.06 36.018 140.48 191.752 203.05 158.931 116.269 267.12 275.3 267.13 243.78 204.29 Tn 463.65 484.80 497.09 tg Wn Cn Ln Cn*Ln 0.4245 39.908 32.4 97.2 183.8564 0.4245 192.0814 2.4 15.5 37.2 192.8617 0.36 264.885 2.4 14.3 34.32 214.6001 0.36 343.36 0.7 13.5 9.45 229.5474 0.404 402.0133 0.7 13 9.1 264.7865 0.404 439.406 0.7 12.6 8.82 272.9487 0.404 0.404 462.3048 458.6987 0.7 0.7 12.5 12.4 8.75 8.68 250.2076 298.7396 -114.03 0.404 448.107 0.7 12.4 8.68 277.3198 -187.13 -220.76 0.404 0.404 399.5453 314.518 0.7 0.7 12.4 13 8.68 9.1 208.9466 156.5312 Đồ án môn học Thủy Công -4 68.9381 27.360 -5 Tổng Dải F đập khô Fđậpbh 81.468 154.41 7.6519 139.26 82.4352 101.53 106.36 54.228 18.8434 Fđá khô Fđá bh 146.59 486.72 -0.4 0.92 446.0944 -194.69 0.404 206.9 0.7 13.5 9.45 96.63454 68.785 214.173 -0.5 0.87 185.4792 -107.09 1718.86 0.404 92.57 0.7 16.6 11.62 261.05 37.5353 2684.515 Fnền 48.640 6.761 168.292 32.68 186.31 178.79 140.76 97.329 58.204 17.0913 -1 -2 -3 19.491 56.65 80.012 85.66 78.55 56.59 17.805 G 158.04 314.63 432.56 545.12 677.45 724.85 667.99 570.78 432.917 277.94 83.9643 Cn Ln Cos Nn Tn tg 0.7 0.71 112.8687 110.633 0.4245 20.3 60.9 47.91274 0.6 0.80 251.7068 188.78 0.36 7.78 2.4 15 36 87.81365 0.5 0.87 374.6123 216.283 0.36 82.445 2.4 13.9 33.36 105.1802 0.4 0.92 499.6136 218.049 0.36 158.81 2.4 13.1 31.44 122.6893 0.3 0.95 646.2481 0.404 204.76 0.7 12.6 8.82 178.3612 0.2 0.98 710.2132 0.404 242.72 0.7 12.3 8.61 188.8672 0.1 0.99 664.6466 203.236 144.97 66.799 0.404 257.12 0.7 12.1 8.47 164.6407 -0.1 1.00 0.99 570.7853 430.7466 -43.292 0.404 0.404 225.52 176.97 0.7 0.7 12 12.1 8.4 8.47 139.4872 102.5258 -0.2 -0.3 0.98 0.95 272.3271 80.09684 -55.589 -25.189 0.404 0.404 113.67 36.4876 0.7 0.7 12.3 11.2 8.61 7.84 64.09745 17.61813 220.92 1219.194 1.405 Cn*Ln (NnWn)*tg k 1024.6 F đập khô Fđậpbh Fđá khô Fđá bh Fnền G Sin Cos Nn Tn tg Wn Cn Ln Cn*Ln (NnWn)*tg Sin Tổng Dải Wn 1.714 k Đồ án môn học Thủy Công 45.70 290.7 7.6519 311.5 253.17 82.4352 106.36 50.13 194.16 18.8434 123.85 -1 135.9 84.02 -2 -3 -4 Tổng 4.337 38.68 50.9 185.2 223.12 206.91 178.39 211.15 211.62 211.06 142.61 88.63 178.25 123.89 46.84 26.67 88.665 579.03 766.70 799.937 659.01 761.90 1119.73 1151.58 1007.6 759.37 497.9 168.76 0.7 0.71 63.31974 0.6 0.80 463.2258 0.5 0.4 0.87 0.92 663.988 733.154 0.3 0.95 0.2 0.1 -0.1 62.065 347.41 0.4245 17.5 52.5 26.87923 0.36 35.44 2.4 18.1 43.44 154.0029 0.36 0.36 173.55 275.82 2.4 2.4 16.8 15.8 40.32 37.92 176.5577 164.6402 628.6601 383.354 319.975 197.70 0.404 273.2096 0.7 15.2 10.64 143.602 0.98 0.99 1.00 0.99 746.5152 1114.12 1151.585 1002.549 152.382 111.973 -100.76 0.404 0.404 0.404 0.404 408.6124 448.1 425.622 406.32 0.7 0.7 0.7 0.7 14.3 14.6 14.5 14.6 10.01 10.22 10.15 10.22 136.5127 269.0719 293.2889 240.8766 -0.2 -0.3 0.98 0.95 744.0308 474.966 -151.87 -149.37 0.404 0.404 315.8 208.6 0.7 0.7 14.8 15.2 10.36 10.64 173.0053 107.6119 -0.4 0.92 154.6757 -67.506 1105.36 0.0404 72.1 0.7 15.4 10.78 257.2 3.336056 1889.385 1.942 Đồ án mơn học Thủy Cơng C CẤU TẠO CHI TIẾT : I Đỉnh đập : - Vì đỉnh đập không làm đường giao thông nên cần phủ lớp dăm – sỏi dày từ 15  25cm để bảo vệ Mặt đỉnh đập dốc hai phíavới độ dốc i = 4% để thoát nước mưa II Bảo vệ mái đập : Mái thượng lưu : - Hình thức bảo vệ mái thượng lưu chủ yếu phụ thuộc vào yếu tố sóng khả cung cấp vật liệu - Khi tính toán lớp bảo vệ mái, cần dựa vào chiều cao sóng lớn nhất( theo tuần suất gió mức đảm bảo sóng lớn quy đònh theo quy phạm) Trong trường hợp ta có hsl = 1,89 m > 1.25 m nên bảo vệ mái đá đổ, đá lát khan , dùng đá đổ hay đá lát kích thước trọng lượng đá phải lớn (G > 80kg), điều gây khó khăn cho việc chọn vật liệu (không tận dụng hết đá khai thác khó khăn cho thi cơng Khi hợp lý chọn hình thức bảo vệ mái đá xây, bê tông hay bê tông cốt thép Ta chọn bảo vệ mái đá xây Chiều dày xác định theo điều kiện ổn định chống đẩy lật Sơ xác định theo cơng thức Anđrâytruc:   B 2  Kn hs 1     h  (d  n ) cos    Ls     Trong đó: B - bề rộng Trong tính tốn cần kiểm tra điều kiện bền chịu áp lực sóng lớn Theo điều kiện này, với bê tông đá xây, nên chọn B không lớn (B < – 2m) Chọn B = 1m  - góc nghiêng mái với mặt nằm ngang =arctg = 14o K - hệ số, đặt lớp lọc liên tục hạt lớn lấy K = 0,23 d – dung trọng đá, d = 2,5T/m3 n – dung trọng nước ls - chiều dài sóng, ls =  = 16m 0,23.1.1,98     h 1     0,309m (2,5  1)0,98   16   Mái hạ lưu: Mái hạ lưu cần bảo vệ chống xói nước mưa gây Phổ biến dùng hình thức trồng cỏ Khi mái cần đào rãnh nhỏ nghiêng với trục đập góc 45 o, rãnh bỏ đá dăm để tập trung nước mưa Nước từ rãnh tập trung vào mương ngang bố trí cơ, mương ngang có độ dốc bên bờ để nối với mương dọc dẫn nước hạ lưu III Nối tiếp đập với bờ Nối tiếp đập với nền: Về hình thức chống thấm cho nêu Ở đề cập đến việc xử lý mặt tiếp giáp thân đập Thường phải bóc lớp dày 0,3 – 1m mặt đất thân đập khác nhau, cần làm chân Khi đắp đập đá làm bê tơng hay đá xây Nối tiếp đập với bờ: Nói chung, cần đảm bảo yêu nối tiếp đập Cần ý thêm: - Ở chỗ nối tiếp với bờ, thiết bị chống thấm phải cắm sâu vào đá tốt đá phong hố Khi tầng khơng thấm nằm sâu bờ, phải cắm thiết bị chống thấm vào bờ khoảng định - Mặt nối tiếp thân đập với bờ không đánh cấp, không làm dốc, khơng cho phép làm dốc ngược D KẾT LUẬN : Đồ án mơn học Thủy Cơng - Các vẻ mặt cắt dọc mắt cắt ngang thể khổ giấy A1 - Các tài liệu tham khảo  Giáo trình thủy công tập I  TCVN 5060 – 90  Quy phạm thiết kế đập đất đầm nén QPVN 11-77  Quy phạm tải trọng sóng tàu QPTL C1 – 78  Thiết kế đập đất (của Nguyễn Xuân Trường) Tóm tắt nội dung làm: 1.Xác đònh kích thước đập đất -Đỉnh đập -Mái đập -Thiết bò chống thấm -Thiết bò thoát nước thân đập 2.Tính toán thấm qua đập nền: -Tinh1 thấm cho mặt cắt lòng sông -Tính thấm cho mặt cắt sườn đồi 3.Tính toán mái đập: -Tính toán ổn đònh mái phương pháp cung trượt 4.Các cấu tạo chi tiết -Đỉnh đập -Bảo vệ mái đập -Nối tiếp đập với bờ ... phạm thiết kế đập đất đầm nén QPVN 11-77  Quy phạm tải trọng sóng tàu QPTL C1 – 78  Thiết kế đập đất (của Nguyễn Xuân Trường) Tóm tắt nội dung làm: 1.Xác đònh kích thước đập đất -Đỉnh đập -Mái... 3) Đồ án môn học Thủy Công Hệ gồm ẩn số : q, h3, a0 Tiến hành giải hệ ta lưu lượng cần tìm - Xác định đại lượng hệ phương trình : + Các hệ số thấm đất sét, đất nền, đất đắp đập dùng thiết kế. .. -Mái đập -Thiết bò chống thấm -Thiết bò thoát nước thân đập 2.Tính toán thấm qua đập nền: -Tinh1 thấm cho mặt cắt lòng sông -Tính thấm cho mặt cắt sườn đồi 3.Tính toán mái đập: -Tính toán ổn