Tiếp nối phần 1, phần 2 cuốn sách trình bày nội dung chương 3 Gia cố nhân tạo nền đất yếu. Hi vọng cuốn sách này có thể giúp ích phần nào cho các kĩ sư, cán bộ kĩ thuật xây dựng, địa kĩ thuật dùng làm tài liệu tham khảo trong công tác của mình.
Chương GIA CỐ NHÂN TẠO NEN ĐÂT yêu Khi thiên nhiên không đủ sức chịu tải, không đủ độ bền bị biến dạng nhi:u tiến hành xử lí nhân lạo để làm tàng sức chịu tải, độ bền giảm mức độ biếndạnt* theo yêu cầu g trình Có nhiều phương pháp gia c ố đất yếu (bảng 3.1) việc lựa chọn phương pháp thích hợp tuỳ thuộc điều kiện địa chất g trình, địa chấithưý văn khu vực xây dựng, loại g trình điều kiện kinh tế - kĩ thuật thực tế kh tiến hành xử lí (kinh phí, thiết bị ) Trong chương trình bày biện pháp gia c ố nhân tạo yếu sau đây: - Cải tạo phân bố ứng suât điều kiện biến dạng đất yếu đện cát, đệm đất, đá sỏi, bệ phản áp - Tãng độ chặt đất yếu cọc cát, cọc đất, cọc vôi, giếng cát nén trước bằig tải trọng tĩnh, nén chặt đất mặt sâu - Truyển tải trọng cơng trình xuống lớp chịu lực tốt lớp đất yêu nóng cọc, m óng trụ, giếng chim - Tãng cường độ chống kéo chống cắt đất yếu đất có cốt 3.1 CẢI TẠO Sự PHÂN BỐ ỦNG SUẤT VÀ ĐlỂU KIỆN BIẾN DẠNG NỀN đ ấ t 'Ếu Khi lớp đất yếu có chiều dày khơng lớn nằm trực tiếp m ón g cơníỉ trình (scđ ổ chương ) có thê dùng biện pháp xử lí nhân tạo đệm cát, đệm đất, đệm d , bệ phản áp để làm tăng khả chịu lực hạn c h ế mức độ biến dạng (đặc biệt làbiến dạng không đều) đất tác dụng tải trọng n g trình Trong thực tế, thường dùng đệm cát, đệm sỏi, đệm đất để thay lóp đất y a có chiều dày nhỏ 3m m óng tường, m óng cột g trình dân dụig công nghiệp, đáy cô n g trình thuỷ lợi Bệ phản áp dùng cho đường bùn lầy, nhằm khống c h ế khả phát riổn vùng biến dạng d ẻo có khối đắp Các biện pháp bị hạn c h ế lớp đất yếu có chiều dày lớn lớp đâ yếu có nước áp lực cao 3.1.1 Đệm cát / Phạm vi sử dụng Đ ể tận dụng khả lóp đất nền, người ta thường đào bỏ lớp đất víu phía tiếp giáp với m óng (thường sét nhão, sét nhão, cát bão hoà nước, )ùn, 88 th an bùn ) tliav ihế dất cát có cường độ chống cắt lớn, dễ thi công vật liệu đ ị a p h n g Lóp cál thay thố 2ỌÍ tầng đệm cát: B ả n g N h ũ n g phương p h p x lí n ề n n h â n tạo Qíc phươnR pháp xử lí nhân tạo Thav the nén ỈI Đấm chặt dất Dạng nen khả nãrm xày dựns chún^ Điều kiện địa chất cơng trình Đêm cát đất Đất yếu, lún nhiều (than bùn, bùn, đất đắp xốp yếu) Đắp bằns đá cát sỏi Tăng bùn năm nước Đám chặt mặt đất a Đầm bầii2 khối nạng Các loại đất lỗ rỗng lớn, cát tơi xốp, đất dính chưa nén chặt b Đầm rung Cát rời xốp Làm chặt sâu III Phun vữa a Cọc đất Các loại đất lỗ rỗng lớn b Cọc cát Đất yếu thấm nước (bùn, sét, cát nhão yếu) c Nén chật rung cư học hay phương pháp thuỷ lực Đất cál rời xốp đ Làm chặt bảng phương phấp nổ Đất loại cát rời xốp Silk át hố Cát xốp, loại đất có lỗ ^ rỗng lớn Hắc ín tổng hợp Xi mãng hố -s IV Phương pháp diện Điện hoá Điện Ihấm Đất sét yếu, hệ số thấm k < ^(XOlm/ngđ Dùng tia lửa điện V Phương pháp nhiệt Dùng sức nóng đe nung cho đấl cứng lại Đất có lỗ rỗng lớn Tầng đệm cát có tác dụng sau: - Giám độ lún cua cơng trình độ lún không đều, đồng thời làm tăng nhanh trình c ố kết dâì - Làm tãno ổn định cơng trình kể có tải trọng ngang tác dụng, cát nén chặt tãníi lực ma sát tănơ sức chốne trượt - Giảm kích thước món« độ sâu chơn m ón s sức chịu đất tăng nên N g o i thi côn SI đơn man, khơng, đòi hỏi ihiết bị phức tạp nên sử dụng tương đôi rộng rãi Tuv nhiên khôns nên sử dụng tầns đệm cát trường hợp sau: 89 - Lớp đất vếu cần thay dày, chiều dày 3m VI dó thi c n khó, chi phí lớn - Mực nước ngầm cao nước có áp, cần phải hạ thấp mực nước ngầm tầng đệm cát không ổn định (xói ngầm, hố lỏng) Thiết k ế lớp đệm cát Khi thiết kê lớp đệm cát, yêu cầu phải bảo đảm điều kiện sau đây: - Lóp đệm cát ổn đ ịn h tác dụng tải trọng g trình - Áp lực mặt lớp đất đáy lớp đệm tải trọng g trìnhphải nhỏ tiêu chuẩn mặt lớp đất áp lực - Đ ộ lún tồn cúa lớp đệm lớp đất nằm cũ n s độ lún khơng dcu m óng phải nhỏ giá trị giới hạn quy định quy phạm thiết kế Thiết k ế đệm cát bao gồm: xác định kích thước lớp đệm, độ lún tồn m óng xây đệm vật liệu làm lớp đệm a) Kích thước đệm cát Khi có đệm cát, đất trớ thành mơi trường gần lớp (Lớp đệm cát lớp đất yếu) có tính chất hồn tồn khác nhau, lớp đệm cát có kích thước giới hạn lớp đất vốu có kích thước phát triển vô hạn theo hướng D o vậy, trạng thái ứng suất phức tạp, khác với trường hợp đề cập giáo trình h ọc đất Hiện có xu hướng tính tốn kích thước lớp đ ệm cát: X em lóp đệm cát phận cùa m ón g tính m óng nơng trẽn đât thiên nhiên - X em lớp đệm cất phận đất tức đồng biến tuyến tính Khi vận dụng quy luật phân bố ứng suất c học đất Tuy gần có sở khoa học nên xu hướng áp dụng nhiều nước trcn giới Một s ố phương pháp tính gần dùng Việt Nam: + Dựa theo điểu kiện biến dạng đất (hình 3.1) tc H ìn h 3.1: Sơ đổ thiết k ể lớp đệm cát 90 Kích thước lớp đệm cát thiết ke Ilieo diều kiện phải thoả mãn biếu thức sau: a + Ơ : < R L' (3.1) Trone dó: C7j - ứnư suut ihườníi xuyên đo trọng lượn thân đất đệm cát tác dụna mại đát yêu dáy lóp đém: CT1= A l ^ h::i (3-la) \'à 7j - trọiiíĩ lưựim thè tích cua đất lóp đ ệ m cát; h m, h d - c h i ể u s âu đặt m óng V chiểu dày đệm cát a , - ứns suất tai trọim cơnỵ trình «ãy mặt lóp đất yếu đáy đệm: = a , ( i' " '-y h rn) (3.1 b) 2z a , - s ố xél đón sư thav doi ứnu suất theo chiều sàu, phụ thuộc tỉ s ố m = — n = — (z - chiều sáu kê từ dáy mónu đến diêm xét ứng suất; / - chiều dài móng; b - chiều b rộim móim) tra báim (3.2) a lc - ứng suâl tiêu chuẩn trung bình đáy móng, xác định sau: - M óna chịu tai troim (.líínti tâm: N ,C < = Y A „ + - y - < ic > M ónc chịu lái \ c d \ lãm u , !•; (ý* = £mạìliIlí!Ì!l ( ld) cr* = y J , ma\Mb m ( le ) +2 £ ± I Ị ^ _ F w V-’-iC' 111! I I S N U - tốnỵ tái trọne tiêu chuán íhảníỉ dứnu cõn g trình tác dụng đáv Iĩións; Z M k - tổng moinen tiêu chuán tài trọng cônạ trinh tác dụng đáy móng; F - diện tích đáy món«; w - m ỏ đ u n chơnu uốn cúa tiết diện đáv m ó n íK V - trọna lượne Ihê tícli trung bình cua món« đất tác dụng lên móng, lấy t/rrr; Rlc - áp lực tiêu chuẩn mặt lớp dất yếu đáv lớp đệm cát; R ,c xác định theo qu y phạm thiết ké nén móns R k' = [ A b mq + B (h m + h d) ] y ,;b + D c" (3.2) A, B D - số không thứ neuỵcn, phụ thuộc g ó c ma sát tiêu chuẩn cp'c cùa đát tra ban” 3.3; 91 bmq - chiều rộng m óng quy ước, với m óng băng: tc mcl _ (3.2a) 2/ với m ó n g c h ữ n h ật: b m q = VJ A (3.2b) + AF mg - A / - b (3.2c) A Z N te mq (3.2d) B ả n g 3.2 H ệ SỐ ao 2z m = — b 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 ,0 ,4 ,8 ,2 I° Ị (m ó n g b in g ) 10 11 12 : 13 0,0 1,000 1,000 1,()00 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 i,o a 0,4 0,960 0,968 0,972 0,974 0,975 0,976 0,976 0,977 0,977 0,977 ,9 7 : 0,977 0,8 0,800 0,830 0,848 0,859 0,866 0,870 0,875 o OC -ũ oc / n = b 0,879 0,880 0,881 0,881 1,2 0,606 0,652 0,682 0,703 0,717 0,727 ,740 0,746 0,749 0,753 ,754 ; ,7 f 1,6 0,449 0,496 0,532 0,558 0,578 0,593 0,612 0,623 ,630 0,636 0,639 0,64-2 2,0 0,336 0,379 0,414 0,441 0,463 0,481 0,505 ,520 0,529 0,540 0,545 0,55C 2,4 0,257 0,264 0,325 0,352 0,374 0,392 0,419 0,437 0,449 0,462 0,470 ,4 / 2,8 0,201 0,232 0,260 0,284 0,304 0,321 0,350 0,369 0,383 0,400 : 0,42C 3,2 0,160 0,187 0,210 0,232 0,251 0,267 0,294 0,314 0,329 0,348 0,360 0,374 3,6 0,130 0,153 0,169 0,192 0,209 0,224 ,250 ,270 0,285 0,305 0,320 0,337 4,0 0,108 0,127 0,145 0,161 0,176 0,190 0,214 0,233 0,248 0,270 0,285 0,300 4,4 0,091 0,107 0,122 0,137 0,150 0,163 0,185 0,203 0,218 0,239 0,256 0.28C 4,8 0,077 0,092 0,105 0,118 0,130 0,141 0,161 0,178 0,192 0,213 0,230 0,258 5,2 0,066 0,079 0,091 0,102 0,112 0,123 0,141 0,157 0,170 0,191 0,208 ,2 t 5,6 0,056 0,069 0,079 0,089 0,099 0,108 0,124 0,139 0,152 0,172 0,189 0,22? 6,0 0,051 0,060 0,070 0,078 0,087 0,095 0,110 ,124 0,136 0,155 ,1 ! 0,208 6,4 0,045 0,053 0,062 0,070 0,077 0,085 0,098 0,111 0,122 0,141 0,158 í 0,190 92 10 11 12 13 6.8 0,040 0.048 0,055 0.062 0.069 0,076 0,088 0,100 0,110 0,128 0,144 0,184 7,2 0,036 0,042 0.049 0,056 0.062 0,068 0,080 0,090 0,100 0,117 0,133 0,175 7.6 0,032 (1038 0.044 0.050 0.056 0.CXÍ2 0.072 0.082 0,091 0,107 0,123 0,166 s.o 0.029 0.035 0.040 0.046 0.051 0.056 0.066 0.075 0.084 0,098 0.113 0,158 8.4 0,026 0.032 0,037 0.042 0,(U6 0.051 0.060 0.069 0,077 0.091 0,105 0,150 8.8 0.024 0,029 0.034 0,038 0,(M-2 0.047 0.055 0.063 ,070 0,084 0,098 0,144 9,2 0.022 0,026 0,031 0.035 0,039 0.043 0,051 0,058 0,065 0,078 0,091 0,137 9,6 020 0.024 0.028 0,032 0.036 0.040 0,047 0,054 0,060 0,072 0,085 0,132 10.0 0.019 0,022 0.026 0,030 0.03? 0,03? 0.044 0,050 0.056 0.067 0,079 0,126 11,0 0.017 0,020 0,023 0,027 0.029 0.033 0,040 0.044 ,050 ,060 0,071 0,114 12,0 0.015 0,018 0.020 0,024 0.026 0,028 0,034 0,038 0.044 0,051 0,060 0,104 l ì i i ị í ĩ ĩ H ệ sỏ A , B v I ) Hí (P(đò) A B Đ tp|dộ) A B D L 0 0 0 24 ,7 ,8 ,4 0 1.12 3 26 ,8 4 ,3 ,9 0 2? 3,51 28 ,9 ,9 ,4 ,1 3.71 30 1,15 ,5 ,9 l.x -s 32 ,3 ,3 ,5 10 ,1 1.73 34 1,55 ,2 ,2 12 ,2 4 36 1,81 ,2 ,9 14 9 38 ,1 ,4 ,8 16 ,3 ,4 0 40 ,4 ,8 [ 1,73 18 ,4 5.31 42 ,8 ,5 ,7 20 ,5 6 44 ,3 ,4 ,9 22 ,6 ] 4 45 ,6 ,6 4 ,6 y"b - t r ọ n g l ợ n g t h ế t íc h t r u n g h ì n h c c lớ p đ ấ t từ m ặ t đ ấ t t h i ê n n h i ê n đ ế n đ y đ ệ m c t, c ó xet p lự c đ ẩ v n ổ i c ú a nư c ; c IC - lục d í n h tiê u c lu iá n c ù a đ ấ t n é n dư i đ v đ ệ m C h i ề u cỉàv l p đ ệ m cá t 1\| x c đ ị n h t h e o c ò n e t h ứ c g n đ ú n g : 1\, = K b ( 3 ) T r o n g đ ó : K - hô s ố p h u t h u ô c tí s ố — — ; b Ri 93 b - c h i ề u rộ n a m ó n g ; R , - p lự c t i ê u c h u ẩ n ỏ' c h i ề u s â u n m, t r ẽ n m ặ t l p đ ệ m cá t; R - p lự c t i ê u c h u ẩ n c h i ể u s â u h m + h j, d i đ y l p đ ệ m c t G i trị K x c đ ị n h t h e o b iê u đ h ì n h R, Đ ể d ấ t n ề n x u n g q u a n h lớ p đ ệ m c t ổ n đ ị n h th ì l p đ ệ m c t c ó c h i ề u r ộ n g đ ủ đ ế tải t r ọ n g c ô n g t r ì n h k h n g g y b iến d im n g a n o lớ n ( n ằ m t r o n g ° i i h n c h o p h é p ) Đ ể đ ả m b ả o y ê u c ầ u t r ê n , g ó c t r u y ề n lực a l ấ y b ằ n g g ó c m a s t t r o n g cpd c ủ a đ ệ m c t h o ặ c a = 30" 4- " v c h i ề u r ộ n g đ ệ m c t x c đ ị n h t h e o c ô n g th ứ c d n g iả n : (3 ) b d = b + h j tgcc Đ ộ lú n s d i m ó n g c n g t r ì n h x c đ ị n h t h e o b i ể u th ứ c : S = S, + S < S |lh (3 ) H ình 3.2: B iểu dồ t r o n g đ ó : Sị - đ ộ l ú n đ ệ m cá t; xá c đ ịn h lìệ s ố K S - đ ộ l ú n c c lớ p đ ấ t d i đ ệ m c t; S th - đ ộ l ú n g iớ i h n c h o p h é p c h o m ỗ i l o i c n g t r ì n h S a u k h i x c đ ị n h c h i ề u d y lớ p đ ệ m c t t h e o ( ) , c ầ n k i ể m tra đ i ề u k i ệ n ( ) ( ) N ế u c h a t h o ả m ã n t ă n g c h i ề u d y đ ệ m c í h o ặ c l ă n g d i ệ n t íc h d y m ó n i ỉ V í d ụ 3.1: X c đ ị n h k í c h th c lớ p đ ệ m c t d i m ó n g b ă n g C h o b iế t b = ,0 rn , h m = l , m , X N lc = T ; lớ p đ ấ i d i m ó n g b ù n s é t c ó y = l , T / n r ; c k = , k G / c m 2; < = ° Bài iỊÍải: D ù n g c t t r u n g l m v ậ t l iệ u lớ p đ ệ m S a u k h i đ ầ m c h ặ t c ó R ị = , l k G / c m ứ n a v i Ỵj = l , l / m T h í n g h i ệ m b n n é n h i ệ n t r n g t r ê n l p b ù n s é t c h o R = , k G , c m C ă n c ứ v o b i ể u đ h ì n h , với — = = , v — = 00 t a c ó K = 1,3 R2 ,9 b C h i ề u d y lớ p d ệ m c l t h e o (3 ): h đ = ,3 -2 = , m K i ể m tra c h i ề u d y lớ p đ ệ m c t t h e o đ i ề u k i ệ n ( ) : t h e o c ô n g t h ứ c ( l a ) ta có: , = Ỵ,|hy + y h m = , ,6 + ,7 ,8 = , + , = , T / i n Với m 2 = — = — b ,0 = ,6 / ; n = — = co , t r a b ả n s 3.1 c ó b a n = ,4 T h e o c ô n g th ú c (3 l d ) ta có : T N 1C « =Y,b-h m + 94 F 30 = , + — = , T /m 2.1 T h e o c ô n o t h ứ c (3.1 b) = a o ( lt1c - y h m ) = , ( , - , ) = , t / m C h i ề u r ộ n g m ó n ẹ q u v líớc t h e o (3 a ): V i (plL = 8" t r a b ủ n g (3 ) c ó A = ,1 13 = 1,55: D = ,9 T h e o c ô n g t h ứ c (3 ) x c đ ị n h R'": R lc = [ A b mq + B ( h m + h d ) j y;b + D ’c = [ , ,9 + , 5 ( i + , ) ] ] , , = 19,55 + , = , T / m T a c ó ƠJ + o = ,1 + ,7 = 15,83 T / m : N h v ậ v | + a = 5,83 t / m < R 10 = ,9 T / m 2, d i é u k i ệ n ( ) t h ỏ a m ã n C h ọ n c h i ề u d y l p đ ệ m , m h ọ p lí X c đ ị n h c h i ể u r ộ n 1’ lớ p đ ệ m cá t th e o (3.4): bj = b + 21\,tg(x = + , t g " = , Om b) T heo phưdníị pháp B ỉ Dulììiatov D i m ó n g c ứ n g , (lựa v o đ iổ u k iệ n c n bằníỉ g i ữ a p lự c n g a n g d o l ã n g t h ể trư ợ t g â y v i p lự c đ ấ t t c d u n g x u n « tị 11a n h d ỏ m c l, B D a l m a t o v g i ả t h i ế t p lự c đ ấ t d o t r ọ n " l ợ n íĩ b ả n t h â n đ ê m cá t Ị)hàn b ố t h e o q u y i u ậ t t h u ỷ t ĩ n h c ò n p lự c đ y lớ p đ ệ m c t d o tả i t r ọ n g c n g trìn h v tái t r o n g b ả n t h â n p h â n b ố đ ề u C c g i ả t h i ế t t r ê n h ợ p lí n ế u đ ấ t y ế u b ã o h o n c x u n g q u a n h đ é m c l H a i s đ t í n h t o n n h s a u ( h ì n h 3 ): S đ 1: M ặ t trư ợ t A D cắt đ v lớ p đ ệ i n c l ( h ì n h a ) X é t đ i ề u k i ệ n c â n b ằ n g c ủ a l ã n e t h ể t r ợ t A D F C từ đ a g iá c lực k h é p k ín , t a có : (3 a) E = y h j (h m + , h d) N 1= (Pmax - Yh m - y h m ■+ Yđh đ (3 b ) a (3 c) bd T, = N ,tg < p , (3 d ) t r o n g đ ó : p - g ó c n s h i ê n c ủ a m ặ t p h ẳ n g trư ợ t A D ; cpđ - g ó c m a s t t r o n s ló p c t đ ệ m ; p max - p lực tố i đ a (g iớ i h n ) d o tả i t r ọ n g t í n h t o n t c d ụ n g d i đ y m ó n g ; (p, - g ó c m a sát tr o n g íỉiữa c t đ ệ m đ ấ t d i đ ệ m ; 95 y - trọ n g lư ợ n g th ể tích lớ p đ ất y ếu ; Vj - t r ọ n g l ợ n g t h ế t í c h l p đ ệ m c t ỉlin h 3 : S d tín h to n lớ p d ệ ììĩ c t t h e o p h n q p h p B I Đ a l m a t o v a) Mặt trượt AD cắt đáy lớp đệm cát; b) Mặt trượt AD cắt ilìành lớp đệm cát Sau th ay cá c biểu th ứ c (3 b ), (3 c ), (3 d ) v o (3 a ) k í h iêu n = — : bd 'ỈA y v b i ế n đ ổ i ta s ẽ t ì m đ ợ c p lự c tố i đ a p max t r u n g b ì n h t c d ụ n g d y m ó n g Y [ h tl( h m + , h j ) + a ( h m + k h j - n h m )[tgcp) + t g ( P - (pa )} p m;».\ - (b - a ) t g ( p - < p h mc + , ( b + c + a ) k h )-atgỌ | tg (P -c p d ) ) ( b d - a ) t g ( P - ( p d )-atg (p , Sơ dồ 2: M ặ t t r ợ t c ắ t t h n h đ ệ m c t ( h ì n h b ) , k h i đ ó N j = v T ị = , n ê n y (b + c) tg P Pmax 2b (b + c )tg p + h m (b + c ) tg ( p - c p ) Ị, iV 8a) ( b + c ) tg[3 h o ặ c d n g đ n g iả n : Pmax tro n g đó: m ( A ị - k D 1) + h m ( m B ị - c ) b ) 2b -3.8c) m = b + c A ,= t g 2P d ) t g ( P - cpd ) B, = tgp tg (P -9 đ) 96 3.8e) D, = tg(i C ác trị s ố A , , B, p h ụ t h u ộ c v o g i trị (3.8f) D, p h ụ t h u ộ c p (p,j d ợ c tra b ả n g K í c h t h c p max c h ọ n T h a v đ ổ i íỉóc [3 d ự a Vcto c n g íớp đ ệ m c t th ứ c(3 ) h a y (3 a) h o ặ c ( b ) tìm đ ợ c p m„ tối th iế u G i trị p max tố i th iể u p h ả i t h o ả m ã n đ i ề u k iệ n : u - - 4,94 3,33 5.4.1 3,67 6,01 4,07 6.75 4.57 ,6 ,1 11,32 7,63 1,4830 58 - - 5.25 3.28 5/75 3.59 6,31 3,96 7.05 ,4 7,88 11,10 6,93 1,6000 60 - - - - 6.16 3,56 6,72 3,88 7,15 4,32 8,25 ,7 ỉ 1,25 6,48 1,7320 62 - - - - - - - ,80 ,6 ỉ ỉ , 60 6,17 1,8810 - - - K ,6 ỉ , 20 5,95 ,0 48 - - ỉ 5.6 21,42 - Ị 64 - " 1 ■ 97 ... 0 ,21 0 0 ,23 2 0 ,25 1 0 ,26 7 0 ,29 4 0,314 0, 329 0,348 0,360 0,374 3,6 0,130 0,153 0,169 0,1 92 0 ,20 9 0 ,22 4 ,25 0 ,27 0 0 ,28 5 0,305 0, 320 0,337 4,0 0,108 0, 127 0,145 0,161 0,176 0,190 0 ,21 4 0 ,23 3 0 ,24 8... 0,505 , 520 0, 529 0,540 0,545 0,55C 2, 4 0 ,25 7 0 ,26 4 0, 325 0,3 52 0,374 0,3 92 0,419 0,437 0,449 0,4 62 0,470 ,4 / 2, 8 0 ,20 1 0 ,23 2 0 ,26 0 0 ,28 4 0,304 0, 321 0,350 0,369 0,383 0,400 : 0,42C 3 ,2 0,160... 32 I 1 ,20 17.90 34 6 .25 9.65 13.15 19, 32 3 5. 02 6, 92 7,55 10.40 38 4,34 5,56 'S.S? - — t4S 74 11 ^0 1S.? 40 00 4,76 5, 02 5.% 6,70 7.98 10 ,2 ỉ 2. 0 20 ,2 24.0 42 3, 82 4 ,25 4,60 5,11 5,57 6,42