BIA DO AN tinh

đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Trờng Đại học S phạm kỹ thuật hng yên khoa CƠ KHí chế tạo () Đồ án MÔN HọC Đề tài THIếT Kế Hệ DẫN Động băng Tải Giáo viên hớng dẫn : Nguyễn Tiền Phong Sinh viªn thùc hiƯn Líp : Nguyễn Sỹ Tỉnh : KTC K4_LT Hng yên - 2007 Giáo viên hớng dẫn: Sinh viªn thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tnh -1- Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Lời NóI ĐầU Hiện công nghiệp đại hoá đất nớc diễn mạnh mẽ nứơc ta Việc chế tạo thiết bị máy móc có chất lợng cao,giá thành hạ,mang ý nghĩa to lớn kinh tế Để tập làm quen với công việc thiết kế ,một phần để củng cố kiến thức học ,ứng dụng để giải vấn đề thực tế sản xuất sau thời gian học tập nghiên cứu trờng Đại Học SPKT Hng Yên Cũng nh ngành nghề khác việc thiết kế phơng án công nghệ hợp lý nhằm đảm bảo yêu cầu kinh tế kỹ thuật đòi hỏi ngời thiết kế phải không ngừng tìm tòi nghiên cứu Song lần bắt tay vào công việc mẻ ,việc áp dụng kiến thức thực tế cha nhiều tài liệu tham khảo cha hạn chế nên không tránh khỏi bỡ ngỡ việc thực đề tài Mặc dù cố gắng trình làm đồ án nhng kiến thức hạn chế ,lại làm quen với việc thiết kế lên không tránh khởi sai sót Vì em kÝnh mong sù chØ dÉn ,gióp ®ì ,®ãng gãp ý kiến thầy cô bạn bè để đề tài em đợc hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn thầy Nguyễn Tiến Phong tận tình hớng dẫn ,giúp đỡ em việc hoàn thành đề tài Mọi ý kiến đóng góp bảo thầy cô bạn bè sở để giúp em hoàn thiện đồ án tốt Em xin chân thành cảm ơn ! Hng Yên ngày 20 tháng 10 năm 2007 Sinh viên : Nguyn S Tnh Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kế: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh -2- Líp: KTCĐ ®å án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Đồ án môn học chi tiết máy Đề số: 39 Thiết kế hệ dẫn động băng tải Động truyền đai dẹt 4.Nối trục Số Liệu cho tríc Hép giảm tốc Bộ Băng tải Lực kéo băng tải Vận tốc băng tải Đờng kính băng tải Thời gian phục vụ Góc nghiêng đai so với phơng ngang Đặc tính làm việc: êm F V D Th α 8000 0.8 340 18500 30 N m/s mm Giê độ Khối lợng thiết kế Giáo viên hớng dẫn: Sinh viªn thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh -3- Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản 01 Bản vẽ lắp hộp giảm tốc phần mềm Autocad 01 Bản vẽ chế tạo chi tiết:Bánh số 01 B¶n thut minh Mơc lơC B¶n thut minh đồ án gồm phần sau - Phần I: Chọn động phân phối tỷ số truyền - Phần II: Tính toán truyền đai dẹt - Phần III: Tính toán truyền bánh trụ Thẳng Tinh toán truyền bánh trụ ngiêng - Phần IV: Tính toán kiểm nghiệm trục - PhÇn V: TÝnh then - PhÇn VI: ThiÕt kÕ gối đỡ trục - Phần VII: Cấu tạo vỏ hộp chi tiết máy khác - Phần VIII: Bôi trơn hộp giảm tốc Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh -4- Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Phần i: chọn động phân phối tỷ số truyền 1;công suất cần thiết; Gọi Nct công suất cần thiết trục máy công tác ; Gọi p công suất cần thiết băng tải hiệu suất chung trun ®éng Ta cã: P1= F V 1000 F =8000 N:Lực kéo băng tải V =0,8 m/s :Vận tốc băng tải 8000.0,8 = 6.4 ( kw) P1= 1000 Vậy công suất tính toán trục máy công tác P1=6.4 (kw); ⇒ Nct= P1 η víi η = η1 η 22η 34η víi η1 ,η 2,η 3η lµ trị số hiệu suất loại truyền ổ lăn Tra bảng (2-1) ,ta có = 0,96 : hiƯu st bé trun ®ai ; η = 0,98 : hiệu suất truyền bánh trụ ; η = 0,995 : hiƯu st cđa mét cặp ổ lăn ; = : hiệu st cđa khíp nèi ; Nªn Nct = 6,4 = 7,08 (kw); 0,96.(0,98) (0,995) VËy c«ng suÊt cần thiết trục động Nct=7,08 (kw); ; tính số vòng quay trục tang ; Ta có số vòng quay tang Giáo viên hớng dÉn: Sinh viªn thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn S Tnh -5- Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản nt= tang (v/p) ; 60.10 3.V π D nt : tèc ®é quay cđa trơc V =0,8 m/s : VËn tèc băng tải ; D = 340 ( mm ) : Đờng kính băng tải ; nt = 60.10 3.0,8 = 44,96 (v/ph) ; π 340 ;chän sè vßng quay sơ động ; Từ bảng (2-2) chọn sơ tỷ số truyền hộp giảm tốc cấp ta có số vòng quay sơ động nsb = nt.ihgt.id id : Tỷ số truyền đai ; ihgt :Tỷ số truyền hộp giảm tèc ; nt : Sè vßng quay cđa tang ; tõ b¶ng(2-2) ta chän ; id =3 ; ihgt =20 ; ⇒ nsb = nt.ihgt.id =3.20.44,96 =2697 (v/ph) ; 4; chọn động Động cần chọn làm việc chế độ dài với phụ tải không thay đổi nên Động phải có Pđm Nct=7,08 (KW) Theo bảng 2P (TK_CTM) ta chọn đợc động có số hiƯu A02-51-2 cã th«ng sè kÜ tht: + C«ng st ®Þnh møc: P®m=7,5 (kw) +Tèc ®é quay: n®c=2910 (v/p) ; ; Phân phối tỷ số truyền ; Với động chọn ta có ndc=2910 (v/ph) ,Pdm=7,5 (kw) ; Ta cã c«ng thøc tÝnh tû sè trun ic= n dc 2910 = = 64,72 ; nt 44,96 (víi ic lµ tû sè trun chung ) ic =ihg.id ; Chän s¬ bé ihgt=20 ⇒ id = ic 64,72 = = 3,286 ; id 20 Xét theo điều kiện bôi trơn lín nhÊt ta cã thĨ ph©n tû sè trun cđa hộp giảm tốc thành ihgt= inh.ich Trong : inh :tỷ số truyền cặp bánh trụ thẳng ; Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kế: K4_LT Nguyễn Tiền Phong Nguyn S Tnh -6- Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản ich : tỷ số truyền cặp bánh trụ nghiêng ; theo công thức kinh nghiệm inh =(1,2 ữ 1,3) ich chọn inh=1,25 ich ta đợc ⇒ ihgt = 1,25 i ch2 ⇒ inh= i hgt ich = ich= ihgt 1,25 = 20 =4 ; 1,25 20 = 5; VËy tû sè truyÒn , inh=5 ; ich=4 ; id=3,286 ; ; TÝnh c«ng suất trục ; - Công suất động trục I (trục dẫn ) là: PI=Nct =7,08 0,96= 6,7968 (KW) - Công suất động trơc II lµ: PII=P I η = 6,7968 0,98= 6,66 (KW) - Công suất động trục III lµ: PIII = P II η = 6,66 0,995 =6,627 (KW) Tốc độ quay trục : - Tốc độ quay trục I là: n1 = ndc 2910 = = 885(v / ph) id 3,286 - Tốc độ quay trục II là: n2 = n1 885 = = 177(v / ph) inh - Tốc độ quay trục III là: n3 = n2 177 = = 44,25(v / ph) ich Xác định momen xoắn trục: Mômen xoắn trục động là: M dc = 9,55.10 N CT 7,08 = 9,55.10 = 23235( N mm) ndc 2910 Mômen xoắn trục I là: Giáo viên hớng dÉn: Sinh viªn thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn S Tnh -7- Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản M = 9,55.10 PI 6,7968 = 9,55.10 = 73344( N mm) n1 885 Mômen xoắn trục II lµ: M = 9,55.10 PII 6.66 = 9,55.10 = 359339( N mm) n2 177 Mômen xoắn trơc III lµ: M = 9,55.10 PIII 6,627 = 9,55.10 = 1430234( N mm) n3 44,25 M«men xoắn trục công tác là: M = 9,55.10 PVI 6,4 = 9,55.10 = 1381243( N mm) n4 44,25 Ta có bảng thông số sau : Bảng : Trục Động I Thông số Công suất N (KW) Tỉ số truyền i Vân tốc vòng n (v/p) Mômen (Nmm) 7,08 3,286 III Công tác 6,66 6,627 6,4 2910 885 177 44,25 44,25 23235 73344 359339 1430234 1381243 Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiÕt kÕ: K4_LT 6,7968 II Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tnh -8- Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Phần II : TÝnh bé trun ®ai dĐt ; ; Tãm tắt ; _ Công suất cần truyền: Pct=7,08 (KW) _ Tốc độ quay bánh đai nhỏ: nđ1=nđc =2910 (V/P) _ Tỷ số truyền : i=3,286 _ Góc ngiêng đờng nối tâm truyền : 30 độ _ Đặc tính làm việc : êm ; chọn loại đai ; a; xác định đờng kính bánh đai nhỏ Đờng kính bánh đai nhỏ đợc xác định theo công thức (xaverin) ; Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kế: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh -9- Líp: KTCĐ đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản D1=(1100 ữ 1200) P1 7,08 =(1100 ÷ 1200) =(148 ÷ 174,8) n1 2910 mm : P1 công suất dẫn trục I n1 số vòng quay trục I ; Theo b¶ng 5-14 chän D1=160 (mm); KiĨm nghiƯm vËn tèc : v= π D1 n1 3,14.160.2910 = = 24,36 (m/s) ; 60000 60000 v < vmax=(25 ữ 35 m/s ); thoả mãn yêu cầu điều kiều kiện làm việc , vận tốc dới 30 m/s chọn loại đai đai vải cao su b; xác định đờng kính bánh đai nhỏ; Theo công thức 5-4 dờng kính bánh đai lớn : D2=id.D1(1- ) id tỷ số truyền đai; Ta đợc hệ số trợt cửa truyền đai lÊy ε =0,02 D2=3,286 160 (1-0,02)=515,24 mm ; Chän D2=500 (mm) ; Số vòng quay trục bị dẫn thực đợc tính theo công thức; n '2 =(1- ) n1 D1 160 = (1 − 0,02).2910 = 912(v / p); D2 500 kiĨm nghiƯm sai sè tû sè trun ∆n= n1 − n 2' n1 100 = 885 − 912 885 100 = 3,05 ; Sai sè ∆ n=3,05 0 ,n»m ph¹m vi sai sè cho phÐp (3 ữ 5) 0 C; xác định khoảng cách trục A chiều dài đai ; Khoảng cách trục A đợc chọn sơ theo điều kiện gần ®óng sau; A = 1,1 ⇒ A = 1,1.D2 =1,1 500=550 (mm) D2 Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 10 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản MU=295635 (N.mm), MX=380680(N.mm) Víi: ψσ=0,1 ; ψτ=0,05 ; β=1 Theo b¶ng (7-4) cã : ε σ =0,82; ετ=0,7 Tra b¶ng(7-8) cã : K σ =1,63; Kτ=1,5 → Tû sè: K σ 1,63 = = 1,99 εσ 0,82 K τ 1,5 = = 2,14 ετ 0,7 Theo b¶ng(7-10) víi P ≥ 30(N/mm2) Tacã: Kσ = 2,8 εσ kτ k = + 0,6( σ − 1) = + 0,6(2,8 − 1) = 1,48 ετ εσ M U 295635 = = 30,73( N / mm ) w 9620 M 380680 τa = X = = 9,28( N / mm ) 2.w0 2.20500 = >δ a = nσ = 270 = 3,14 2,8.30,73 nτ = 150 = 10,06 1,48.9,28 + 0,05.9,28 nτ = 3,14.10,06 3,14 + 10,06 = 3,01 > [ n] = (1,5 ÷ 2,5) VËy tiÕt diƯn (n -n ) trục đảm bảo an toàn Xét tiết diện (m -m ) đờng kính trục 52 mm Tra bảng (7-3b) ta cã w=12100 mm ;w0 = 25900 mm3 ; b x h =16x10 MU=566102 (N.mm), MX=359339 (N.mm) chän =0,1 ; =0,05 ; =1 Giáo viên hớng dẫn: Sinh viªn thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 40 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa Hoc Cơ Bản Theo bảng (7-4) cã :εσ=0,78 ; ετ=0,67 Khoa: Tra b¶ng(7-8) cã :Kσ=1,63; Kτ=1,5 Tû sè: K σ 1,63 = = 1,96 εσ 0,83 Kτ 1,5 = = 2,1 ετ 0,71 Theo b¶ng(7-10) víi P ≥ 30(N/mm2); Ta cã Kτ = + 0,6(3,3 − 1) = 2,38 ετ M U 566102 = = 46,67( N / mm ) w 12100 M 359339 τa = X = = 6,93( N / mm ) 2.w0 2.25900 → δa = ta cã: 270 = 1,97 3,3.41,4 150 nτ = = 8,3 2,38.7,35 + 0,05.7,35 1,97.8,3 n= = 1,92 > [ n] = (1,5 ÷ 2,5) 1,97 + 8,3 nσ = VËy víi tiÕt diƯn (m -m ) cđa trục đảm bảo an toàn Trục III Xét vị trí trục chịu ứng suất lớn có đờng kính trục d= 68mm Tra bảng (7-3b) ta cã w=27500mm ;w0 = 58400 mm3 ; b x h =20x12 MU=466330 (N.mm), MX=1430234 (N.mm) Víi: ψσ=0,1 ; ψτ=0,05 ; β=1 Theo b¶ng (7-4) cã : ε σ =0,76; ετ=0,65 Tra b¶ng(7-8) cã : K σ =1,63; Kτ=1,5 Tỷ số: Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kế: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 41 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản K 1,63 = = 2,14 εσ 0,76 Kτ 1,5 = = 2,30 ετ 0,65 Theo b¶ng(7-10) víi P ≥ 30(N/mm2) Tacã: Kσ = 2,8 εσ kτ k = + 0,6( σ − 1) = + 0,6(2,8 − 1) = 1,48 ετ εσ M U 466330 = = 16,9( N / mm ) w 27500 M 1430234 τa = X = = 12,25( N / mm ) 2.w0 2.58400 = >δ a = Ta cã: 270 = 5,8 2,8.16,5 150 nτ = = 7,54 1,48.13 + 0,05.13 7,54.5,8 n= = 4,6 > [ n] = (1,5 ÷ 2,5) 5,8 + 7,54 nσ = VËy tiÕt diƯn cđa trục đảm bảo an toàn Kết kuận : Tất cá trục đảm bảo làm việc an toàn Tính Then Để cố định bánh theo phơng tiếp tuyến hay để truyền mômen chuyể động từ trục đến bánh ngợc lại ta dùng then Trục I Đờng kính trục I để lắp then d =38 mm Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kế: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 42 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Theo bảng 7-23 chọn thông số then b = 12 ; h = 8; t = 4,5 ; t1= 3,6 ; k =4,4 Chiều dài then l = 0,8.lm(lm - chiều dài mayơ) Kiểm nghiệm độ bền dập mặt cạnh làm viƯc cđa σd = 2.Mx ≤ [σ ] d N / mm d k l then theo c«ng thøc (7-11) đây: Mx = 70650 (N.mm),l = 0,8.l5 = 0,8.1, 4.38 = 42,56(mm) Theo TCVN 150 - 64 chän l = 45(mm) Tra b¶ng (7-20) víi øng st mèi ghép cố định, tải trọng tĩnh, vật liệu CT6 ta cã [σ] d = 150(N/mm2) σd = 2.70650 = 17,78( N / mm ) < [σ ] d 40.4,4.45 Kiểm nghiệm bền cắt theo công thức(7-12) c = 2.M x ≤ [τ c ] d b.l Theo b¶ng (7-21) cã [τ]c = 120 (N/mm2) τc = 2.70650 = 7,69( N / mm ) < [σ ] c 34.12.45 Nh then trục I thỏa mãn điều kiện bền dập điều kiện bền cắt Trục II Đờng kính trục II để lắp then d n− n = 48mm ,d m−m =52mm Ta chän hai then cã cïng kÝch thíc.theo b¶ng (7-23) chän then b = 16; h = 10; t = 5,0 t1 = 5,1 ; k = 6,2 Giáo viên hớng dẫn: Sinh viªn thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 43 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Chiều dài then : vị trí lắp bánh dẫn l = 0,8.1,4.48 = 54 m ë vÞ trÝ lắp bánh bị dẫn l = 0,8.1,4.52 = 58,24 mm Theo TCVN 150 – 64 chän l =56 mm, l = 63 mm  KiĨm nghiƯm độ bền dập mặt cạnh làm việc then theo công thức (7-11) đây: Mx = 359339 (N.mm) σd = 2.Mx ≤ [σ ] d N / mm d k l Tra b¶ng (7-20) víi øng st mối ghép cố định, tải trọng tĩnh, vật liệu CT6 ta cã [σ] d = 150(N/mm2)  KiĨm nghiƯm bỊn dập: theo công thức (7-11) có : Tại vị trí lắp bánh dẫn: d = 2.359339 = 43,12( N / mm ) [ ] d 48.6,2.56 Tại vị trí lắp bánh bị dẫn: d = 2.359339 = 35,38( N / mm ) < [σ ] d 52.6,2.63 Kiểm nghiệm bền cắt theo công thức(7-12) c = 2.M x ≤ [τ c ] d b.l Theo b¶ng (7-21) có []c = 120 (N/mm2) Tại vị trí lắp b¸nh dÉn: τc = 2.359339 = 16,7( N / mm ) < [ ] c 48.16.56 Tại vị trí lắp bánh bị dẫn: Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 44 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản c = 2.359339 = 13,7( N / mm ) < [τ ] c 52.16.63 Nh vËy then trªn trơc II tháa mãn điều kiện bền dập điều kiện bền cắt Trục III Đờng kính trục III để lắp then d = 68 mm Theo bảng 7-23 chọn thông sè then b = 20 ; h =12; t= ; t1 = 6,1 ; k = 7,4 ChiỊu dµi then l = 0,8.68.1.4 = 76,16 mm KiĨm nghiƯm ®é bền dập mặt cạnh làm việc d = 2.Mx ≤ [σ ] d N / mm d k l then theo công thức (7-11) đây: Mx =1430234 (N.mm) Theo TCVN 150 - 64 chän l = 80(mm) Tra b¶ng (7-20) víi øng st mèi ghÐp cè định, tải trọng tĩnh, vật liệu CT6 ta có [] d = 150(N/mm2) σd = 2.1430234 = 71,3( N / mm ) < [σ ] d 68.7,4.80 KiĨm nghiƯm bền cắt theo công thức(7-12) c = 2.M x [τ c ] d b.l Theo b¶ng (7-21) cã [τ]c = 120 (N/mm2) τc = 2.1430234 = 28( N / mm ) < [σ ] c 68.20.80 Nh vËy then trục III thỏa mãn điều kiện bền dập điều kiện bền cắt Vậy Kết luận: Then tất trục thoả mãn điều kiện bền dập bền cắt Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 45 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Phần VI : Thiết kế gối đỡ trục 1- Chọn ổ lăn : Trục I hộp giảm tốc thành phần lực dọc trục nên ta dùng ổ bi đỡ.Trục II trục III có lực dọc trục tác dung nên ta chọn ổ đỡ chặn Sơ đồ chọn ổ cho trục I : Hệ số khả làm viƯc tÝnh theo c«ng thøc (8-1) C = Q(nh)0,3 ≤ Cbảng Cbảng- Là hệ số khả làm việc tính theo bảng đây: nI = 885 (V/P) : Tốc quay trªn trơc I h = 18500 giê, b»ng thêi gian phục vụ máy Theo công thức (8-2) có Q = (Kv.R + m.A).Kn.Kt HÖ sè m = 1,5 (tra b¶ng 8-2) Kt = t¶i träng tÜnh(b¶ng 8-3) Kn = nhiệt độ làm việc dới 1000(bảng 8-4) Kv = vòng ổ quay (bảng 8-5) 2 R A = R AY + R AX = 911 + 780 = 1199 ( N mm) 2 RB = RBY + RBX = 816 + 818 = 1155( N mm) V× lùc hớng tâm gối trục A lớn lực hớng tâm gối truc B, nên ta tính gối đỡ trục A chọn ổ cho gối trục này, gối trục B lấy ổ loại Q=(Kv.RA+m.A).Kn.Kt = (1.1199 +0).1.1 = 1199(N) =119,9daN C = 119,9.(754.16500)0,3 = 16117 Tra b¶ng 14P øng víi d = 30 mm, ỉ có ký hiệu 306, C bảng = 33000 Đờng kính ngoµi cđa ỉ D = 72mm ChiỊu réng ỉ B = 19mm Sơ đồ chọn ổ cho trục II : Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kế: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 46 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Dự kiến chọn trớc góc = 260(kiểu 46000) Hệ số khả làm viƯc tÝnh theo c«ng thøc (8-1) C = Q(nh)0,3 ≤ Cbảng Cbảng- Là hệ số khả làm việc tính theo bảng đây: nII = 150,8(V/P) : Tốc quay trªn trơc II h = 16500 giê, b»ng thêi gian phục vụ máy Q: Tải trọng tơng đơng (daN) Theo c«ng thøc (8-6) cã Q = (Kv.R + m.At).Kn.Kt HƯ sè m = 1,5 (tra b¶ng 8-2) Kt = tải trọng tĩnh(bảng 8-3) Kn = nhiệt độ làm việc dới 1000(bảng 8-4) Kv = vòng cđa ỉ quay (b¶ng 8-5) 2 RC = RCY + RCX = 77 + 3946 = 3947( N mm) 2 RD = RDY + RDX = 1808 + 5669 = 5950( N mm) S C = 1,3.RC tgβ = 1,3.3947.tg 26 = 2502( N ) S D = 1,3.RD tgβ = 1,3.5950.tg 26 = 3773( N ) Tỉng lùc chiỊu trơc: At = SC + Pa3- SD = 2502 + 4726 - 3773 = 3455(N) Nh vËy lùc At híng vỊ phÝa phía gối đỡ trục bên phải Vì lực hớng tâm hai gối trục gần nhau, nên ta tính gối đỡ trục bên phải D (ở lực Q lớn hơn) chọn ổ cho gối trục này, gối trục lấy ổ loại QD=(Kv.RD+m.At).Kn.Kt=(1.5950+1,5.3455).1.1 = 11133(N) hc= 1113,3daN C = 1113,3.(150,8.16500)0,3 =92337,4 Tra b¶ng 18P øng víi d =45 mm lÊy ỉ kÝ hiệu (7309) ổ đũa côn đỡ chặn ,cỡ trung ta có: Cbảng=128000 Đờng kính ổ D = 100 mm,chiều rộng ổ B = 26 mm Sơ đồ chọn ổ cho trục III Hệ số khả làm viƯc tÝnh theo c«ng thøc (8-1) C = Q(nh)0,3 ≤ Cbảng Cbảng- Là hệ số khả làm việc tính theo bảng đây: nIII = 37,7(V/P) : Tốc quay trªn trơc III h = 16500 giê, b»ng thêi gian phục vụ máy Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 47 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa Hoc Cơ Bản Q: Tải trọng tơng đơng (daN) Theo công thức (8-6) có Q = (Kv.R + m.At).Kn.Kt HƯ sè m = 1,5 (tra b¶ng 8-2) Kt = t¶i träng tÜnh(b¶ng 8-3) Kn = nhiệt độ làm việc dới 1000(bảng 8-4) Kv = vòng ổ quay (bảng 8-5) Khoa: 2 RE = REY + REX = 1626 + 2332 = 2843( N mm) 2 RF = RFY + RFX = 1079 + 50312 = 5145( N mm) S E = 1,3.RE tgβ = 1,3.2843.tg 26 = 1803( N ) S F = 1,3.RF tgβ = 1,3.5145.tg 26 = 3263( N ) Tæng lùc chiỊu trơc: At = SE - Pa4- SF = 1803 - 1018 - 5145 = 4360(N) Nh vËy lùc At hớng phía phía gối đỡ trục bên trái Vì lực hớng tâm hai gối trục gần nhau, nên ta tính gối đỡ trục bên phải (F) (ở lực Q lớn hơn) chän ỉ cho gèi trơc nµy, gèi trơc lÊy ổ loại QE=(Kv.RF+m.At).Kn.Kt=(1.5145+1,5.4360).1.1 = 11685(N) hoặc= 1168,5daN C = 1168,5.(37,7.16500)0,3 =63940,5 Tra b¶ng 17P øng víi d =50 mm lấy ổ kí hiệu (46310) ổ bi đỡ chặn ,cỡ trung Cbảng= 80000 , Q=4500 đờng kính ổ D = 110 mm, chiỊu réng ỉ B = 27 mm Chọn kiểu lắp ổ lăn : Phơng án chọn kiểu lắp: a lắp ổ lăn vào trục theo hệ lỗ vỏ hộp theo hệ trục b.sai lêch cho phép vòng ổ âm ,sai lệch cho phép lỗ theo hệ lỗ dơng c.Chọn kiểu lắp độ dôi để vòng ổ trợt theo bề mặt trục Cố định trục theo phơng dọc trục Giáo viên hớng dẫn: Sinh viªn thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 48 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Để cố định trục theo phơng dọc trục ta dùng nắp ổ điều chỉnh khe hở ổ đệm kim loại nắp ổ thân hộp giảm tốc Nắp ổ lắp với hộp giảm tốc vít, loại dễ chế tạo dễ lắp ghép Che kín ổ lăn : Để che kín đầu trục nhô ra, tránh xâm nhập môi trờng vào ổ ngăn mỡ chảy ta dùng loại vòng phớt Chọn theo bảng (8-29)(sách TKCTM) Bôi trơn lăn Bộ phận ổ đợc bôi trơn mỡ, vận tốc truyền bánh thấp dùng phơng pháp bắn toé để dẫn dầu hộp vào bôi trơn phận ổ.Theo bảng 8-28 dùng mỡ loại T ứng với nhiệt độ làm việc 60 ữ 1000C vận tốc dới 1500 vg/phút Lợng mỡ dới 2/3 chỗ rỗng phận ổ Phần VII : Cấu tạo vỏ hộp giảm tốc Vỏ hộp giảm tốc Chọn vỏ hộp đúc vật liệu gang , mặt ghép nắp thân mặt phẳng qua đờng làm trục để lắp ghép đợc dễ dàng theo bảng (10-9) cho phép ta xác định đợc kích thớc phần tử vổ hộp - Chiều dày thân hộp : = 0,025 A+3 mm ; A khoảng cách trục δ = 0,025 255 +3 = 9,75 mm Chän δ = 10mm Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kế: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 49 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản - Chiều dày thành n¾p hép : δ1 = 0,02 A+ = 0,02 255 +3 = 8,1 mm cã thÓ lÊy 1=9 mm - Chiều dày mặt bích dới thân : b =1,5 δ = 1,5 10 = 15 mm - Chiều dày mặt bích dới nắp : b1 = 1,5.δ = 1,5.9 = 13mm - ChiÒu dày đế hộp phần lồi P=2,35 = 2,35 10 ≈ 24 mm - ChiỊu dµy gân thân hộp m= 0,85 = (0,85 ữ 1) 10 mm - Chiều dày gân n¾p hép m1= 0,85 δ1 = 0,85 ≈ mm - Đờng kính bu lông : dn = 0,036 A + 12 mm dn = 0,036.255+12 = 21,2(mm) chän dn = 22(mm) - §êng kÝnh bu lông khác : + cạch ổ : d1 = 0,7 dn=16 mm + Ghép mặt bích nắp thân d2 = 0,5 dn = 11 mm + GhÐp n¾p ỉ :d3 = 0,45 dn = 10 mm + Ghép nắp cửa thăm : d4 = 0,37 dn = mm Đờng kính bu lông vòng chọn theo trọng lợng hộp giảm tốc, với khoảng cách trục A cấp 216 x 255 Tra bảng 10 - 11a 10 11b chọn bu lông M8 - Số lợng bu lông nền: - Theo bảng 10-13 ta lấy n = Phần VIII : Nối trục Nối trục đĩa Mô men xoắn nèi trôc : M x =9,55.10 5,775 KN = 9,55.10 37,7 n =1461631(Nmm) Giáo viên hớng dÉn: Sinh viªn thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn S Tnh - 50 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản M t = k M x =1,3.1461631=1900510(Nmm) Trong đó: M x mômen xoắn danh nghĩa M t mômen xoắn tính toán k Hệ số tải trọng động (tra bảng 9_1) Để đơn giản ,dễ chế tạo phù hợp với mômen xoắn trục chọn nối trục nối trục đĩa +cấu tạo : hình vẽ + Vật liệu làm nối trục : vận tốc vòng ®Üa V≥ 30 nªn ta chän vËt liƯu nèi trơc thép đúc 35, + Các kích thớc chủ yếu nối trục đàn hồi theo bảng (9-2) ta có d=45 mm, D =100 mm ,D= 200mm , D0 = 160mm , l = 160 , S=40 ; Bul«ng M16 , số lợng = Mômen xoắn lớn :M max =2500 Nm Với bulông lắp có khe hở : Lực siết V cần thiết với bulông lµ : V≥ KM x 2.1,3.1461631 = ZfD0 6.1,5.160 =2639 (Nmm) Phần IX : Bôi trơn hộp giảm tốc Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kế: K4_LT Nguyễn TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 51 - Líp: KTCĐ đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Bôi trơn hộp giảm tốc Để giảm mát công suất ma sát, giảm mài mòn, đảm bảo thoát nhiệt tốt đề phòng chi tiết máy bị han gỉ cần phải bôi trơn cho trục truyền Hộp Giảm Tốc Vì vận tốc bánh nhỏ nên ta chọn cách bôi trơn ngâm dầu cách ngâm bánh răng, trục vít, bánh vít chi tiết phụ khác ta dùng dầu công nghiệp 45 để bôi trơn hộp giảm tốc Khi vận tốc nhỏ lấy chiều sâu ngâm 1/6 bán kính bánh cấp nhanh ®èi víi cÊp chËm díi 1/3 b¸nh kÝnh , 0,4 - 0,8 lÝt cho Kw Chän ®é nhít cđa dầu 50o C với bánh thép b = 600 N/mm2 Ta chọn dầu theo Bảng 10- 20 Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kế: K4_LT Nguyễn TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 52 - Líp: KTCĐ đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Phần kết Em mong nhận đợc ý kiến đóng góp thầy, cô để đề tài em đợc hoàn thiện Em xin chân thành cảm ơn! Hng yên: Ngày 20 tháng5 năm 2007 Sinh viên thực hiện: Bùi Văn Quang: 5/1/1982 Giáo viên híng dÉn: Sinh viªn thiÕt kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyn S Tnh - 53 - Lớp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kế: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh - 54 - Líp: KTCĐ ... trục tang ; Ta có số vòng quay tang Giáo viên hớng dẫn: Sinh viên thiết kÕ: K4_LT Ngun TiỊn Phong Nguyễn Sỹ Tỉnh -5- Líp: KTC đồ án chi tiết máy Trờng ĐHSPKT Hng Yên Khoa: Khoa Hoc Cơ Bản nt= tang... tèc Bé Băng tải Lực kéo băng tải Vận tốc băng tải Đờng kính băng tải Thời gian phục vụ Góc nghiêng đai so với phơng ngang Đặc tính làm viƯc: ªm F V D Th α 8000 0.8 340 18500 30 N m/s mm Giờ độ... thành hạ,mang mét ý nghÜa to lín ®èi víi nỊn kinh tÕ Để tập làm quen với công việc thiết kế ,một phần để củng cố kiến thức học ,ứng dụng để giải vấn đề thùc tÕ s¶n xuÊt sau mét thêi gian häc tËp