Thiết kế tường vây tầng hầm cho chung cư FOUR ACES

Thiết kế tường vây tầng hầm cho chung cư FOUR ACES

NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG I.1 MỤC LỤC NHÓM Trang NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG THIẾT KẾ TƯỜNG VÂY TẦNG HẦM CHO CHUNG CƯ FOUR ACES CHƯƠNG II TỔNG QUAN II.1 PHẠM VI CÔNG VIỆC - Phạm vị thuyết minh cung cấp yêu cầu tối thiểu cho việc thiết kế kết cấu biện pháp thi công tường vây tầng hầm “CHUNG CƯ FOURS ACE” Đặc điểm kỹ thuật quy định tiêu chuẩn thiết kế đưa vào xem xét giai đoạn thiết kế kết cấu Các thông tin tải trọng vật liệu sử dụng thi công cấu trúc khác Danh sách quy định tiêu chuẩn giả định thiết kế nhằm đạt hiệu tốt tối ưu hóa khối lượng kết cấu giữ cho chi phí xây dựng hợp lý II.2 THƠNG TIN DỰ ÁN II.2.1 Vị trí Dự án đặt phường 7, Quận 10, Thành phố Hồ Chí Minh Cơng trình nằm vị trí thống đẹp có ba mặt tiền giáp đường Đào Duy Từ (lộ giới 15m), đường Hòa Hảo (lộ giới 15m), đường Nguyễn Kim (lộ giới 20m), mặt còn lại giáp nhà dân Vì nằm trục đường giao thơng nên thuận tiện cho việc vận chuyển máy móc thiết bị, xe chở vật liệu xây dựng vào cơng trình cách dễ dàng Hệ thống sở hạ tầng khu vực xây dựng: cấp điện, cấp nước hoàn chỉnh, tạo điều kiện thuận lợi thi công Hiện trạng khu đất xây dựng chung cư cũ tháo dỡ, gặp số khó khăn ban đầu cơng tác thi cơng móng, nhiên trở ngại tiên đốn khắc phục II.2.2 Mơ tả cơng trình Chung cư Four Aces bao gồm 20 tầng (17 tầng tầng hầm) với đặc điểm sau: - Chiều cao tầng điển hình 3.4m; tổng chiều cao 58m (chưa kể tầng hầm); Mặt hình chữ nhật có kích thước 40x49m Chức khối nhà: - - Tầng hầm sử dụng làm bãi giữ xe cho toàn chung cư khu vực lân cận, tầng hầm sử dụng để giữ xe gắn máy, tầng hầm sử dụng để giữ xe ô tô, bên cạnh tầng hầm nơi chứa trang thiết bị phục vụ cho chiếu sáng dự phòng máy phát điện, bể nước ngầm, bể tự hoại, v.v… Tầng tầng lửng chủ yếu dùng để kinh doanh dịch vụ, cửa hàng buôn bán giống trung tâm mua sắm Ngoài ra, hai tầng tận dụng để chứa trang thiết bị phòng cháy chữa cháy, nhiều thiết bị khác, v.v… Từ tầng đến tầng 14 bao gồm hộ cao cấp loại A, B đáp ứng nhu cầu nhà người dân NHÓM Trang NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG - GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Tầng thượng gồm kho chung cư, v.v… Bảng chi tiêu quy hoạch khu đất chung cư Four Aces ST T Diện tích đất xây dựng (m2) Chỉ Tiêu Mật độ xây dựng ( % ) Diện tích sàn xây dựng (m2) Số hộ Dân số (người) 17118.89 112 560 Diện tích khu đất 2565 100% Cây xanh sân chơi 129.28 5.04% Đường nội 1113.83 43.42% Chung cư Four Aces 1321.89 51.54% Tầng 1321.89 Tầng lửng 752 Tầng - 14 14042 Tầng thượng 1003 II.2.3 Kết cấu tường hầm Cơng trình có mặt giáp đường, mặt lại giáp nhà dân cao khoảng 1-2 tầng Chiều sâu đào trung bình cơng trình khoảng 11.0m Chúng chọn tường vây barrete dày 800mm sâu 25m II.2.4 Vật liệu sử dụng BÊ TƠNG M300 • • Rn = 130 (daN/cm ) ; Eb = 290000 (daN/cm ) ; (khô cứng tự nhiên) CỐT THÉP A.III • Đường kính • f > 10mm ; Ra = R 'a = 3600 (daN/cm ) Rad = 2800 (daN/cm ) ; • Ea = 2100000 (daN/cm ) ; CỐT THÉP A.I f £ 10mm • Đường kính NHĨM ; Trang ; NỀN MĨNG NHÀ CAO TẦNG • • GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Ra = R 'a = 2300 (daN/cm ) Rad = 1800 (daN/cm ) ; ; Ea = 2100000 (daN/cm ) ; II.2.5 Tiêu chuẩn áp dụng - TCVN 5574:2012: Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế TCXD 5575:2012: Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép TCVN 2737:1995: Tải trọng tác động TCXD 229:1999: Tải trọng gió tác động theo TCVN 2737:1995 TCVN 9362:2012: Tiêu chuẩn thiết kế nhà cơng trình BS 8110-1997: Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông bê tông cốt thép (Anh) BS 8002-1994: Tiêu chuẩn thiết kế tường chắn đất (Anh) ACI 318 – 2008: Tiêu chuẩn thiết kế bê tông cốt thép (Mỹ) Và TCXD hành khác II.2.6 Hồ sơ tham khảo - Báo cáo khảo sát địa chất Đại học Bách Khoa thực Các vẽ kiến trúc II.2.7 Phần mềm tính tốn đơn vị sử dụng - SAP2000 : Phân tích kiểm tra hệ chống tầng hầm PLASXIC 8.6 : Thiết kế tường vây MICROSOFT OFFICE 2013: Soạn thảo, trình chiếu CHƯƠNG III PHÂN TÍCH ĐỊA CHẤT KHU VỰC III.1 ĐẶC ĐIỂM ĐỊA CHẤT Theo kết khảo sát địa chất cho thấy lớp đất khu vực xây dựng có đặc điểm sau: Lớp 1: sét pha nặng lẫn bụi, màu xám nhạt, dẻo mềm; Lớp 2: sét lẫn bụi, màu nâu hồng, nửa cứng; Lớp 3: cát mịn, màu xám đen, chặt; Lớp 4: cát pha sét nhẹ, hạt mịn lẫn bụi, màu hồng nhạt, chặt vừa; Trong thời gian khảo sát, mực nước ngầm xuất ổn định hố khoan độ sâu -3.9m Kết phân tích 01 mẫu nước lấy hố khoan cho thấy nước ngầm khu vực xây dựng ăn mòn yếu bê tơng theo giá trị độ cứng tổng cộng NHÓM Trang NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG III.2 SỐ LIỆU THÍ NGHIỆM SPT CHO TỪNG LỚP ĐẤT 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 Lớp 1: sét pha nặng lẫn bụi, màu xám nhạt, dẻo mềm; 10 Lớp 2: sét lẫn bụi, màu nâu hồng, nửa cứng; 15 15 21 21 19 Lớp 3: cát mịn, màu xám đen, chặt; 24 27 25 24 26 Lớp 4: cát pha sét nhẹ, hạt mịn lẫn bụi, màu hồng nhạt, chặt vừa; 28 30 33 36 35 Hình Sự phân bố lớp đất hố khoang số liệu thí nghiệm SPT NHÓM Trang 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 44 46 48 50 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG III.3 PHÂN TÍCH CHI TIẾT VÀ THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT Độ dốc lớp đất nhỏ, chiều dày đồng nên cách gần xem đất điểm cơng trình mặt cắt địa chất điển hình Lớp 1: sét pha nặng lẫn bụi, màu xám nhạt, dẻo mềm; Chỉ số Giá trị Bề dày (m) WL Giới hạn chảy Giới hạn dẻo Chỉ số dẻo WP Id (%) (%) (%) 33.2% ( kN/m ( Hệ số rỗng tự nhiên e0 2.684 0.746 Hệ số thấm k (m/ngày) 7.28e-02 f0 Góc ma sát Lực dính C ( 0.109624 gw 19.4 kN/m2 Chỉ số nở Dung trọng đẩy ) ( Trang ) Cs kN/m3 12020’ 17 0.009135 gdn ) Hình Biểu đồ (e-logp) lớp đất thứ NHÓM ) 16.4% 26.2% Tỉ trọng 94.3% Độ ẩm tự nhiên W (%) Dung trọng tự nhiên Gs g/cm Độ bão hòa G (%) 0.59 Chỉ số nén Giá trị 16.8% Độ sệt B Cc Chỉ số 9.64 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Lớp 2: sét lẫn bụi, màu nâu hồng, nửa cứng; Chỉ số Giá trị Bề dày (m) 14.2 WL Giới hạn chảy Giới hạn dẻo Chỉ số dẻo WP Id (%) (%) (%) ( Hệ số rỗng tự nhiên 2.725 ) e0 0.843 92.1% 23.5% Hệ số thấm k (m/ngày) 8.64e-3 28.5% f0 16020’ Góc ma sát Lực dính C ( 0.063117 kN/m2 Chỉ số nở Dung trọng tự nhiên ( Gs g/cm3 Độ bão hòa G (%) Độ ẩm tự nhiên W (%) gw kN/m3 Giá trị 23.5% 0.21 Chỉ số nén Tỉ trọng 47.0% Độ sệt B Cc Chỉ số 32 ) Cs 0.007474 Dung trọng đẩy 19 gdn kN/m3 ) ( 9.36 ) Hình Biểu đồ (e-logp) lớp đất thứ hai Lớp 3: cát mịn, màu xám đen, chặt; NHÓM Chỉ số Giá trị Bề dày (m) 17 Chỉ số Tỉ trọng Trang Gs g/cm3 ( Giá trị ) 2.65 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG WL Giới hạn chảy WP Giới hạn dẻo Id Chỉ số dẻo (%) (%) (%) GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG - Hệ số rỗng tự nhiên Độ bão hòa G (%) 89.3% - Hệ số thấm k (m/ngày) f0 - Độ ẩm tự nhiên W (%) 26.3% Chỉ số nén Dung trọng tự nhiên ( kN/m 0.78 - Độ sệt B Cc e0 Góc ma sát Lực dính C ( 0.088031 gw 18.8 kN/m2 Cs Chỉ số nở Dung trọng đẩy ) ( ) kN/m 20030’ 0.007474 gdn 9.27 ) Hình Biểu đồ (e-logp) lớp đất thứ ba Lớp 4: cát pha sét nhẹ hạt mịn lẫn bụi, màu hồng nhạt, chặt vừa; Chỉ số Bề dày (m) Giới hạn chảy Giới hạn dẻo Chỉ số dẻo NHÓM Id WL WP (%) (%) (%) Giá trị Chỉ số dày Gs g/cm3 - Tỉ trọng ( Hệ số rỗng tự nhiên Giá trị ) e0 - Độ bão hòa G (%) - Hệ số thấm k (m/ngày) Trang 2.674 0.614 86.2% 1.08 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Độ sệt B Độ ẩm tự nhiên W (%) Chỉ số nén 0.042710 gw ( 19.85 26045’ Góc ma sát 19.8% Cc Dung trọng tự nhiên kN/m f0 - ) Lực dính C ( Chỉ số nở kN/m2 ) Cs Dung trọng đẩy 0.004963 gdn ( kN/m 10.37 ) Hình Biểu đồ (e-logp) lớp đất thứ tư CHƯƠNG IV TÍNH TỐN TƯỜNG VÂY IV.1 CÁC GIAI ĐOẠN THI CƠNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN IV.1.1 Các giai đoạn thi công Các giai đoạn thi công phần ngầm thi công ngược theo phương pháp hở sơ định hướng sau: • Giai đoạn 1a: thi công cọc khoan nhồi (với cột chống tạm thép hình) • Giai đoạn 1b: thi cơng tường vây; • Giai đoạn 2: đào đất đến cao độ - 3.11m; • Giai đoạn 3: thi cơng sàn tầng hầm 1; • Giai đoạn 4: đào đất đến cao độ - 6.51m; • Giai đoạn 5: thi cơng sàn tầng hầm 2; • Giai đoạn 6: đào đất đến cao độ - 11.66m; • Giai đoạn 7: thi cơng đài móng sàn tầng hầm 3; • Giai đoạn 8: thi công sàn tầng chuyển sang giai đoạn thi công phần thân; Dự trù giai đoạn nguy hiểm giai đoạn Tùy theo kết khảo sát điều chỉnh lại hướng thi công cho hợp lý NHÓM Trang NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG IV.1.2 Số liệu tính tốn • Tường liên tục đất dày 800mm bê tơng cốt thép • Vật liệu làm tường: bê tơng M300 cốt thép A.III • Mực nước ngầm bên hố đào ổn định cao độ -3.9m Mực nước ngầm hố đào thay đổi theo trình tự thi công phần ngầm, giả thiết thấp mặt đất hố đào 0.5m • Lượng phụ tải mặt đất lấy 1.5 (T/m2 ) IV.2 LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN Những quy trình thiết kế cổ điển (phương pháp cân tĩnh,…) dựa vào giả thiết đơn giản hóa thường mâu thuẫn với ứng xử thực tường đất, điển hình khơng tương thích áp lực chuyển vị Khi thiết kế tường đất theo phương pháp cổ điển áp lực đất tách riêng thành áp lực đất bị động hay áp lực đất chủ động giới hạn tất điểm tường chắn mà không xem xét đến độ lớn chiều chuyển vị tường đất Trong trường hợp thiết kế tường có neo/thanh chống, khuynh hướng dịch chuyển tường tạo điều kiện bị động bên neo bị bỏ qua Tác động khả uốn tường bị bỏ qua Cho nên chuyển vị tính tốn dựa giả thuyết, khó phản ánh hợp lý làm việc thực kết cấu Phương pháp phân tích làm việc đồng thời tường kết cấu Trong mơ hình đơn giản nhất, tường vây mơ dầm đất mơ chuỗi lò xo theo phương ngang Độ cứng đất thể thông qua độ cứng khai báo lò xo, hệ số theo phương ngang Các hệ giằng ngang (bản sàn tầng hầm) mơ hình lò xo hay lực tập trung Phân tích làm việc dầm chuỗi lò xo cho kết chuyển vị tường, mômen uốn, lực cắt, phản lực hệ giằng chống ngang Tuy nhiên, phương pháp có số hạn chế lý tưởng hóa làm việc đất sử dụng, hệ số phản lực đất theo phương ngang khó đánh giá cách xác, chuyển vị đất xung quanh kết cấu khơng tính tốn, độ cứng làm việc hệ giằng chống ngang khó mơ hình xác điều kiện thực tế Dựa phân tích đưa quy trình tính toán sau: áp dụng phương pháp dầm đẳng trị (tham khảo “Thiết kế thi cơng hố móng sâu” - PGS.TS Nguyễn Bá Kế) để tính tốn sơ chiều sâu chơn tường, dùng chương trình PLAXIS 2D V8.5 để mô tường vây khảo sát thời điểm q trình thi cơng, từ lấy thông số cần thiết để thiết kế IV.3 TÍNH TỐN CHIỀU DÀI TƯỜNG VÂY THEO PHƯƠNG PHÁP DẦM ĐẲNG TRỊ - Áp lực đất chủ động tác dụng lên tường vây độ sâu x nằm lớp đất thứ hai: ỉ 16.330 ỉ 16.330 ỗ ữ ỗ ữ Pa = (15 +19.4 3.9 + 9.64 3.1+ 9.36 x) tan ỗ 45 45 ữ- 32 tan ỗ ữ ỗ ỗ ữ ÷ è ø è ø = 5.25 x +19.7 - Áp lực nước tác dụng lên tường vây vào phía chủ động; Paw = 10´ ( x + 3.1) = 10 x + 31 - Tổng áp lực tác dụng vào tường vây phía chủ động; NHĨM Trang 10 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Gia công lồng thép mặt Cách thức để đúc kê bê tơng; φ128 • Dùng ống nhựa PVC đường kính 50mm để làm khn đúc • Ống nhựa không để nguyên mà dùng cưa xẻ rãnh đoạn ống nhựa theo chiều cao 50mm Sau dùng dây thép kẽm buộc lại Cách làm thuận tiện cho việc tháo kê khỏi khn đúc sau • Chuẩn bị vữa xi măng, đổ đầy vào khuôn đúc cắm đoạn thép 20 dài 80mm vào tâm khối vữa (hoặc có cách làm khác vữa ninh kết cắt thành đoạn có chiều cao φ φ20 ta dùng thép tiến hành đục lỗ tâm khối vữa cách tiết kiệm nhanh hơn) Khn đúc tái sử dụng nhiều lần • Sau vữa ninh kết 24 giờ, ta tiến hành rút đoạn thép, tháo dây kẽm lấy kê Công việc thực công nhân phổ thơng thực cơng trường • Đem kê vào bãi để bảo quản Con kê sử dụng ninh kết ngày Nếu đem sử dụng sớm kê dễ bị nứt hỏng lý bê tông chưa đạt độ cứng định Do vậy, ta cần phải chuẩn bị trước kê • Con kê nên lắp dựng vào lồng thép trước hạ lồng thép vào khoan đào Không nên lắp dựng sớm kê dễ bị va quệt với mặt đất bị vỡ Đánh dấu vị trí mối nối lồng thép thép chủ Lắp đặt ống siêu âm, ống đo độ nghiêng, ống hàn chặt vào lồng thép V.6.2 LẮP DỰNG, HẠ LỒNG THÉP VÀO VỊ TRÍ KHOAN ĐÀO • TÍNH TỐN CHO Q TRÌNH LẮP DỰNG VÀ HẠ LỒNG THÉP VÀO VỊ TRÍ KHOAN ĐÀO Các tính tốn để chọn thiết bị phục vụ dựa trọng lượng lồng thép lớn Dựa mặt phân chia khoang đào khoan đào lớn có bề dài 4m (các khoang đóng K6, K18, K28, K40) khoan ta sử dụng lồng thép, lồng có kích thước rộng NHÓM Trang 54 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG 650mm, dài 3800mm, theo chiều sâu cho khoan 11700mm, 11700mm, 3350mm φ18a150 Giả sử thép chờ sàn Lập bảng tính tốn trọng lượng cốt thép cho khoan L φ Loại thép ồng ( mm) Thép chủ (mặt đất) (1) Số thanh (mm ) Thép chủ (mặt đất) (2) 1170 Tổng (m) 20 7600 Thép chủ (mặt đào) (2) 1170 4500 5540 78 Thép tăng cường 650 4960 1220 3800 1550 1500 1500 1500 Thép chủ (mặt đất) Thép chủ (mặt đào) (1) NHÓM 1170 Trang 55 5500 48.90 9.76 24.06 7.6 36.72 12.4 36.98 75 118.32 75 118.32 75 118.32 234 467.20 234 576.79 104.5 257.58 20 19.84 20 0 Thép chủ (mặt đào) (2) 1170 239.94 50 152.1 50 681.68 50 Thép chờ liên kết sàn B3 432.1 Thép chờ liên kết sàn B2 210.75 Thép chờ liên kết sàn B1 85.5 Thép treo lồng 576.79 Thép móc cẩu 234 234 Thép giằng (2) 288.30 Thép giằng (1) 144.4 19 Thép đai 467.20 20 234 19 Thép chủ (mặt đào) (1) Khối lượng (kg) 19 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Thép đai 5540 78 432.1 Thép tăng cường 650 234 Thép giằng (1) 4960 1220 1550 3800 Thép chủ (mặt đất) 3350 3350 5540 24.06 12.4 36.98 7.6 36.72 67 133.77 67 165.15 20 Thép đai 9.76 20 Thép chủ (mặt đào) 48.90 19.84 Thép móc cẩu 239.94 Thép treo lồng 152.1 Thép giằng (2) 681.68 24 132.9 Thép tăng cường 650 72 Thép móc cẩu 3800 209.75 46.8 73.83 7.6 36.72 Lồng thép 2966.82 Lồng thép 2369.85 Lồng thép 619.22 Tổng cộng 5955.89 Bảng tính khối lượng lồng thép khoan K6 Tính Chọn Dây Cáp Treo Vào Đòn Treo Ptt = 1.1P = 1.1× 2966.82 = 3263.502 (daN) Trọng lượng tính tốn: S= Lực căng cáp: NHĨM k ( Ptt + Pdontreo ) mn cos ϕ ; Trang 56 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG DÂ Y CÁ P CẦ N TRỤC MỐ C CẨ U TỰ CÂ N BẰ NG DÂ Y CÁ P CẦ N TRỤC DÂ Y CÁ P MỐ C CẨ U THÉ P CHỦ DÂ Y XÍCH DÂ Y XÍCH DÂ Y XÍCH I A Đ P THÉ ĐÒ N TREO C MỐ NG CHO G CƯỜ N Ê A T P Ù THE GIAÙCA U Å O NG CH Ø NG CƯƠ Ă T P Ù E H T U CẨ U C CẨ MỐ Mơ hình cẩu lắp lồng thép Trong đó: k : hệ số an tồn kể tính động cẩu lắp; lấy m: hệ số kể đến căng không dây cáp; n : số nhánh cáp; n=2 m = 0.8 ; ; ; ϕ ϕ = 450 : góc nghiêng cáp so với phương đứng; lấy S= → ; kPtt × (3263.50 + 149.38) = = 18099 (daN) mn cos ϕ 0.8 × × cos ( 450 ) ; Tra bảng ta chọn dây cáp: dây cáp mềm 6x37x1 chịu kéo 18.45T , trọng lượng thân Tính Chọn Dây Cáp Treo Vào Móc Cẩu Tự Cân Bằng S= Lực căng cáp: , đường kính cáp 19.50mm, cường độ q = 1.33 (kg/m) σ = 160 (kG/cm ) NHÓM k=6 kPtt mn cos ϕ ; Trang 57 , lực làm đứt sợi cáp NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG Trong đó: k GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG : hệ số an tồn kể tính động cẩu lắp; lấy m: hệ số kể đến căng không dây cáp; n : số nhánh cáp; n=2 k=6 m = 0.8 ; ; ; ϕ ϕ = 450 : góc nghiêng cáp so với phương đứng; lấy S= → ; kPtt × 3263.50 = = 17307.3 (daN) mn cos ϕ 0.8 × × cos ( 450 ) ; Tra bảng ta chọn dây cáp: dây cáp mềm 6x37x1 chịu kéo 18.45T , đường kính cáp 19.50mm, cường độ q = 1.33 (kg/m) σ = 160 (kG/cm ) , trọng lượng thân , lực làm đứt sợi cáp Tính Tốn Kiểm Tra Đòn Treo Lực tính tốn tác dụng lên đòn treo; S1 = S2 = kP × 3263.50 = = 9790.5 (daN) mn cos ϕ 1× × cos ( 00 ) ; Chọn đòn treo có chiều dài 4100 (mm) làm thép CCT3, chế tạo nhà máy Trên sở cấu tạo xem điểm mốc dây gối Khi mơmen uốn lớn S S2 gây là: M max = S1d = 9790.5 × 0.45 = 4405.725 (daNm) ; Tính tốn đặc trưng hình học tiết diện bị giảm yếu lỗ bulơng; • ; − ; I x = 10857 (cm ) Mơmen qn tính x x: − ; Wx = Mômen kháng uốn x x: Wyc = Mômen kháng uốn yêu cầu: 150 Trọng tâm: 160 • x c = (cm) yc = 1.098 (cm) 10857 = 495.708 (cm3 ) − 1.098 + 15 M max 440573 = = 209.8 (cm ) R 2100 x 100 • y ; 80 ; y NHÓM Trang 58 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG Wx > Wyc (thỏa) 100 160 150 → GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG 80 450 1900 450 Mơ hình cấu tạo đòn treo Các đòn treo sử dụng ngồi cơng trường Tính Tốn Kiểm Tra Thép Chủ Và Thép Treo Lồng Ta có tổng trọng lượng lồng thép là: 5955.89 (daN); φ18 φ20 Kiểm tra khả chịu kéo thép chủ thép treo lồng [ N] k = π × 1.82 × 3650 = 9288 (daN) , ; ; φ20 Ở ta liên kết thép nên thép chủ thép treo lồng đủ khả chịu kéo Đồng thời lồng thép hạ xuống khoan đào khơng xét đến tính động thêm vào lồng thép chịu lực đẩy Acsimét nên tương đối an toàn xét đến yếu tố lồng thép bị đứt (ngoại trừ liên kết cẩu thả) Khả chịu lực bu lông U (U bolt) biết cách làm thí nghiệm mẫu sau đem áp dụng đại trà khơng tính tốn NHĨM Trang 59 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Quy trình thí nghiệm sau; • Chuẩn bị thép có đường kính tương ứng với đường kính đoạn thép cần nối, chiều dài 600mm, bu lông U, mã, thiết bị tháo lắp bu lơng tiến hành làm thí nghiệm cho loại liên kết • Thí nghiệm 1: liên kết thép bu lông Sau đó, tiến hành kéo thử, ghi lại số liệu • Thí nghiệm 2: liên kết thép bu lông (khoảng cách bu lông 200mm) kéo thử, ghi lại số liệu • Thí nghiệm 3: liên kết thép bu lông (khoảng cách bu lông 200mm) kéo thử, ghi lại số liệu • Qua thí nghiệm, ứng với trường hợp ta số liệu tương ứng Với kết đó, ta đem áp dụng đại trà Để áp dụng đại trà ta phải có số liệu sau: trọng lượng lồng thép, vị trí nối lồng thép thứ kết thí nghiệm bu lông Giá trị đem áp dụng đại trà nên lấy nhỏ khả chịu kéo thí nghiệm (vì thí nghiệm chưa kể đến tính biến dạng lồng thép) Các mẫu thí nghiệm bu lơng U Tính Chọn Cần Trục Bánh Xích NHĨM Trang 60 GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG r h1 hc h2 h3 h4 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG S Sơ đồ máy đứng đào đất Trong giai đoạn ta tính cần trục theo điều kiện lắp dựng lồng thép gá lắp gioăng chống thấm Một lồng thép có chiều dài 11.7m nặng 2966.82kg Bộ gá lắp gioăng chống thấm có chiều dài 12.0m xấp xỉ chiều dài lồng thép Trọng lượng G = 144× 12 = 1728 = 1.728 (T) , nhỏ trọng lượng lồng thép lớn Vậy chọn theo điều kiện nâng hạ lồng thép H = h1 + h + h + h Chiều cao đỉnh tay cần: ; h1 = (m) h1 Trong đó: : khoảng an toàn cẩu lắp; ; h = 11.7 (m) h2 : chiều dài lồng thép; ; h = 1.5 (m) h3 : chiều dài hệ treo lồng thép; ; h4 : chiều dài hệ cáp puly đầu cần; ; NHÓM Trang 61 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Góc nghiêng tay cần so với phương nằm ngang, giá trị khoảng từ 55 đến 75 độ Chọn , để tính tốn chiều dài tay cần tối thiểu Lấy chiều cao máy Chiều dài tối thiểu tay cần: ; Tầm với ngắn nhất: ; Sức nâng cần thiết: Chọn cần cẩu bánh xích XKG40 có đặc trưng kỹ thuật; • Chiều dài tay cần: 20m; • Chiều cao nâng móc: ; • Sức nâng: ; ; • Tầm với: ; ; V.6.3 TRÌNH TỰ LẮP DỰNG VÀ HẠ LỒNG THÉP Trình tự lắp dựng hạ lồng thép phải trải qua giai đoạn sau; NHĨM • Cẩu lồng thép từ bãi gia cơng đến vị trí lân cận hố đào • Tại lồng thép kê theo thứ tự: lồng nằm cùng, tiếp đến lồng 2, cuối lồng • Lắp móc cẩu vào chi tiết cẩu lắp buộc trước • Nếu thời tiết có mưa lồng thép bị bùn đất phải vệ sinh trước nâng hạ đưa lồng thép xuống hố • Nâng lồng thép lên khỏi mặt đất (lồng thép tư nằm ngang) Khi lồng thép cách mặt đất khoảng 2.0m người điều khiển cần trục tiến hành thu dần chiều dài cáp (thu dần đầu dây có đòn treo) đồng thời thu dần dây cáp lại để đưa lồng thép sang trạng thái đứng Trong trình chuyển lồng thép sang tư đứng cần trục phải đứng yên Để cho lồng thép không bị đung đưa cẩu lên, đầu lồng dùng dây thừng buộc vào cho người cơng nhân điều khiển • Di chuyển lồng thép đến vị trí khoan đào cần lắp dựng • Chọn vị trí đứng thích hợp máy thường tâm máy đến mặt khoan đào 4.5 đến 5.0m, không nên đứng sát thành hố khoan ảnh hưởng đến sạt lở hố khoan • Sau chọn vị trí thích hợp cho máy đưa hạ lồng thép từ từ hố đào Khi mà đỉnh thép chủ cách đỉnh tường vây khoảng 1.0m tín hiệu cho người điều khiển cần trục dừng trình hạ, cơng nhân đưa thép hình I chuẩn bị trước đó, luồn qua lồng thép, thép hình tì lên tường dẫn Với cách làm vậy, lồng thép giữ lại để thực mối nối với lồng thép Trong q trình giữ lồng thép, phải chỉnh sửa cho vị trí, mối nối buộc kẽm, chỉnh vị trí lồng thép dựa vào vạch sơn đánh dấu tường dẫn Tháo cần trục để thực hiên công tác Trang 62 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Nâng lồng thép trạng thái nằm trạng thái đứng • Sau đưa lồng thép số vào vị trí khoan đào Cần trục quay sang cẩu lồng thép số đưa vào vị trí hố đào để thực mối nối với lồng • Lồng thép số 2: thép cốt dọc có đánh dấu vị trí bút xóa thép chủ với chiều dài nối 40d (các vị trí nối đánh dấu lúc gia cơng lồng thép) Cần trục hạ lồng thép cho dấu vạch thép dọc lồng thép trùng với đỉnh lồng thép 1, sau tiến hành lắp bu lơng U siết chặt lại, rút thép hình hạ dần lồng thép đỉnh lồng thép cao đỉnh tường dẫn 1200mm đưa thép hình vào vị trí kê thực lồng số Sau tháo mốc cẩu • Cần trục tiến hành cẩu lắp lồng số 3, đưa vào vị trí để thực mối nối với lồng thép số Cách tiến hành thực mối nối giống thực lồng thép số vào lồng thép số Sau cần trục hạ tồn lồng thép xuống vị trí thiết kế neo giữ chúng lại (lồng thép neo giữ công tác đổ bê tông hồn tất bê tơng ninh kết 24 giờ) • Phần đoạn thép dài 1200mm phía đầu lồng số từ cao trình mặt đất tự nhiên xuống 1.2m, trước lắp dựng phải bảo vệ ny lon Để sau này, phần bê tông xấu đỉnh tường phá bỏ dễ dàng hơn, đồng thời q trình vệ sinh tương đối dễ dàng Chú ý hạ lồng thép mà thấy khơng xuống thiết phải nâng lồng lên để làm rõ nguyên nhân, có biện pháp khắc phục thả tiếp, không lồng thép bị biến dạng, mặt vách thành đất dễ bị va quẹt sạt lỡ sinh nhiều đất đáy hố đào V.7 ĐỔ BÊ TÔNG CHO KHOAN ĐÀO Tương tự cọc khoan nhồi, bê tông đổ theo phương pháp vữa dâng nước Công tác đổ bê tông tường vây tiến hành hoàn thành công tác thổi rửa hố đào đảm bảo hố đào đạt chiều sâu thiết kế, dung dịch bentonite đạt thơng số kỹ thuật u cầu NHĨM Trang 63 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Kiểm tra độ sâu hố đào sau thổi rửa dọi Ống đổ bê tông ống thép có đường kính ngồi 219mm Các đoạn ống đổ nối với theo kiểu đầu nối nhanh nối ống cứu hỏa Các khoan đào tường vây vị trí góc phải sử dụng ống đổ Khi bắt đầu đổ bê tông, ống đổ bê tông hạ cách đáy hố khoan nhiều 25cm Để đảm bảo lớp bê tông ban đầu không bị nhiễm bẩn bentonite, lớp ngăn cách bọt xốp cho vào ống Quá trình đổ bê tông phải diễn liên tục, không gián đoạn dài quá, thường cho gián đoạn đến 10 phút, lâu gián đoạn 20 phút để đảm bảo tính đồng bê tông, phải đảm bảo ống đổ bê tông kín nước Trong suốt q trình đổ bê tơng dung dịch bentonite thu hồi tự tràn qua máng bên cạnh hố đào mà không cần phải bơm hút (cách làm đảm bảo cao trình bentonite hố ln trì theo u cầu; lượng bentonite máng phải bơm không để chảy tràn lan mặt bằng) Khi mực bê tông rãnh đào dâng lên, ống tremie nhấc lên theo đảm bảo tối thiểu 3m ngập bêtông để tránh bê tông lẫn lộn với bentonite Tuy nhiên, khơng nên để chân ống ngập q sâu, ngập sâu, bê tông ống xuống chậm lồng thép có bị trồi lên Trước lần cắt ống đổ bê tông sau đổ xe bê tông tiến hành đo kiểm tra độ dâng bê tông nhằm đảm bảo ống đổ cắm bê tông phát trường hợp hố khoan bị sụt lở thu hẹp Đồng thời, q trình đổ bê tơng khơng cho ống chuyển động ngang, khơng cặn lắng dịch sét lẫn vào bê tơng, khơng bê tông tràn chảy vào hào mà không qua phễu đổ Khi đổ bê tông gần đỉnh tường đất mà bê tông ống khó chảy mặt giảm tốc độ đổ bê tông, mặt khác giảm độ ngập sâu ống tremie xuống 1m Nếu bê tơng khơng đổ xuống cho ống chuyển động lên xuống, độ cao chuyển động không 30cm Trường hợp ống đổ đồng thời, độ dâng bê tông hai ống đổ phải tương đương Khi rút ống đổ bê tông phải nhẹ nhàng, từ từ tránh cho ống đổ bê tông bị xáo trộn NHÓM Trang 64 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Các thông tin chung việc cung cấp đổ bê tơng; • Bê tơng M300 có sử dụng phụ gia chống thấm, độ sụt , cốt liệu lớn 30mm, hạt nhỏ không q 0.3mm • Sử dụng bê tơng thương phẩm chở từ trạm trộn tới công trường xe chuyên dụng Các trạm trộn có thành phố Hồ Chí Minh như: Holcim, Supermix, Uni Eastern, LePhan, RDC, Trà My, Hải Âu, Rạch Chiếc • Xe chun dùng có dung tích bồn chứa là: đến 6.5 • Phễu đỗ liên kết chặt nhờ gá lắp chuyên dụng đặt tải đỉnh tường dẫn • Ống đổ bê tơng: đường kính ngồi 219mm, đoạn ống nên chọn dài 3.0m • Cần trục tự hành dùng để hạ ống trước bắt đầu đổ bê tông rút đoạn ống lên đổ bê tông V.8 HỒN THÀNH KHOAN ĐÀO TƯỜNG VÂY Sau hồn thành việc đổ bê tông khoan đào tường vây, ống đổ rút lên tiến hành làm vệ sinh nhằm hoàn thành khoan đào tường vây Mỗi khoan đào hồn thành có báo cáo kèm theo, báo cáo phải chứa thơng tin sau; NHĨM • Số hiệu khoan đào vị trí khoan đào; • Cao trình cắt bê tơng; • Cao trình tường dẫn; • Kích thước khoan đào; • Các thơng số lồng thép; • Mác bê tơng, nhà máy cấp bê tông, phụ gia, độ sụt, số mẫu thử,v.v… • Ngày đổ bê tông; • Ngày đào ngày hồn thành khoan đào; • Độ sâu khoan đào tính từ mặt đất; • Độ sâu khoan đào tính từ cao trình cắt bê tơng; Trang 65 NỀN MĨNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG • Khối lượng bê tơng theo lý thuyết thực tế; • Biểu đồ dâng bê tơng q trình đổ; • Thời gian bắt đầu đổ xe kết thúc; • Thời tiết đổ bê tông; Kiểm tra chất lượng bê tông cọc dùng phương pháp siêu âm giống cọc khoan nhồi NHÓM Trang 66 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG TÀI LIỆU THAM KHẢO - Bài Giảng Nền Móng Nhà Cao Tầng Thầy Trần Văn Tiếng Thiết Kế Và Thi Cơng Hố Móng Sâu (PGS TS Nguyễn Bá Kế); Kết Cấu Nhà Cao Tầng (W Sullơ); Sức Bền Vật Liệu (Tập I II) (Lê Hồng Tuấn, Bùi Cơng Thành); Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép - Phần Cấu Kiện Cơ Bản (Ngô Thế Phong, Nguyễn Đình Cống, Nguyễn Xuân Liên, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Phấn Tấn); Kết Cấu Bê Tông Cốt Thép - Phần Kết Cấu Nhà Cửa (Ngô Thế Phong, Lý Trần Cường, Trịnh Kim Đạm, Nguyễn Lê Ninh); Cơ Học Đất (Châu Ngọc Ẩn); Nền Và Móng (Phan Hồng Quân); Những Phương Pháp Xây Dựng Cơng Trình Trên Nền Đất Yếu (Hồng Văn Tân, Trần Đình Ngơ, Phan Xn Trường, Phạm Xn, Nguyễn Hải); Nền Và Móng Cơng Trình Dân Dụng Công Nghiệp (Nguyễn Văn Quảng, Nguyễn Hữu Kháng, Uông Đình Chất); Hỏi Đáp Thiết Kế Và Thi Cơng Nhà Cao Tầng - Tập 1, (Triệu Tây An, Lý Quốc Thắng, Lý Quốc Thắng, Lý Quốc Cường, Đái Chấn Quốc); Cấu Tạo Bê Tông Cốt Thép (Bộ Xây Dựng); Thi Cơng Đất (Đặng Đình Minh); Thi Cơng Cọc (Đặng Đình Minh); Cơng Tác Chống Thấm (Đặng Đình Minh); Cơng Tác Bê Tơng (Đặng Đình Minh); Thiết Kế Thi Cơng (Lê Văn Kiểm); Album Thi Công Xây Dựng (Lê Văn Kiểm); Kỹ Thuật Thi Công (Lê Kiều) Hỏi Đáp Các Vấn Đề Kỹ Thuật Thi Công (Ngô Quang Tường); Thi Công Kiến Trúc Cao Tầng - Tập 1, 2, (Hồ Thế Đức); NHÓM Trang 67 NỀN MÓNG NHÀ CAO TẦNG NHÓM GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG Trang 68 ... TẦNG GVHD: TS TRẦN VĂN TIẾNG THIẾT KẾ TƯỜNG VÂY TẦNG HẦM CHO CHUNG CƯ FOUR ACES CHƯƠNG II TỔNG QUAN II.1 PHẠM VI CÔNG VIỆC - Phạm vị thuyết minh cung cấp yêu cầu tối thiểu cho việc thiết kế kết... thiết kế kết cấu biện pháp thi công tường vây tầng hầm CHUNG CƯ FOURS ACE” Đặc điểm kỹ thuật quy định tiêu chuẩn thiết kế đưa vào xem xét giai đoạn thiết kế kết cấu Các thông tin tải trọng vật... 43.42% Chung cư Four Aces 1321.89 51.54% Tầng 1321.89 Tầng lửng 752 Tầng - 14 14042 Tầng thượng 1003 II.2.3 Kết cấu tường hầm Cơng trình có mặt giáp đường, mặt lại giáp nhà dân cao khoảng 1-2 tầng