1.1. GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH Địa điểm xây dựng: D37A Khu dân cư Phú Lâm, Phường 13, Quận 6, Hồ Chí Minh Chủ đầu tư : Công ty CP Đầu tư Tân Thịnh Lợi Quy mô công trình: Chung cư: gồm 17 tầng nổi + 1 tầng hầm Diện tích xây dựng: Tổng diện tích 3450 m2 . Dự án được chia làm 2 giai đoạn, giai đoạn 1 sẽ thi công trước 01 tòa nhà trên diện tích 1.193 m2 với tổng diện tích sàn xây dựng 8.002m gồm 86 căn hộ với các loại diện tích đa dạng 58 m2, 64 m2, 73 m2 và 217 m2. Chiều cao tầng điển hình: 3.3m 1.2. ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC Tòa nhà được thiết kế với một tầng hầm để làm chỗ để xe; các tầng trên đều là chung cư, căn hộ cho thuê. 1.1. GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH Địa điểm xây dựng: D37A Khu dân cư Phú Lâm, Phường 13, Quận 6, Hồ Chí Minh Chủ đầu tư : Công ty CP Đầu tư Tân Thịnh Lợi Quy mô công trình: Chung cư: gồm 17 tầng nổi + 1 tầng hầm Diện tích xây dựng: Tổng diện tích 3450 m2 . Dự án được chia làm 2 giai đoạn, giai đoạn 1 sẽ thi công trước 01 tòa nhà trên diện tích 1.193 m2 với tổng diện tích sàn xây dựng 8.002m gồm 86 căn hộ với các loại diện tích đa dạng 58 m2, 64 m2, 73 m2 và 217 m2. Chiều cao tầng điển hình: 3.3m 1.2. ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC Tòa nhà được thiết kế với một tầng hầm để làm chỗ để xe; các tầng trên đều là chung cư, căn hộ cho thuê. 1.1. GIỚI THIỆU CÔNG TRÌNH Địa điểm xây dựng: D37A Khu dân cư Phú Lâm, Phường 13, Quận 6, Hồ Chí Minh Chủ đầu tư : Công ty CP Đầu tư Tân Thịnh Lợi Quy mô công trình: Chung cư: gồm 17 tầng nổi + 1 tầng hầm Diện tích xây dựng: Tổng diện tích 3450 m2 . Dự án được chia làm 2 giai đoạn, giai đoạn 1 sẽ thi công trước 01 tòa nhà trên diện tích 1.193 m2 với tổng diện tích sàn xây dựng 8.002m gồm 86 căn hộ với các loại diện tích đa dạng 58 m2, 64 m2, 73 m2 và 217 m2. Chiều cao tầng điển hình: 3.3m 1.2. ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC Tòa nhà được thiết kế với một tầng hầm để làm chỗ để xe; các tầng trên đều là chung cư, căn hộ cho thuê.
LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP LỜI CẢM ƠN Luận văn tốt nghiệp xem tổng kết quan trọng quãng đời sinh viên, nhằm đánh giá lại kiến thức thu nhặt thành cuối thể nổ lực cố gắng sinh viên đại học suốt trình năm học tập Để có ngày hơm nay, em xin bày tỏ lòng cám ơn chân thành đến tồn thể Thầy Cơ Khoa Kỹ thuật Xây dựng tận tình hướng dẫn, giúp đỡ, truyền đạt cho em kiến thức quý báu, giúp em mở rộng thêm tầm hiểu biết, nhằm bắt kịp xu phát triển chung đất nước giới Em xin gửi lời cám ơn đến Thầy Th.s ĐẶNG KỲ MINH Thầy TS CAO VĂN VUI tận tình bảo, hướng dẫn em trình làm luận văn, để em hồn thành luận văn thời gian quy định Những lời khuyên, hướng dẫn Thầy quan trọng để hoàn thành luận văn tốt nghiệp Em gửi lời cảm ơn đến anh chị khoa trước gửi tài liệu tham khảo, giải đáp nhiều thắc mắc cho em trình học tập làm luận văn Cảm ơn toàn thể bạn lớp XD15CTXD03 đồng hành suốt thời gian qua Xin gửi lời cảm ơn sâu sắc đến ba mẹ, người thân gia đình, giúp đỡ động viên người bạn thân giúp thân vượt qua khó khăn suốt q trình học tập hồn thành luận văn Em xin chân thành cám ơn! Người thực NGUYỄN THÀNH TRUNG SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP MỤC LỤC MỤC LỤC BẢNG Bảng Phân loại trường hợp tính Bảng Hàm lượng cốt thép nhỏ Bảng Bảng lọc nội lực dầm từ etabs Bảng Bảng tính cốt thép cho dầm Bảng Nội lực cột từ etabs Bảng Bảng tính cốt thép cột Bảng Bảng chọn thép cột Bảng Hệ số biến động Bảng Bảng tổng hợp thống kê địa chất Bảng 11 Hệ số tỉ lệ k móng M1 Bảng 11 Cường độ sức kháng thân cọc theo lớp cho móng M1 Bảng 11 Trọng lượng riêng lớp đất Bảng 11 Bảng tính thành phần ma sát cọc móng M1 Bảng 11 Lực ma sát đất rời Bảng 11 Lực ma sát đất dính Bảng 11 Sức chịu tải cọc đơn móng M1 Bảng 11 Góc ma sát lớp đất Bảng 11 Trọng lượng riêng (TTGH II) lớp đất Bảng 11 10 Quan hệ e-p Bảng 11 11 Bảng tính lún móng M1 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP Bảng 11 12 Bảng tính momen uốn dọc cọc chịu tải ngang Bảng 11 13 Hệ số tỉ lệ k móng M2 Bảng 11 14 Cường độ sức kháng thân cọc theo lớp cho móng M2 Bảng 11 15 Trọng lượng riêng lớp đất Bảng 11 16 Bảng tính thành phần ma sát cọc móng M2 Bảng 11 17 Góc ma sát lớp đất Bảng 11 18 Trọng lượng riêng (TTGH II) lớp đất Bảng 11 19 Quan hệ e-p Bảng 11 20 Bảng tính lún móng M2 MỤC LỤC HÌNH ẢNH SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH Địa điểm xây dựng: D37A Khu dân cư Phú Lâm, Phường 13, Quận 6, Hồ Chí Minh Chủ đầu tư : Công ty CP Đầu tư Tân Thịnh Lợi Quy mô cơng trình: Chung cư: gồm 17 tầng + tầng hầm Diện tích xây dựng: Tổng diện tích 3450 m2 Dự án chia làm giai đoạn, giai đoạn thi cơng trước 01 tòa nhà diện tích 1.193 m với tổng diện tích sàn xây dựng 8.002m gồm 86 hộ với loại diện tích đa dạng 58 m2, 64 m2, 73 m2 217 m2 Chiều cao tầng điển hình: 3.3m 1.2 ĐẶC ĐIỂM KIẾN TRÚC Tòa nhà thiết kế với tầng hầm để làm chỗ để xe; tầng chung cư, hộ cho thuê Hình 1 Mặt kiến trúc tầng điển hình SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP Mặt tầng điển hình: Bố trí phòng cho thuê Đảm bảo yêu cầu giao thông, chiếu sáng Mặt đứng cơng trình tạo nên từ mảng kinh tạo độ chiếu sáng cho phòng Mặt có dạng hình chữ thập với diện tích khu đất 1193m2 Tầng hầm nằm cốt -3.000m bố trí ram dốc tách biệt lối lên xuống Hệ thống thang máy thang thoát hiểm bố trí khu vực tầng hầm vừa đảm bảo kết cấu vừa dễ nhìn thấy vào tầng hầm Hệ thống phòng cháy chữa cháy kết hợp bố trí khu vực thang dễ dàng tiếp cận có cố xảy Vị trí xa chung cư đến lối thang thoát hiểm nhỏ 25m 1.3 CÁC HỆ THỐNG KỸ THUẬT 1.3.1 Hệ thống điện Cơng trình sử dụng điện cung cấp nguồn: lưới điện Tp Hồ Chí Minh Toàn đường dây điện ngầm (được tiến hành lắp đặt động thời với lúc thi công) Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật luồn gen điện đặt ngầm tường sàn, đảm bảo không qua khu vực ẩm ướt tạo điều kiện dễ dàng cần sửa chữa Ở tầng lắp đặt hệ thống điện an toàn: hệ thống ngắt điện tự động từ 1A 80A bố trí theo tầng theo khu vực (đảm bảo an tồn phòng chống cháy nổ) Mạng điện cơng trình thiết kế với tiêu chí sau: An tồn : khơng qua khu vực ẩm ướt khu vệ sinh Dể dàng sửa chữa có hư hỏng dể kiểm soát cắt điện có cố Dễ thi cơng Mỗi khu vực thuê cung cấp bảng phân phối điện Đèn thoát hiểm chiếu sáng trường hợp khẩn cấp lắp đặt theo yêu cầu quan có thẩm quyền 1.3.2 Hệ thống cấp - thoát nước phòng cháy chữa cháy (PCCC) Cơng trình sử dụng nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước Tp.Hồ Chí Minh chữa vào bể chứa ngầm Hệ thống bơm nước cho cơng trình thiết kế tự động hồn tồn để đảm bảo nước bể mái đủ để cung cấp cho sinh hoạt cứu hỏa Các đường ống qua tầng bọc ren nước Hệ thống cấp nước ngầm hộp kỹ thuật Các đường ống cứu hỏa ln bố trí tầng dọc theo khu vực giao thông trần nhà Hệ thống báo cháy lắp đặt khu vực cho thuê Các bình cứu hỏa trang bị đầy đủ bố trí hành lang, cầu thang….theo hướng dẫn ban phòng cháy chữa cháy thành phố Hồ Chí Minh Bố trí hệ thống cứu hỏa gồm họng cứu hỏa lối đi, sảnh… với khoảng cách tối đa theo tiêu chuẩn TCVN 2622:1995 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP 1.3.3 Thông gió chiếu sáng Ở tầng có cửa sổ thơng thống tự nhiên Hệ thống máy điều hòa cung cấp cho tất tầng Sử dụng quạt hút để thoát cho tất khu vệ sinh ống gen dẫn lên mái Các tầng chiếu sáng tự nhiên thông qua mảng cửa kính Ngồi ra, hệ thống chiếu sáng nhân tạo bố trí cho cung cấp ánh sáng đến nơi cần thiết 1.3.4 Hệ thống thoát rác Rác thải tập trung tầng thơng qua kho rác bố trí tầng, chứa gian rác bố trí tầng hầm có phận để đưa rác thải ngồi Gian rác thiết kế kín đáo xử lý kỹ lưỡng để tránh tình trạng bốc mùi gây nhiễm mơi trường Hình Phối cảnh chung cư tân thịnh lợi SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG 2: LỰA CHỌN PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN 2.1 GIỚI THIỆU CHUNG Trong giai đoạn nay, nhờ phát triển mạnh mẽ máy tính điện tử, có thay đổi quan trọng cách nhìn nhận phương pháp tính tốn cơng trình Khuynh hướng đặc thù hóa đơn giản hóa trường hợp riêng lẻ thay khuynh hướng tổng quát hóa Đồng thời khối lượng tính tốn số học khơng trở ngại Các phương pháp dùng sơ đồ tính sát với thực tế hơn, xét tới làm việc phức tạp kết cấu với mối quan hệ phụ thuộc khác khơng gian Việc tính tốn kết cấu nhà cao tầng nên áp dụng công nghệ để sử dụng mơ hình khơng gian nhằm tăng mức độ xác phản ánh làm việc cơng trình sát với thực tế Trong cơng trình ta sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn để giải vấn đề Mơ hình rời rạc (phương pháp phần tử hữu hạn): Rời rạc hóa tồn hệ chịu lực nhà nhiều tầng, liên kết xác lập điều kiện tương thích lực chuyển vị Khi sử dụng hình với trợ giúp máy tính giải tất tốn Hiện nay, ta có phần mềm trợ giúp cho việc giải toán kết cấu ETABS, SAP, SAFE,… Trong luận văn dùng công cụ phần mềm hỗ trợ Phần mềm ETABS Để mơ hình, chạy nội lực khung, phân tích dao động cơng trình Phần mềm SAP2000 Để giải nội lực cho cấu kiện đơn giản hệ kết cấu nhằm đơn giản hóa q trình tính tốn Phần mềm SAFE Dùng để giải nội lực sàn, đài móng vách cứng hệ kết cấu 2.2 MỘT SỐ LƯU Ý Khi sử dụng phần mềm SAP, ETABS,… cần ý đến quan niệm cấu kiện phần mềm đề cấu kiện làm việc với quan niệm thực đưa vào mơ hình Quan niệm khối (solid): phương có kích thước gần nhau, có kích thước lớn nhiều so với phần tử khác Quan niệm bản, vách (shell): kích thước phương lớn nhiều so với phương lại Quan niệm (frame): kích thước phương nhỏ nhiều so với phương lại Quan niệm điểm (point): phương có kích thước gần nhau, có kích thước bé Khi ta chia mịn cấu kết xác Do phần tử hữu hạn truyền lực qua nút liên kết phần tử với Nếu ta chia cấu kiện SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP không với quan niệm phần mềm cấu kiện có độ cứng tăng đột ngột làm việc sai với chức chúng quan niệm tính, từ dẫn đến kết tính hệ kết cấu thay đổi 2.3 NỘI DUNG TÍNH TỐN Hệ kết cấu nhà cao tầng cần tính toán tĩnh lực, ổn định động lực Các phận kết cấu tính tốn theo trạng thái giới hạn thứ (TTGH I) Tính tốn theo trạng thái giới hạn thứ hai (TTGH II) Khác với nhà thấp tầng, thiết kế nhà cao tầng tính chất ổn định tổng thể cơng trình đóng vai trò quan trọng cần phải kiểm tra 2.4 SỐ LIỆU TÍNH TỐN 2.4.1 Bê tơng Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B30 : , , Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B35 : , , Dầm sàn dùng bê tông B30 Cột dùng bê tông B35 2.3.1.2 Cốt thép Cốt thép CI : Cốt thép CII : Cốt thép CIII : 2.5 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC 2.5.1 Sơ tiết diện sàn Ta dựa vào yêu cầu kiến trúc khả chịu lực sàn Chiều dày sàn chọn sơ theo cơng thức: Trong đó: Chiều dày sàn; Hệ số phụ thuộc vào loại dầm , kê , công xôn ; Hệ số phụ thuộc vào tải trọng, ; Chiều dài cạnh ngắn ô bản; Chiều dày tối thiểu sàn, theo Mục 8.2.2 TCVN 5574:2012 Đối với sàn tầng nhà sản xuất; Đối với sàn nhà cơng trình cơng cộng; Đối với sàn mái Ơ sàn thường: Chọn Ô sàn vệ sinh: Ta chọn SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP Sau tính tốn nội lực giới hạn độ võng nứt cho phép ta điều chỉnh lại chiều dày sàn khu vực cho hợp lí đảm bảo khả chịu lực giới hạn mà tiêu chuẩn cho phép cơng trình 2.5.2 Sơ tiết diện dầm Dựa kinh nghiệm, phụ thuộc vào chiều dài nhịp tải trọng tác dụng: Trong đó: Nhịp dầm Hệ số Hệ số tải trọng b= Kích thước dầm chọn sau: L= 8000 mm, bxh = 400x700 L= 6000 mm, bxh = 300x500 2.4.3 Sơ tiết diện cột N= α n q l1 l2 l1 l2 : kích thước truyền tải lên cột theo phương q : giá trị thiết bị tải trọng đứng, tác dụng lên m sàn (cả dầm) tầng, kể trọng lượng tầng, có - Đối với cao ốc văn phòng, tầng vách nhẹ q= ( 0.8 ÷ 1) T/ m2 - Đối với chung cư, tầng vách gạch q= ( 1.1 ÷ 1.3 ) T/ m2 Giá trị q lớn số lượng vách gạch nhiều, dày n : số tầng truyền tải α : hệ số xét đến ảnh hưởng M có tải ngang ( thực tế tải đứng, M thường không lớn, không đáng kể ) α = 1.1 ÷ 1.25 Giá trị α lớn độ cột lớn Kích thước tiết diện cột : - CỘT VUÔNG : l1= m , l2= m N= 1.1 x 18 x 12 x x = 15206.4 kN Tiết diện cột với bê tông B35 (M450) : F= 15206.4 / 19500 = 7798 (cm2) Chọn cột C 700x700 , cột biên C 600x600 2.4.4 Sơ tiết diện vách cứng - Nếu an tâm, chịu lãng phí, chiều dày tối thiểu vách ( lõi ) cứng (1/22 ÷ 1/25 ) chiều cao tầng, vách không tham gia chịu lực - Nếu vách (lõi ) tham gia chịu lực, chọn ( 1/15 ÷ 1/20 ) chiều cao tầng Đối với cơng trình này, vách ( lõi ) tham gia chịu lực, ta chọn tiết diện vách : SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang LUẬN VĂN TỐT NGHIỆP Ta chọn chiều dày vách : 200mm SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 10 Bước 5: Vẽ đài móng chia dải (trip) theo hai phương X Y hình ( dải ta chia tương ứng dải cọc dải nhịp, bề rông dãi tương ứng hình vẽ) chọn dãi 3m Hình 12 Mơ hình bè cọc safe Bước 6: Run xuất nội lực 174 Hình 12 Phản lực đầu cọc safe Kết giải từ phần mềm SAFE lực tác dụng lên đầu cọc : Phản lực đầu cọc max Safe 175 Bảng 12 Phản lực đầu cọc max Safe Point Pi (kN) Point Pi (kN) Point Pi (kN) 224 2130.586 149 1933.158 100 1798.404 227 2103.894 170 1930.785 80 1797.43 119 2064.173 137 1929.128 230 1795.381 225 2059.381 169 1915.719 223 1794.158 147 2058.445 141 1910.927 98 1793.302 112 2046.707 152 1901.39 184 1786.855 144 2043.17 148 1894.86 180 1785.9 150 2038.085 168 1894.519 193 1777.789 118 2033.624 172 1887.26 139 1775.437 166 2029.322 1887.116 177 1772.855 132 2020.373 229 1886.535 181 1771.442 130 2018.642 222 1884.231 82 1769.134 221 2016.889 1883.795 179 1757.061 226 2012.171 153 1878.675 183 1756.755 113 2004.098 120 1878.151 178 1754.309 88 2003.56 128 1874.032 182 1753.241 2003.497 171 1873.508 194 1746.018 198 1999.201 127 1868.232 140 1686.914 197 1994.726 143 1867.146 190 1684.8 228 1990.425 192 1864.491 191 1593.7 134 1986.379 196 1854.573 90 1945.186 151 1982.545 85 1847.571 155 1944.579 86 1976.899 195 1847.037 129 1943.222 87 1976.209 145 1844.763 89 1942.864 48 1975.953 81 1842.046 146 1941.48 165 1972.324 188 1841.529 114 1940.05 136 1965.928 84 1837.633 91 1939.545 116 1960.731 176 1837.139 167 1934.161 133 1959.672 102 1834.054 121 1933.766 115 1955.111 173 1832.554 103 1825.132 117 1954.349 101 1831.93 187 1810.882 142 1953.76 185 1829.271 175 1810.698 154 1947.051 83 1828.697 174 1808.452 99 1825.702 126 1828.346 186 1806.182 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 176 Bảng 12 Phản lực đầu cọc Safe Point Pi Point Pi Point Pi Point Pi 224 660.647 165 611.573 172 585.197 126 566.929 227 652.37 136 609.59 585.152 99 566.109 119 640.054 116 607.979 229 584.972 103 565.932 225 638.568 133 607.65 222 584.258 187 561.514 147 638.277 115 606.236 584.123 175 561.457 112 634.638 117 606 153 582.535 174 560.76 144 633.541 142 605.817 120 582.373 186 560.056 150 631.964 154 603.737 128 581.095 100 557.645 118 630.581 90 603.159 171 580.933 80 557.343 166 629.247 155 602.97 127 579.297 230 556.707 132 626.472 129 602.549 143 578.96 223 556.328 130 625.935 89 602.439 192 578.137 98 556.062 221 625.392 146 602.009 196 575.061 184 554.063 226 623.929 114 601.566 85 572.89 180 553.767 113 621.426 91 601.409 195 572.725 193 551.252 88 621.259 167 599.74 145 572.02 139 550.523 621.239 121 599.617 81 571.177 177 549.723 198 619.907 149 599.429 188 571.017 181 549.284 197 618.52 170 598.693 84 569.809 82 548.569 228 617.186 137 598.179 176 569.655 179 544.825 134 615.932 169 594.022 102 568.699 183 544.73 151 614.743 141 592.535 173 568.234 178 543.972 86 612.992 152 589.578 101 568.04 182 543.641 87 612.778 148 587.554 185 567.216 194 541.401 48 612.698 168 587.448 83 567.038 140 523.074 190 522.418 191 494.17 5.Kiểm tra điều kiện :Pmax≤ Qa, Pmin≥ (cọc không bị nhổ) Tiến hành kiểm tra với tất tổ hợp ta có Vậy móng chọn thỏa điều kiện chịu lực SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 177 6.Tính thép cho đài móng Chia móng thành dải dọc suốt chiều dài đài tính tốn nội lực riêng cho dải Kết nội lực dãy xuất từ phần mềm SAFE Mỗi dải làm việc với chiều rộng b Từ tính cốt thép lớn thớ thớ dải Cốt thép: (tính 3m chiều dài) Bê tơng B30: Rb = 17 MPa Thép móng loại CII: Rs = 365 MPa Tính tốn đài cấu kiện chịu uốn, tiết diện bxh Giả thiết: b=3m; a = 0.05m; → ho = hb – a Các cơng thức tính tốn: ; ; Bảng 12 Bảng tính thép móng bè M(kNm) b(m) ho(m) As(cm2) a(mm) Asc(cm2) Mxmax 5833.4 1.35 0.0627 0.0648 122.23 25 100 152.17 Mxmin 4572.3 1.35 0.0492 0.0500 95.20 22 100 117.84 Mymax 6005.5 1.35 0.0646 0.0668 126.00 25 100 152.17 Mymin 5164.5 1.35 0.0556 0.0572 107.89 22 100 117.84 12.8 KIỂM TRA CỌC CHỊU TẢI NGANG ( TCXD 205-1998): Tải trọng ngang truyền xuống móng: Sử dụng tổ hợp Hy max để tính tốn cho móng N (kN) Mx (kNm) Hx (kN) 135544 2862.029 3874.93 Tính gần ta lấy tải phân cho cọc: Ho =3874.93/92 = 42.12 kN Mo = 886.8 /92= 31.11kNm Hệ số biến dạng: SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 178 αbd = Trong đó: K - Hệ số tỷ lệ, có thứ nguyên (kN/m4) K = 56170 (kN/m4).tra bảng G.1 TCXD 205 -1998 I - mơmen qn tính tiết diện cọc d - đường kính cọc d =1 m bc - bề rộng quy ước cọc bc = 1+1 =2 m Theo Tiêu chuẩn xây dựng 205 -1998, ta có: Khi d < 0.8 m bc = 1.5×d + 0.5 m Khi d 0.8m, bc = d + 1m Eb: Mô đun đàn hồi bê tông, với bêtông mác 350 Eb = 3×107 (kN/m2) Chiều sâu tính đổi cọc hạ đất: Le = αbd×L = 0.369x28 = 10.32 m Trong đó: Ao, Bo, Co phụ thuộc vào chiều sâu tính đổi hạ cọc đất, Với Le = 12.14 tra bảng G2 – TCXD 205 – 1998 ta có: Ao = 2.441, Bo = 1.621, Co = 1.751 = 3.79×10-5 m/kN HH = MH = MM = HM = yo = HO×δHH + MO× ψO = HO×δMH + MO× = 8.87×10-6 kN-1 = 3.37×10-6 kN-1m-1 =70.25 x 3.79 x 10-5 + 110.9 x 8.87 x 10-6 = 3.23x 10-3 (m) =70.25 x 8.87 x 10-6 + 110.9 x 3.37 x 10-6 = 9.28 x 10-4 (rad) SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 179 ∆n = ψ = ψO = 9.28 x 10-4 (rad) > ( thỏa điều kiện giới hạn) Áp lực σz(kN/m2), mô men uốn Mz(kNm), lực cắt Qz(kN) tiết diện cọc tính theo cơng thức sau: sz = My=α2bd×Eb×I×y0×A3 - αbd× Eb×I×ψ0×B3 + M0×C3+ D3 Qz=α3bd×Eb×I×A4 - α2bd×Eb×I×ψ0×B4 + αbd×M0×C4 + H0×D4 Trong đó: ze chiều sâu tính đổi, ze=αbd×z Các giá trị A1, A3, A4, B1, B3, B4, D1, D3, D4 tra bảng G3 TCXD 205 – 1998 Bảng tính momen uốn dọc trục cọc chịu tải ngang Z 0.000 0.271 0.543 0.814 1.085 1.357 1.628 1.899 2.170 2.442 2.713 2.984 3.256 3.527 3.798 4.070 4.341 Ze 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.800 0.900 1.000 1.100 1.200 1.300 1.400 1.500 1.600 A3 0.000 0.000 -0.001 -0.004 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 B3 0.000 0.000 0.000 -0.001 -0.002 -0.005 -0.011 -0.020 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.420 -0.543 C3 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.960 0.938 0.907 0.866 0.811 0.739 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 180 D3 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.699 0.799 0.897 0.994 1.090 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 M 31.110 42.538 53.636 64.315 73.676 82.498 90.392 96.884 102.320 106.478 108.812 110.549 111.309 110.519 108.730 106.003 102.710 4.612 4.884 5.155 5.426 5.697 5.969 6.240 6.511 6.783 7.054 7.325 7.597 7.868 8.139 8.411 8.682 8.953 9.224 9.496 9.767 10.038 10.310 10.581 10.852 11.124 11.395 1.700 1.800 1.900 2.000 2.100 2.200 2.300 2.400 2.500 2.600 2.700 2.800 2.900 3.000 3.100 3.200 3.300 3.400 3.500 3.600 3.700 3.800 3.900 4.000 4.100 4.200 -0.808 -0.691 -0.956 -0.867 -1.118 -1.074 -1.295 -1.314 -1.487 -1.590 -1.693 -1.906 -1.912 -2.263 -2.141 -2.663 -2.379 -3.109 -2.621 -3.600 -2.865 -4.137 -3.103 -4.718 -3.331 -5.340 -3.540 -6.000 -3.722 -6.690 -3.864 -7.403 -3.955 -8.127 -3.979 -8.847 -3.919 -9.544 -3.757 -10.196 -3.471 -10.776 -3.036 -11.252 -2.427 -11.585 -1.614 -11.731 -0.567 -11.638 0.747 -11.249 0.646 1.566 0.530 1.612 0.385 1.640 0.207 1.646 -0.010 1.627 -0.271 1.575 -0.582 1.486 -0.949 1.352 -1.379 1.165 -1.877 0.917 -2.452 0.598 -3.108 0.197 -3.852 -0.295 -4.688 -0.891 -5.621 -1.603 -6.653 -2.443 -7.785 -3.424 -9.016 -4.557 -10.340 -5.854 -11.751 -7.325 -13.235 -8.979 -14.774 -10.821 -16.346 -12.854 -17.919 -15.075 -19.454 -17.478 -20.902 -20.048 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 181 98.559 93.649 88.600 82.980 76.979 70.815 64.414 58.142 51.917 46.074 40.091 34.741 29.376 24.632 19.698 15.746 12.005 8.924 6.362 4.019 2.076 1.085 0.273 0.311 0.517 1.332 Hình 12 Biểu đồ momen cọc chịu tải ngang Bảng tính lực cắt cọc chịu tải ngang Z(m) Ze(m) 0.000 0.000 0.271 0.100 0.543 0.200 0.814 0.300 1.085 0.400 1.357 0.500 1.628 0.600 1.899 0.700 2.170 0.800 2.442 0.900 2.713 1.000 2.984 1.100 3.256 1.200 3.527 1.300 3.798 1.400 4.070 1.500 4.341 1.600 4.612 1.700 4.884 1.800 5.155 1.900 5.426 2.000 5.697 2.100 A4 0.000 -0.005 -0.020 -0.045 -0.080 -0.125 -0.180 -0.245 -0.320 -0.404 -0.499 -0.603 -0.716 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -1.992 B4 0.000 0.000 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 -0.333 -0.443 -0.575 -0.730 -0.910 -1.116 -1.350 -1.613 -1.906 -2.227 -2.578 -2.956 C4 0.000 0.000 0.000 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.030 -0.051 -0.082 -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.630 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.379 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 182 D4 Qz (kN) 1.000 42.120 1.000 41.513 1.000 39.957 1.000 37.441 1.000 34.229 0.999 30.522 0.997 26.319 0.994 21.852 0.989 17.332 0.980 12.761 0.967 8.139 0.946 3.683 0.917 -0.466 0.876 -4.421 0.812 -8.284 0.747 -11.306 0.652 -14.114 0.529 -16.560 0.374 -18.548 0.181 -20.312 -0.057 -21.518 -0.345 -22.468 5.969 6.240 6.511 6.783 7.054 7.325 7.597 7.868 8.139 8.411 8.682 8.953 9.224 9.496 9.767 10.038 10.310 10.581 10.852 11.124 11.395 2.200 2.300 2.400 2.500 2.600 2.700 2.800 2.900 3.000 3.100 3.200 3.300 3.400 3.500 3.600 3.700 3.800 3.900 4.000 4.100 4.200 -2.125 -2.243 -2.339 -2.407 -2.437 -2.420 -2.346 -2.200 -1.969 -1.638 -1.187 -0.599 0.147 1.074 2.205 3.563 5.173 7.059 9.244 11.749 14.591 -3.360 -2.849 -0.692 -3.785 -3.379 -1.104 -4.228 -3.973 -1.592 -4.683 -4.632 -2.161 -5.140 -5.355 -2.821 -5.591 -6.143 -3.580 -6.023 -6.990 -4.445 -6.420 -7.892 -5.423 -6.765 -8.840 -6.520 -7.034 -9.822 -7.739 -7.204 -10.822 -9.082 -7.243 -11.819 -10.549 -7.118 -12.787 -12.133 -6.789 -13.692 -13.826 -6.212 -14.496 -15.613 -5.338 -15.151 -17.472 -4.111 -15.601 -19.374 -2.473 -15.779 -21.279 -0.358 -15.610 -23.140 2.304 -15.007 -24.895 5.584 -13.870 -26.468 -22.924 -23.130 -23.009 -22.586 -21.939 -21.032 -20.025 -18.760 -17.310 -15.963 -14.224 -12.616 -10.912 -9.127 -7.289 -5.458 -3.684 -1.724 0.223 2.130 4.135 Hình 12 Biểu đồ lực cắt chịu tải ngang Bảng tính ứng suất cọc chịu tải ngang SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 183 Z(m) Ze(m) A1 B1 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 184 C1 D1 σz 0.000 0.271 0.543 0.814 1.085 1.357 1.628 1.899 2.170 2.442 2.713 2.984 3.256 3.527 3.798 4.070 4.341 4.612 4.884 5.155 5.426 5.697 5.969 6.240 6.511 6.783 7.054 7.325 7.597 7.868 8.139 8.411 8.682 8.953 9.224 9.496 9.767 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.800 0.900 1.000 1.100 1.200 1.300 1.400 1.500 1.600 1.700 1.800 1.900 2.000 2.100 2.200 2.300 2.400 2.500 2.600 2.700 2.800 2.900 3.000 3.100 3.200 3.300 3.400 3.500 3.600 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.999 0.999 0.997 0.995 0.992 0.987 0.979 0.969 0.955 0.937 0.913 0.882 0.843 0.795 0.735 0.662 0.575 0.470 0.347 0.202 0.033 -0.162 -0.385 -0.640 -0.928 -1.251 -1.612 -2.011 -2.450 -2.928 -3.445 0.000 0.100 0.200 0.300 0.400 0.500 0.600 0.700 0.799 0.899 0.997 1.095 1.192 1.287 1.379 1.468 1.553 1.633 1.706 1.770 1.823 1.863 1.887 1.892 1.874 1.830 1.755 1.643 1.490 1.290 1.037 0.723 0.343 -0.112 -0.648 -1.272 -1.991 SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 185 0.000 0.005 0.020 0.045 0.080 0.125 0.180 0.245 0.320 0.405 0.499 0.604 0.718 0.841 0.974 1.115 1.264 1.421 1.584 1.752 1.924 2.098 2.272 2.443 2.609 2.765 2.907 3.030 3.128 3.196 3.225 3.207 3.132 2.991 2.772 2.463 2.050 0.000 0.000 0.001 0.004 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.560 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.506 1.720 1.950 2.195 2.454 2.724 3.003 3.288 3.574 3.858 4.133 4.392 4.626 4.826 4.980 5.075 0.000 2.076 3.833 5.284 6.446 7.330 7.945 8.339 8.506 8.476 8.311 7.978 7.497 6.934 6.314 5.645 4.917 4.163 3.400 2.677 1.959 1.259 0.641 0.017 -0.478 -0.967 -1.432 -1.793 -2.080 -2.400 -2.657 -2.799 -3.009 -3.102 -3.211 -3.276 -3.351 10.038 10.310 10.581 10.852 11.124 11.395 3.700 3.800 3.900 4.000 4.100 4.200 -4.000 -4.590 -5.210 -5.854 -6.514 -7.179 -2.813 -3.742 -4.784 -5.941 -7.216 -8.607 1.520 0.857 0.047 -0.927 -2.080 -3.428 5.097 5.029 4.853 4.548 4.092 3.461 -3.377 -3.477 -3.501 -3.570 -3.584 -3.568 CHƯƠNG 13: SO SÁNH LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG • Việc so sánh để đánh giá phương án móng, việc lựa chọn phương án tốt nhất, cần dựa vào yếu tố sau : 13.1 YẾU TỐ KĨ THUẬT: Cả phương án móng : MĨNG CỌC ÉP BTCT, MÓNG CỌC KHOAN NHỒI, MÓNG BÈ TRÊN NỀN CỌC KHOAN NHỒI đảm bảo điều kiện ổn định, biến dạng, đủ khả chịu tải trọng công trình 13.2 YẾU TỐ THI CƠNG: Cả phương án móng : MĨNG CỌC ÉP BTCT, MĨNG CỌC KHOAN NHỒI, MÓNG BÈ TRÊN NỀN CỌC KHOAN NHỒI đủ khả thi công điều kiện kỹ thuật thi công 13.2.1.PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC P BTCT: 13.2.1.1 ƯU ĐIỂM: Kỹ thuật thi công đơn giản Cọc đúc sẵn nên tiết kiệm thời gian thi công đảm bảo chất lượng Giá thành thi công cọc ép rẻ so với loại cọc khác Dễ dàng kiểm tra chất lượng cọc sản xuất cọc từ nhà máy Cơng tác thí nghiệm nén tĩnh cọc trường đơn giản SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 186 13.2.1.2 NHƯỢC ĐIỂM: Khi thi công gây chấn động cho công trình xung quanh Sức chịu tải cọc khơng cao tiến diện chiều dài cọc bị hạn chế Khơng ép cọc vào đất q sâu độ mảnh cọc tăng 13.2.2.PHƯƠNG ÁN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI: 13.2.2.1 ƯU ĐIỂM: Khi thi công không gây chấn động đến cơng trình xung quanh Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn Cọc khoan nhồi có chiều dài >20m lượng thép cọc khoan nhồi giảm đáng kể so với cọc ép , chủ yếu chịu tải trọng ngang Có thể thi công cọc qua lớp đất cứng nằm xen kẽ ,địa chất phức tạp Sức chịu tải cọc khoan nhồi lớn so với cọc p đợ su hạ cọc 13.2.2.2 NHƯỢC ĐIỂM: Giá thành cọc khoan nhồi cao so với cọc ép kỹ thuật thi công phức tạp Biện pháp kiểm tra chất lượng bê tông cọc khoan nhồi phức tạp tốn kém, phương pháp siêu âm hay thử tĩnh tải cọc, thí nghiệm nén tĩnh cọc khoan nhồi rát phức tạp.Công nghệ thi công cọc khoan nhồi đòi hỏi trình độ kỹ thuật cao 13.2.3.PHƯƠNG ÁN MĨNG BÈ TRÊN NỀN CỌC KHOAN NHỒI: 13.2.3.1 ƯU ĐIỂM: Sức chịu tải lớn Sử dụng mặt móng làm sàn tầng hầm Hạn chế lún lệch 13.2.3.2 NHƯỢC ĐIỂM: Kỹ thuật thi công, việc kiểm tra chất lượng phức tạp giá thành cao 13.3 YẾU TỐ KINH TẾ: Khối lượng bê tông cốt thép phương án móng thống kê bang sau Khố i lượng bê tô ng (m3) Khố i lượng cố t thé p (kg) MÓ NG CỌC É P BTCT 1259.5 217079.71 MÓ NG CỌC KHOAN NHỒ I 2379.16 171248.72 MÓ NG BÈTRÊ N NỀ N CKN 3482.41 269558.8 Phương n SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 187 • Ta nhận thấy mặt kinh tế, móng bè cọc khoan nhồi có khối lượng bê tông, cốt thép lớn so với phương án móng cọc ép BTCT móng cọc khoan nhồi Móng cọc ép có khối lượng bê tơng nhỏ lại chiếm nhiều thép phương án móng cọc móng cọc khoan nhồi, nên tổng giá thành bê tông cốt thép phưng án gần • Phương án móng cọc khoan nhồi có sức chịu tải lớn, thi công cọc xuyên qua lớp đất cứng khơng gây ảnh hưởng đến cơng trình xung quanh khu vực thị 13.4 KẾT LUẬN: • Dựa vào ba yếu tố trên, quy mơ cơng trình lớn nên khả thi là: Phương án móng cọc khoan nhồi Vì phương án chịu tải trọng lớn, phù hợp với phương pháp thi cơng móng tòa nhà, phù hợp với điều kiện thi công Việt Nam, giá thành không cao, tương đối kinh tế phù hợp với xu SVTH: NGUYỄN THÀNH TRUNG 1513735Trang 188 ... QUAN VỀ KIẾN TRÚC CƠNG TRÌNH 1.1 GIỚI THIỆU CƠNG TRÌNH Địa điểm xây dựng: D37A Khu dân cư Phú Lâm, Phường 13, Quận 6, Hồ Chí Minh Chủ đầu tư : Cơng ty CP Đầu tư Tân Thịnh Lợi Quy mô công trình: ... 8 .6 7.7 6. 8 5.9 4.1 3.2 2.4 WFy (kN) Wpy (kN) Wty (kN) Wy (kN) 16. 5 72.8 87 .6 160 .4 32.8 68 .7 173 .6 242.3 32.7 64 .6 172.0 2 36. 6 32.5 59.9 170.5 230.4 32.4 55.2 168 .6 223.8 32.2 50.5 166 .3 2 16. 8... 40 80 160 350 0.1 0.95 0.92 0.88 0.83 0. 76 0 .67 0. 56 0.89 0.87 0.84 0.8 0.73 0 .65 0.54 10 0.85 0.84 0.81 0.77 0.71 0 .64 0.53 20 0.8 0.78 0. 76 0.73 0 .68 0 .61 0.51 40 0.72 0.72 0.7 0 .67 0 .63 0.57