Bai tap dia chât cong trinh

TS BÙI TRƯỜNG SƠN Chương Bài tập 2.3 Đường phương HK1(51m) A 65m Đường phương vị hướng dốc 65m 65m 65m HK3(84m) H bêta HK2(62m) Từ hình vẽ ta có góc phương vị hướng dốc  = 3150 Góc dốc : tg = h/L = (hH – hA)/AH = 62  51  0.239   = 13 27’ 65 2 Bài tập 2.4 500 E Đường phương vị hướng dốc A 530 D 330 C B Trang NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Góc dốc : tg  h hD  hA hD  hA    hD  AB cos( DAB )tg  hA  292cos(17 )tg (80 )  12  51.2 m L AD AB cos( DAB ) tg  h hA  hE hA  hE    hE   AC cos( EAC )tg  hA  178cos(77 )tg (80 )  12  6.4m L AE AC cos( EAC ) hD  hB , hE  hC 100 Bài tập 2.5 D 660 B A E 70 C Góc dốc : tg  h hA  hD hA  hD    hD   AB cos( DAB)tg  hA  67 cos(560 )tg (10 )  1025  1018.4m L AD AB cos( DAB) h hE  hA hE  hA    hE  AC cos( EAC )tg  hA  108cos(800 )tg (100 )  1025  1028.3m L AE AC cos( EAC ) hD  hB , hE  hC tg  Độ sâu lớp đá C là: 1040 – 1028.3 = 11.7m Bài tập 2.1 Đứt gãy nghịch Bài tập 2.2 Đứt gãy nghịch (B) Đứt gãy thuận (A) Trang NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Chương Bài tập 4.6 xi % khối lượng đất giữ lại cộng dồn rây thứ i khối lượng đất giữ lại cộng dồn rây thứ i A khối lượng đất làm TN = 910 + 514.9 = 1424.9g xi = ai/A*100% % khối lượng đất lọt qua rây thứ i: yi% = 100% - xi% Ta có bảng kết TN RÂY KHÔ xi (%) 0.00 9.02 26.02 63.86 TN RÂY RỬA 0.08 0.13 0.19 0.22 Số hiệu rây m giữ lại cộng dồn (g) ½ inch 3/8 inch #4 #10 128.5 370.8 910 #20 #40 #100 #200 22.43 36.84 51.75 59.84 yi (%) 100.00 90.98 73.98 36.14 99.92 99.87 99.81 99.78 TN RÂY RỬA #20 xi = (22.43/100)*(514.9/1424.9) Bài tập 4.7 HR  L V ( N  M )  a  o , M  RC với RC viết theo cách rút gọn N 2F d 1800 H R g (  s   w )t y s R * *100% s  m Trang NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Tra bảng ta có  = 0.00836 g/cm.s Rc = + R*0.001+0.0004+0.0018 (*) Rc số đọc hiệu chỉnh Ta có bảng kết Thời gian R 30’’ 45’’ 1’ 2’ 5’ 15’ 30’ 1h 2h 4h 8h 24h 15 14.2 13.6 12 11.5 10 6.5 5.5 RC =((*)-1)x1000 (viết theo cách rút gọn) 17.2 16.4 15.8 14.2 13.7 12.2 11.2 10.2 9.2 8.7 8.2 7.7 HR d (mm) 13.613 13.827 13.987 14.413 14.547 14.947 15.213 15.480 15.747 15.880 16.013 16.147 0.064 0.053 0.046 0.033 0.021 0.012 0.009 0.006 0.004 0.003 0.002 0.001 Bài tập 4.9 Độ ẩm đất: Qw 68.3  44.8  *100%  70.4% Qs 44.8  11.4 W Khối lượng thể tích mẫu đất:  Q 187.9  89.8   1.574 g / cm3 6.32 V * *2 d   1.574   0.924 g / cm3  W  0.704 e s 2.653 1    1.871 d 0.924 n e 1.871  *100%  65.2% e  2.871 Trang NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Sr  W  s 0.704 * 2.653  *100%  99.8% e w 1.871  sub   s  2.653    0.576 g / cm3  e  1.871  sat   w (Gs  e) 2.653  1.871   1.576 g / cm 1 e  1.871 Bài tập 4.10 Độ ẩm đất: W Qw 162  113  *100%  43.4% Qs 113 Do đất bão hòa  e = WGs e s 1  d d Ta có bảng kết Gs 2.658 W 0.434 d (g/cm 3) 1.234 e 1.154 Bài tập 4.11 Độ ẩm đất: W Qw (1)  (2)  *100% Qs (2)  (3) Ta có bảng kết m đất ẩm lon (1) m đất khô lon (2) Lon số m lon (3) Số lần rơi N Độ ẩm W(%) 20.8 16 A15 7.2 36 54.5 Giới hạn nhão 22.2 17.1 A28 8.3 26 58.0 20.9 16 A93 7.9 17 60.5 Giới hạn dẻo 20.5 21.9 18.1 19 B39 C45 23.8 24.2 Áp dụng pp bình phương cực tiểu dạng tuyến tính, nội suy ứng với N = 25  WL = 58.1% WL = 0.5*(23.8 + 24.2) = 24% Độ sệt mẫu đất: Trang NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN IL  W  WP 67.3  24   1.27 WL  WP 58.1  24 Bài tập 4.12 Mẫu đất WL = 75.3%, số dẻo IP = WL – WP = 75.3 – 37.7 = 37.6% Tra bảng 4.24  đất bột dẻo Mẫu đất WL = 41.3%, số dẻo IP = WL – WP = 41.3 – 18.9 = 22.4% Tra bảng 4.24  đất sét dẻo CL Bài tập 4.13 Ta có Sre = WGs  Wmax Sr =  Wmax = 0.91/2.66*100 = 34.2% Bài tập 4.14 Áp dụng công thức i  hi A P *100%, Ai  ,  i  i ho  i Ai Ta có bảng kết h (0.01 mm) 50 100 150 200 250 300 350 400 450 500 550 600 650 700 750 800 850 Tải (N) 21.98 28.18 32.69 33.82 36.08 38.33 40.58 41.71 43.97 45.09 47.35 49.6 51.86 54.11 55.24 55.24 53.55 i (%) 0.000 0.658 1.316 1.974 2.632 3.289 3.947 4.605 5.263 5.921 6.579 7.237 7.895 8.553 9.211 9.868 10.526 11.184 Ai (cm 2) 11.341 11.416 11.492 11.569 11.648 11.727 11.807 11.889 11.971 12.055 12.140 12.226 12.313 12.402 12.492 12.583 12.675 12.769 i (KPa) 0.000 19.253 24.521 28.255 29.036 30.767 32.463 34.133 34.842 36.475 37.142 38.729 40.282 41.816 43.317 43.901 43.580 41.937 Trang NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN 900 51.29 11.842 12.865 39.869 (KPa) (%) Từ biểu đồ ta có qu = 43.901KPa E  19.253   2926 KPa  0.658 /100 Bài tập 4.15 Áp dụng công thức ei  e0  hi e e e 1 2 *(1  e0 ), an1,n  n1 n , E0   n1 ,    ho  n   n1 a  Ta có bảng kết  (KG/cm 2) 0.1 0.25 0.5 0.5 0.25 hi (0.01 mm) 54 110 218 351 502 662 642 623 600 572 e 2.537 2.435 2.239 1.997 1.723 1.432 1.468 1.503 1.545 1.595 a (cm 2/KG) 0.679 0.785 0.483 0.274 0.145 0.018 0.035 0.084 0.204 E0 (KG/cm2) 3.872 3.250 4.977 8.112 13.910 99.394 53.095 22.237 9.286 Trang NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN e Log(p) p tính KPa Từ hình vẽ ta có 2.435  2.239  0.651 log(0.5)  log(0.25) 1.595  1.545 Cs   0.166 log(0.5)  log(0.25) Cc  Log(p c) = 1.375  pc = 23.7KPa Bài tập 4.17 Áp dụng công thức ei  e0  hi e e e 1 2 *(1  e0 ), an1,n  n1 n , E0   n1 ,    ho  n   n1 a  Ta có bảng kết  (KG/cm 2) hi (0.01 mm) 72 97 e 0.620 0.599 a (cm KG) 0.021 2/ E0 (KG/cm2) 57.289 Trang NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Bài tập 4.20 Ta có mối quan hệ:    tg  c Áp dụng pp bình phương cực tiều ta có: Mẫu 1: c = 0.0945KPa, tg = 0.115   = 6033’ đất bùn sét Mẫu 2: c = 0.0243KPa, tg = 0.5815   = 30010’  đất cát Bài tập 4.22 Ta có mối quan hệ:     a  b, a  tg (450  ), b  2ctg (450  ) 2 Từ KQ TN ta có: a = 1.0325, b = 30.425 c b a  30.425  14.9 KPa 1.0325   2artg ( a )  900  2artg ( 1.0325)  900  0.920 Bài tập 4.24 Trọng lượng riêng bão hòa:  sat  Qsat  V 0.02124  23.8( KN / m3 ) 0.0822  *0.169 Trọng lượng riêng khô: d  Qd  V 0.02031  22.8( KN / m ) 0.0822  * 0.169 Độ ẩm đất: W Qw 21.24  20.31  *100%  4.6% Qs 20.31 Do đất bão hòa nước nên Trang NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN S r e  WGs  e  WGs  sat 23.8  w (e  Gs )  sat w 10  sat   (1  WGs )  WGs  Gs  Gs    2.541  sat 23.8 1 e w 1W  W  0.046  * 0.046 w 10  e  WGs  0.046 * 2.541  0.117 e 0.117 n *100%  *100%  10.5% 1 e  0.117 Bài tập 4.26 Cường độ sức kháng nén đơn: qu  Pmax 13.35*326   190( KG / cm2 ) 5.42 A  Bài tập 4.27 Tính ETB Tính STH  11  ( E0i  ETb ) 11 Kiểm tra điều kiện: E0i  ETb   STH (*) Với 0 = 2.47 (bảng 4.17) Ta có bảng kết STT 10 11 Eoi (KG/cm 2) 66.7 61.2 68.5 60.1 57.8 69.3 64.4 67.2 58.5 72.6 66.9 Etb (KG/cm 2) E0i  ETB ( E0i  ETB ) Sth 64.8 1.864 3.636 3.664 4.736 7.036 4.464 0.436 2.364 6.336 7.764 2.064 3.473 13.223 13.422 22.433 49.510 19.924 0.190 5.587 40.150 60.274 4.259 4.60 KT Điều kiện (*) thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa Trang 10 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Tính S  11  ( E0i  ETb ) 10 Hệ số biến thiên: V S ,  = 0.85  t = 1.1,   t ETB n V Trị tính tốn: Ett  ETB (1   ) Ta có bảng kết S 4.821 V 0.074  0.025 Ett63.2 Ett+ 66.4 Bài tập 4.28 Cường độ sức kháng nén đơn: qu  Pmax  Pmax  qu A  20400 *1*1  20400T A Mà lực đặt chân cột P   Ah với h chiều cao cột đá  hmax p = P max hmax  Pmax 20400   7846.2m A 2.6 Biến dạng cột đá:  h  max 20400    0.004  h  7846.2*0.004  31.38m h E 500000*10.2 Bài tập 4.29 Tương tự 4.28 ta có hmax  Pmax qu 417    22.6 m  A  18.4 Biến dạng cột đất:  h  max 417    0.019  h  22.6*0.019  0.43m h E 21570 Trang 11 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Chương Bài tập 5.2 1m h 4m t Để cho hố móng khơng bị bục trọng lượng tầng cách nước  áp lức đẩy ngược nước áp lực  t   W (h  t )  t  10*  2.5m  hmax  1.5m 16 Vậy chiều sâu tối đa hố đào là: 1.5 + = 2.5m Bài tập 5.3 t A Trang 12 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Xét điểm A trọng lượng tầng cách nước: ((-1.5)-(4))*15.5 = 38.75 KPa áp lức đẩy ngược nước áp lực Vào mùa khô: 10*(0-(-4)) = 40 KPa Vào mùa lũ: 10*(2-(-4)) = 60 KPa Do áp lức đẩy ngược nước  trọng lượng tầng cách nước  bục đáy hố móng Để cho hố móng khơng bị bục trọng lượng tầng cách nước  áp lức đẩy ngược nước áp lực  (2  ( 4)  t )  60  15.5 *(6  t )  60  t  2.129 m Bài tập 5.4 Áp dụng công thức:     i hi Ta có bảng kết Độ sâu z (m) 11  (KPa) 109.2 240.2 Bài tập 5.5 Áp dụng công thức: Trang 13 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN  i    i hi , ui   w hi ,  i '   i  ui Ta có bảng kết Độ sâu z (m) (lớp cát) (lớp sét) 10 12  (KPa) 36.4 94.3 94.3 195.3 235.7 u (KPa) 20 50 0 ’ (KPa) 16.4 44.3 94.3 195.3 235.7 Bài tập 5.6 Tương tự 5.5 Ta có bảng kết Độ sâu z (m) (lớp bùn sét) (lớp sét) (lớp sét) (lớp cát) 13 (lớp cát) 13 (lớp sét) 15 (lớp sét)  (KPa) 91.2 91.2 147 147 225.4 225.4 268.2 u (KPa) 60 0 80 120 0 ’ (KPa) 31.2 91.2 147 67 105.4 225.4 268.2 Trang 14 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN 15 (lớp cát) 22 268.2 400.5 190 260 78.2 140.5 Trang 15 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Chương Bài tập 6.1 a Lưu lượng đơn vị dòng thấm: q  KM H1  H 18  17.2  11.5*5.4*  0.382 (m /ngày đêm) L2 130 b Chiều cao mực áp lực Hx H x  H1  H1  H (18  17.2)*80 *( L1 )  18   18.49m L2 130 Bài tập 6.2 a Lưu lượng đơn vị dòng thấm: h12  h22 11.52  10.7 qK  12*  1.332 (m /ngày đêm) L2 2*80 b Chiều cao mực áp lực hx hx  h12  h12  h22 (11.52  10.7 )*50 *( L1 )  11.52   11.97m L2 80 Bài tập 6.3 Ta có h1 = 11.1 – 4.1 = 7m h2 = 9.8 – 4.1 = 5.7m K tb  L1  L2 215   29.655 (m/ngày đêm) L1 L2 170 45   K1 K 40 15 a Lưu lượng đơn vị dòng thấm: q  K tb h12  h2  5.72  29.655*  1.139 (m /ngày đêm) 2L 2* 215 b Chiều cao mực áp lực h3 h3  h12  h12  h22 (7  5.7 ) *170 * L1    5.995m L 215 Trang 16 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Bài tập 6.4 a Lưu lượng Q giếng bơm bơm hút ổn định: Q 2 kM ( H1  hhk ) 2 kM (S hk  S1 ) 2 *12.5*6*(3  0.8)    291.6 (m /ngày đêm) r1 r1 ln( ) ln( ) ln( ) rhk rhk 0.2 b Độ hạ thấp mực nước S2 r2 10 ) 291.6*ln( ) 2 kM ( H  hhk ) 2 kM ( S hk  S ) rhk 0.2  0.579m Q   S2  S hk   3 r2 r2  kM  *12.5*6 ln( ) ln( ) rhk rhk Q ln( Bài tập 6.5 a Lưu lượng Q giếng bơm bơm hút ổn định: h1  h  S1  10  0.3  9.7 m hhk  h  S hk  10  2.5  7.5m Q  k (h12  hhk2 )  *15*(9.7  7.52 )   524.3 r ln( ) ln( ) rhk 0.2 (m3/ngày đêm) b Độ hạ thấp mực nước S2 r 10 Q ln( ) 524.3*ln( )  k (h22  hhk2 ) rhk 0.2  7.52  9.98m Q  h2   hhk2  r2 k  *15 ln( ) rhk  S  h  h2  10  9.98  0.02m Bài tập 6.6 a Hệ số thấm tầng chứa nước: h1  h  S1  13.4  0.7  12.7 m h2  h  S  13.4  0.5  12.9m r 5.2 Q ln( ) 297*ln( )  k (h  h ) r1 2.2  15.9 Q k   2 2 r2  ( h  h )  (12.9  12.7 ) ln( ) r1 2 (m/ngày đêm) Trang 17 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN b Độ hạ thấp mực nước Shk 2 r2 5.2 ) 297 *ln( ) rhk 0.2  12.92  12.1m  h2   k  *15.9 Q ln( hk  k (h  h )  hhk   r ln( ) rhk  S hk  h  hhk  13.4  12.1  1.3m Q c Bán kính ảnh hưởng giếng bơm Q  k (h  hhk2 )  k (h  hhk2 ) R R  15.9*(13.42  12.12 )  ln( )   ln( )   R  52.8m R rhk Q 0.2 297 ln( ) rhk Bài tập 6.7 a Hệ số thấm tầng chứa nước: h1  h  S1  13.2  1.9  11.3m h2  h  S  13.2  1.6  11.6m r 5.8 Q ln( ) 312*ln( )  k (h  h ) r1 3.3  8.2 Q k  2 r2  (h2  h1 )  (11.6  11.32 ) ln( ) r1 2 (m/ngày đêm) b Độ hạ thấp mực nước Shk 2 r2 5.8 ) 312*ln( ) rhk 0.2  11.6  9.7 m  h2   k  *8.2 Q ln( hk  k (h  h )  hhk   r ln( ) rhk  S hk  h  hhk  13.2  9.7  3.5m Q c Bán kính ảnh hưởng giếng bơm Q  k (h  hhk2 )  k (h  hhk2 ) R R  8.2*(13.2  9.7 )  ln( )   ln( )   R  149.7 m R rhk Q 0.2 312 ln( ) rhk Bài tập 6.8 a Bán kính tương đương:  r02  ab  r0  ab 40*50   25.2m   Trang 18 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN b Bán kính tổng tác dụng giếng bơm R0  R  r0  10S K  r0  10*6* 13.8  25.2  248m Bài tập 6.12 HK1 HK2 HK3 QS1 HK4 A HK5 HK6 a Hệ số thấm lớp chứa nước: r1  r2  r4  r5  0.5* 322  182  18.35m, r3  r6  27  162  31.38m SQS1   nQ0 nQ0 1 (ln R0  ln(r1 r6 ))  k  (ln R0  ln(r1 r6 )) 2 kM n SQS1 M n 6*310 (ln190  ln(18.354 *31.382 ))  12.67 2* 4.2 *12 (m/ngày đêm) b Độ hạ thấp mực áp lực A: r1  r4  362  162  39.4m, r2  r5  182  16  24.1m, r3  r6  16m SA  nQ0 6*310 (ln R0  ln(r1 r6 ))  (ln190  ln(39.4 * 24.12 *162 ))  3.97 m 2 kM n 2*  *12.67 *12 c Độ sâu đào tối đa: 3.97m h 11.03m Trang 19 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Để cho hố móng khơng bị bục trọng lượng tầng cách nước  áp lức đẩy ngược nước áp lực  (15  h)  11.03*10  h  8.1m  hmax  8.1m Bài tập 6.13 a Lưu lượng đơn vị dòng thấm: h1  18.5  6.5  12 m, h2  10.3  6.5  3.8m q k (h12  h22 ) 15*(122  3.82 )   6.94 L1 2*140 (m2/ngày đêm) K tb  L1  L2  140   8.875 (m/ngày đêm) L1 L2 140   K1 K 0.3 15 b Lưu lượng đơn vị dòng thấm: q k (h02  h22 ) 8.875*(122  3.82 )   4.05 (m/ngày đêm) 2( L1  L2 ) 2*(140  2) Độ giảm lượng nước:  q1  q2 6.94  4.05 *100%  *100%  41.6% q1 6.94 Bài tập 6.14 Áp dụng công thức: d2 a l H l H d2 l H 22 10 60 K  * *ln( )  * *ln( )  * *ln( )  * *ln( )  0.03cm / s D t A t H S H S D t H S 60 60  40  25.92 (m/ngày đêm) Trang 20 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Chương Bài tập 7.1 Hệ số động đất Kc: 4 4 35 A 2 a K c   T  0.5  0.563 g g 9810 Bài tập 7.2 deltaH h L A Xét điểm A: Ứng suất tổng:    sat L  h w Áp lực nước lỗ rỗng: u   w ( L  h  H )   '    u  ( sat   w ) L   w H Cát bình sơi lên ’ = (   w ) L  H  sat  w (  w (Gs  e) 2.66  0.68   w )L (  1) *0.4 1 e  0.68   0.395m w Bài tập 7.4 Bán kính tương đương: Trang 21 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN r0  ab 9*11   5.6m   Lưu lượng tháo khơ hồn tồn: R H dH 2 kMH 2*  *5*3*7 Q  kiA  k 2 rM  Q  dr  2 kM  dH  Q    709 (m /ngày đêm) R 14.2 dr r0 ln( ) ln( ) r0 5.6 Gradient tới hạn: ith   sub s  2.661     0.946  w (1  e)  w  0.755 Gradient thực tế điều kiện an toàn nhất: itt  H H  L R  r r ro hay a hay b, ta chọn b để imax (nguy hiểm nhất) itt  H b R  11 14.2   0.8 Bài tập 7.5 Bán kính tương đương: r0  ab 8.5*10   5.2m   Lưu lượng tháo khô hoàn toàn: R Q  kiA  k H dh  kh  *5.2*5.52 2 rh  Q  dr  2 k  hdh  Q    499 (m /ngày đêm) R 14 dr r0 ln( ) ln( ) r0 5.2 Gradient tới hạn: ith   sub  sat   w 1.837     0.837 w w Gradient thực tế điều kiện an toàn nhất: itt  h R b  5.5  0.61 10 14  Trang 22 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Bài tập 7.6 Tra bảng 7.11 ta có vận tốc trung bình cho phép khơng xói đất dính Vox = 1.1m/s V = 1.2m/s > Vox = 1.1m/s  đáy sơng bị xói mòn Bài tập 7.7 Tra bảng 7.10 ta có vận tốc trung bình cho phép khơng xói đất cát Vcp  Vod 1 * h  0.65*56  0.85m / s d6 Bài tập 7.8 Độ dốc sơ mái taluy: tg  tg  c 35  tg (140 )   0.638    32032 ' h 18*5 Trang 23 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884 TS BÙI TRƯỜNG SƠN Chương Bài tập 8.2 Sức kháng cắt khơng nước đất: cu  M max 0.023   11.5KPa d h d 0.08 *0.172 0.083 (  ) (  ) 6 Bài tập 8.3 Modun biến dạng đất nền: E  (1   ) d p 142  (1  0.352 )* 0.79 * 0.28*  712 KPa S 0.0387 Độ lún móng có bề rộng Bf = 2m 2  B ( B  30)   200 * (28  30)   f p  S f  125.6mm   S p  B p ( B f  30)   28* (200  30)  Sf Bài tập 8.4 Kích thước móng: Sf 25  2B  7.5  3.14m  B   S p  B  0.3  Sf 25 2 2 7.5 Sp Sf 0.3 Sp 0.3 Trang 24 NGUYỄN THÀNH AN 0903919884