@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT

@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT@3--103 THIET KE SO BO: CAU DAM LIEN TUC BTCT

THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT Chương II GIỚI THIỆU CHUNG PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ SƠ BỘ I CẦU DẦM LIÊN TỤC BTCT DƯL THI CÔNG BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG A TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ THI CÔNG CẦU BTCTDƯL BẰNG PHƯƠNG PHÁP ĐÚC HẪNG CÂN BẰNG Bê tông vật liệu chòu nén tốt , chòu kéo chòu kéo nên bê tông dùng kết cấu chòu nén Để khắc phục người ta đưa cốt thép vào bê tông để chòu kéo Sự đời BTCT đánh dấu phát triển công nghệ vật liệu xây dựng Các cầu dầm BTCT áp dụng , nhiên chiều dài nhòp hạn chế ( ≥ 24 m ) Kết cấu BTCT dự ứng lực với nguyên lý kéo căng cốt thép để nén trước bê tông cho phép nhòp dầm lớn Điển nhòp dầm 33 m tới 43 m dầm cắt khúc Việc đưa giải pháp hợp lý kết cấu , giải pháp công nghệ thi công thích hợp cho phép kết cấu BTCT_DƯL vượt độ lớn Cầu dầm BTCT_DƯL liên tục thi công phương pháp hẫng , mặt cắt dầm thay đổi loại cầu giải tương đối tốt vấn đề vật liệu kết cấu Loại cầu thường sử dụng cho loại nhòp từ 80 - 130 m lớn , có tới 250 m cầu SHOTTWIEN Áo Ở nước ta cầu BTCT _DƯL thi công hẫng áp dụng cầu Phú Lương - Hải Dương , cầu Sông Gianh , cầu Hoà Bình tiến hành Từ phân tích ta thấy chọn phương án cầu liên tục BTCT dự ứng lực thi công hẫng B GIỚI THIỆU CHUNG VỀ PHƯƠNG ÁN SỐ LIỆU THIẾT KẾ: SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: Th.s NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT - Quy trình thiết kế : 22TCN – 272 –2005 Bộ Giao Thông Vân Tải - Khổ cầu + x 2.0 m - Cầu thiết kế vónh cửu dành cho đường Ôtô - Khổ thông thuyền : BxH= 40x6 m - Tần suất lũ thiết kế: P=1% - Tải trọng HL93 + Người x 10-3 MPa - Sơ đồ kết cấu nhòp gồm nhòp liên tục: 65 + 100 + 65 m - Thi công theo phương pháp đúc hẫng cân – Sơ đồ kết cấu 1.1– Kết cấu phần - Sơ đồ bố trí chung toàn cầu 65+100+65 m - Kết cấu cầu gồm liên tục nhòp thi công theo phương pháp đúc hẫng cân - Dầm liên tục nhòp 65+100+65 m tiết diện hình hộp chiều cao thay đổi +) Chiều cao dầm đỉnh trụ h= 6,0 m +) Chiều cao dầm nhòp h= 2,5 m - Cao độ đáy dầm thay đổi theo quy luật parabol đảm bảo phù hợp yêu cầu chòu lực mỹ quan kiến trúc - Mặt cắt hộp dạng thành thành đứng +) Chiều dày nắp : tb = 30 (cm) +) Chiều dày đáy : Tại mặt cắt gối 100 cm , mặt cắt nhòp 30cm +) Chiều dày phần cánh hẫng : hc = 25 cm +) Chiều dày mặt cầu ngàm : tn = 75 cm +) Chiều dày sườn dầm : ts = 45 m - Vật liệu dùng cho kết cấu nhòp 1- Bê tông cấp A có: +) f’c = 50(MPa) +) γ c = 25 (kN/m3) +) Ec = 38006.99 (MPa) 2- Coát thép DƯL hãng VSL theo tiêu chuẩn ASTM - grade 270 có tiêu sau: SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: Th.s NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT +) Cường độ cực hạn: fpu = 1860 MPa +) Độ chùng sau 1000h 200C 2.5% 3- Neo: Sử dụng loại neo EC-5-31, EC-5-22 EC 5-12 4- Cốt thép thường: Sử dụng loại cốt thép có gờ với tiêu: +) Rs = 300 (MPa) +) Es = 200000 (MPa) +) fy = 420 (MPa) 1.2 – Keát cấu phần a) Cấu tạo trụ cầu : - Trụ cầu dùng loại trụ thân hẹp , đổ bê tông chỗ mác M400 - Trụ đựng móng cọc khoan nhồi : D = 150 cm - Phương án móng : Móng cọc bệ cao b) Cấu tạo mố cầu - Mố cầu dùng loại mố U BTCT , đổ chỗ mác bê tông chế tạo M300 - Mố cầu đặt móng cọc khoan nhồi : D = 100 cm TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHỊP 2.1 – Tính toán kết cấu nhòp - Quy trình thiết kế : 22TCN – 272 –2005 Bộ Giao Thông Vân Tải - Khổ cầu + x 2.0 m - Cầu thiết kế vónh cửu dành cho đường Ôtô - Khổ thông thuyền : BxH= 40x6 m - Tần suất lũ thiết kế: P=1% - Tải trọng HL93 + Người x 10-3 MPa - Sơ đồ kết cấu nhòp gồm nhòp liên tục: 65 + 100 + 65 m - Thi công theo phương pháp đúc hẫng cân 2.2 – Tính toán kết cấu nhòp SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT 2.2.1 – Các kích thước cầu - Chiều dài kết cấu nhòp: kết cấu nhòp liên tục chiều dài nhòp biên Lnb= (0,6 ÷ 0,8) chiều dài nhòp Lng +) Chọn Lng = 100 m +) Laáy : Lnb = 0.65 Lng = 0.65 x100 =65m - Xác đònh kích thước mặt cắt ngang: Dựa vào công thức kinh nghiệm mối quan hệ, chiều cao hộp, dày máng, dày đáy khổ cầu ta chọn mắt cắt ngang hình vẽ 12600 2000 8000 2000 300 500 2500 1000 400 300 450 300 2000 6000 750 1400 500 2800 300 250 300 3500 2.2.2 – Tính đặc trưng hình học dầm chủ 2.2.2.1 – Phân chia đốt dầm - Để đơn giản trình thi công phù hợp với trang thiết bò có đơn vò thi công ta phân chia đốt dầm sau : +) Đốt đỉnh trụ : = 14m (khi thi công tiến hành lắp đồng thời xe đúc trụ) +) Đốt hợp long nhòp : dhl = 2m +) Đốt hợp long nhòp biên : dhl = 2m SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT +) Chiều dài đoạn đúc đà giáo : d dg = 14 m +) Số đốt ngắn : n= ,chiều dài đốt : d= 3m +) Số đốt ngắn trung gian : n = đốt , chiều dài ñoát : d = 3.5 m +) Soá ñoát trung gian lai : n = đốt , chiều dài đốt d = m Sơ đồ phân chia đốt dầm 1/2 MẶ T CẮ T NGANG ĐỈ NH TRỤ 1/2 MẶ T CẮ T NGANG GIỮ A NHỊ P TL: 1:125 30 200 800 200 30 Lớ p bêtô ng asphan 5cm Lớ p bêtô ng bả o veä3cm 250 30 20 140 280 45 30 600 50 25 Lớ p phò ng nướ c 1cm Lớ p vữ a tạo dố c 2cm 2.2.2.2 – Xác đònh phương trình thay đổi cao độ đáy dầm Chọn gốc toạ độ Đề-các đỉnh mặt cắt ngang nhòp Phương trình đường cong đáy dầm có dạng : Y= ( H − h) × x2 + h L H: Chiều cao dầm mặt cắt gối h: Chiều cao dầm mặt cắt nhòp L: Chiều dài phần cánh hẫng có đáy theo đường cong L = 47.50m _ Chiều dài tính từ mặt cắt cách tim trụ 1.50 m tới mặt cắt nằm K12 đốt hợp long + Đường cong mặt đáy dầm : Hd = 6.00 m hd = 2.50 m Y = 0.001551*x2 + 2.50 m + Đường cong mặt đáy dầm : Hd = 6.00 – 1.00 = 5.00 m SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT hd = 2.50 – 0.30 = 2.20 m Y = 0.001241*x2 + 2.20 m 2.2.2.3 – Xác đònh cao độ mặt dầm chủ - Mặt dầm chủ thiết kế với độ dốc dọc 4% , với bán kính cong R = 3500 m 2.2.2.4 – Xác đònh kích thước mặt cắt dầm - Trên sơ phương trình đường cong đáy dầm đường cong thay đổi chiều dày đáy lập ta xác đònh kích thước mặt cắt dầm - Gắn mặt cắt cần tính vào hệ trục tọa độ đánh số sau : y x +Diện tích mặt cắt : 21 F = × ∑ ( xi − xi +1 ).( y i + y i +1 ) i =1 +Tọa độ trọng tâm mặt cắt : Yc = 21 × ∑ ( xi − xi +1 ).( y i2 + y i y i +1 + y i2+1 ) F i =1 Sx = 21 × ∑ ( xi − xi +1 ).( y i2 + y i y i +1 + y i2+1 ) i =1 + Momen tónh mặt cắt trục x : +Momen quán tính trục x : SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT + Momen quán tính trục trung hòa: 21 × ∑ ( xi − xi +1 ).( y i3 + y i2 y i +1 + y i y i2+1 + y i3+1 ) 12 i =1 Bảng tính toán kích thước mặt cắt dầm Ix = chủ Tê n MC 33 32 31 30 29 28 27 26 25 24 23 22 21 20 x (m) 4 4 3.5 3.5 3.5 3.5 3 3 5.5 Cộng dồn (m) 12 16 19.5 23 26.5 30 33 36 39 42 47.5 Bề dày đáy(m) 0.30 0.30 0.32 0.34 0.38 0.42 0.46 0.52 0.58 0.64 0.70 0.77 0.85 1.00 Chiều cao dầm(m) 2.50 2.52 2.60 2.72 2.90 3.09 3.32 3.59 3.90 4.19 4.51 4.86 5.24 6.00 A(m2) Y(m) IC(m4) 9.46 9.48 9.67 9.9 10.31 10.72 11.17 11.78 12.43 13.06 13.71 14.15 15.28 16.88 0.92 0.92 0.97 1.03 1.13 1.24 1.37 1.53 1.72 1.89 2.09 2.31 2.56 3.06 7.85 8.01 8.86 10.13 12.33 14.92 18.32 23.06 29.16 35.7 43.73 43.73 89.8 89.8 Ghi chuù : A : diện tích mặt cắt ngang Yc : khoảng cách từ mép mặt cắt đến trọng tâm Ic : mômen quán tính đối vợi trục trọng tâm 2.3 TÍNH NỘI LỰC TẠI CÁC MẶT CẮT 2.3.1 Các tải trọng tính toán 2.3.1.1 Tónh tải giai đoạn I -Tónh tải kết cấu nhòp thay đổi theo đường cong nhiên để đơn giản tính toán ta chia dầm đoạn (theo đoạn thi công) tính tải trọng tương đương cho mặt cắt, coi tải trọng đoạn phân bố theo hình thang - Sau chia đoạn ta tính diện tích mặt cắt từ tính tải trọng tương đương theo công thức sau : qtti = Fi × γ × 1.1 qtci = Fi × γ SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 với : TIÊU CHUẨN THIẾT Trọng lượng riêng bêtông ướt γ = 2.5T / m Kết tính toán thể bảng sau : Tên MC 33 32 31 30 29 28 27 26 25 24 23 22 21 20 L (m) 4 4 3.5 3.5 3.5 3.5 3 3 5.5 Cộng dồn (m) 12 16 19.5 23 26.5 30 33 36 39 42 47.5 Chiều cao dầm(m) 2.50 2.52 2.60 2.72 2.90 3.09 3.32 3.59 3.90 4.19 4.51 4.86 5.24 6.00 qtci (kN/m) qtti(kN/m ) 236.5 237.0 241.8 247.5 257.8 268.0 279.3 294.5 310.8 326.5 342.8 353.8 382.0 422.0 260.2 260.7 265.9 272.3 283.5 294.8 307.2 323.9 341.8 359.2 377.0 389.1 420.2 464.2 - Tính tónh tải giai đoạn I: tính toán với giá trò trung bình + Tónh tải giai đoạn I tiêu chuẩn : DCTCI = 4200 = 300.0 kN/m 14 + Tónh tải giai đoạn I tính toaùn : DCTTI = 1,25x 300 = 375.0 kN/m 2.3.1.2 Tónh tải giai đoạn II + Trọng lượng lan can, lề hành : Tải trọng trọng lượng lan can lề hành tính rải theo phương dọc cầu, có giá trò - Phần lề hành BT: 2*8.42= 16.84 kN/m - Phần lan can theùp : 2*3.54 = 7.08 kN/m => DCped = 16.84+7.08 = 23.92 kN/m + Trọng lượng lớp phủ mặt cầu : Tải trọng trọng lượng lớp phủ mặt cầu rải theo phương dọc cầu Lớp bê tông atphan dày cm SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 10 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: Th.s NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT DWalp = 8*0.05*23 = 9.20 kN/m Lớp bê tông bảo vệ dày cm DWs = 8*0.03*24 = 5.76 kN/m Lớp phòng nước cm DWwr = 8*0.01*15 = 1.2 kN/m Lớp vữa tạo dốc cm DWsp = 8*0.03*15 = 3.6 kN/m Trọng lượng lớp phủ rải dầm dọc : DWcs = ∑ DWi = 9.2+5.76+1.2+3.6 = 19.76 kN/m B¶ng 1: TÜnh tải danh định hệ số tải trọng Giai đoạn II Tĩnh tải danh định (kN/m) DW: 19.76 DC: 23.92 HƯ sè t¶i träng Lín nhÊt Nhá nhÊt 1,50 0,90 1,25 0,65 + Tónh tải giai đoạn II : DC2tc = 23.92 + 19.76 = 43.68 kN/m DC2tt = 23.92 x1.25+19.76x1 = 59.54 kN/m 2.3.1.3 Hoạt tải xe LL : (3.6.1.1) Hoạt tải xe ô tô đưỡc đặt tên HL-93 gồm hai tổ hợp : Xe tải (35+145+145 kN) + tải trọng 9.3 kN/m Xe hai trục (110+110 kN) + tải trọng 9.3 kN/m Hệ số xung kích = (1 + IM)/100 (3.6.2) TTGH cường độ TTGH sử dụng, IM = 25% Số thiết kế : (3.6.1.1.1) nL = Phần nguyên( W/3500 ) = Phần nguyên( 8000/3500 ) = Hệ số : Số Hệ Số Làn Làn m 1.2 1.0 2.3.1.4 Tải trọng người PL : (3.6.1.3) Tải trọng người = 3.0 kN/m2 Tải trọng người rải theo phương dọc cầu bên lề hành: PL = P*3.0 = 2*3.0 = 6.0 kN/m P – chiều rộng lề hành bên 2.3.1.5 Hệ số tải trọng : SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 11 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: Th.s NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT Trạng Tải trọng thái DC DW LL, IM, PL TG CLL CE WC giới hạn Cường 1.25 1.50 1.75 1.50 1.50 1.50 độ I Sử dụng 1.00 1.00 1.00 0.50 1.00 1.00 1.00 Ghi : Trong phạm vi đồ án tốt nghiệp, thời gian có hạn nên em chưa xét đến tải trọng gió gối lún tính kết cấu phần Vì xét TTGH cường độ I TTGH sử dụng 2.3.1.6 Tải trọng thi công : (5.14.2.3.2) -Tải trọng thi công xếp mặt kết cấu nhòp: Trọng lượng loại vật tư, thiết bò thi công, người thi công + Theo Quy Trình lấy 4.8x10-4 Mpa=0.48 KN/m2 cánh hẫng 2.4x10-4 Mpa=0.24kN/m2 cánh hẫng Với B cầu =12.6 m => CLL= 12.6 x 0.24 = 3.024 kN/m cánh hẫng CLL= 12.6 x 0.48 = 6.048 kN/m cánh hẫng + Hệ số vượt tải ntc = 1.5 -Trọng lượng xe đúc, ván khuôn, đà giáo: + Lấy CE = 600KN đặt cách đầu hẫng 1.0 m + Hệ số vượt tải nCE=1 + Trọng lượng bê tông ướt khối đúc : WC = gc *AK (kN/m) gc = 25 kN/m3 bê tông ướt 2.4.Tính toán nội lực Mục đích: Tính nội lực mặt cắt giai đoạn tác dụng tải trọng để từ đố bố trí cốt thép DƯL đảm bảo an toàn cho kết cấu Sau nội dung tính toán giai đoạn thi công kết cấu nhòp liên tục 2.4.1.Sơ đồ I : Giai đoạn thi công đúc hẫng đối xứng hai bên trụ SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 12 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT e Mômen hoạt tải :   IM   M LL + IM = mg ( M Tr hoac M Ta ) 1 +  + M Ln   100    Mômen không hệ số MLL+IM Tải trọng Mgoi M1/2 Xe trục + 1608.77 1446.46 Llàn Xe trục + 1789.78 1621.83 Llàn 1.10 Tính duyệt M theo TTGH cường độ I : - Xét tổ hợp U = η [1.25DC + 1.5DW + 1.75(LL+IM) + 1.75PL] Mu = kN.m nhòp Mu = kN.m đỉnh trụ - Xét mặt cắt chòu uốn dương : + Tính toán mômen chảy My My = MD1 + MD2 + MAD Trong đó: MD1 - mômen gây tải trọng cố đònh có hệ số mặt cắt thép: MD1 = 1.25 x 2722.34 = 3465.3 kN.m MD2 - mômen gây tải trọng cố đònh chất thêm có hệ số lên mặt cắt liên hợp dài hạn: MD2 = 1.25x726.32 + 1.5x387.5 = 1573.86 kN.m MAD - mômen gây hoạt tải cộng thêm có hệ số gây trạng thái giới hạn chảy thép:  M M M AD = S n  Fy − D1 − D SS S 3n     + Đối với cánh trên: MAD = 0.153x(345000-3465.3/0.047 -1573.86/0.058) = 3.72E+04 kN.m + Đối với cánh MAD = 0.063x(345000-3465.3/0.064 -1573.86/0.046) = 1.60E+4 kN.m => My = 3465.3 + 1573.86 + 16041.18 = 21080.33 kN.m - Tính toán mômen dẻo Mp + Bỏ qua cốt thép mặt cầu SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 93 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT + Xác đònh vò trí trục trung hoà dẻo PNA Ps = 0.85 f c' beff t s = 0.85 × 40 × 2400 × 200 = 16320kN Pc1 = Y b fc Fyc Pc = A fc Fyc − Pc1 = (t c − Y ).b fc Fyc Pc = Pc1 + Pc = A fc Fyc = 400 × 25 × 345 = 3450kN Pw = Aw Fyw = 2430 × 18 × 345 = 15090kN Pt = A ft Fyt = 500 × 45 × 345 = 7762.5kN Pt + Pw + Pc = 26303 kN > Ps = 16320 kN + Vò trí trục PNA nằm phạm vi cánh (TH II, baûng 7.3) Y=  25  7762.5 + 15090.3 − 16320  t c  Pt + Pw − Ps  + 1 = + 1 = 36.17 > t c = 25  2 Pc 3450    + Mômen dẻo: 200 + 85 + 36.17 = 221.17 mm 2430 dw = + 25 − 36.17 = 1203.83mm 45 dt = + 2430 + 25 − 36.17 = 2441.33mm 2 P ⇒ M p = c Y + t c − Y + Ps d s + Pw d w + Pt d t 2t c 3450 = 0.03617 + ( 0.025 − 0.03617 ) × 0.025 + 16320 × 0.221 + 15090.3 × 1.204 + 7762.5 × 2.441 = 40825.35KNm ds = [ ( ) ] [ ] - Tính toán mômen danh đònh Mn + Kiểm tra độ cứng mặt cắt dầm thép : Yêu cầu độ mảnh sườn dầm (bảng 7.1) 2Dcp tw ≤ 3,76 E Fyc Vì trục PNA phạm vi cánh nên Dcp = Vậy yêu cầu độ mảnh sườn dầm thoả mãn + Kiểm tra yêu cầu tính dẻo : Dp D' ≤5 Mục đích yêu cầu ngăn chặn việc nứt vỡ bê tông mặt cầu mà mặt cắt liên hợp tiến gần đến khả mômen dẻo SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 94 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT Dp - chiều cao từ đỉnh bê tông mặt cầu đến trục PNA Dp = 200+85+36.17 = 321.17 mm  d + ts + th   2500 + 200 + 85  D' = β   = 0.7  = 259.93mm 7.5 7.5     D p 321.17 ⇒ ' = = 1.2 < 259.93 D + Kiểm tra giới hạn tỷ số mômen quán tính : Các cấu kiện uốn phải đạt yêu cầu sau 0.1 ≤ I yc Iy ≤ 0.9 Iyc Iy - mômen quán tính cánh chòu nén dầm thép với trục thẳng đứng mặt phẳng sườn Giới hạn đảm bảo công thức tính toán ổn đònh xoắn ngang có hiệu 25 × 400 = 1.33 × 10 mm 12 2430 × 18 45 × 500 I y = 1.33 × 10 + + = 6.03 × 10 mm 12 12 I yc ⇒ < = 0.22 < 0.9 Iy I yc = + Sức kháng uốn danh đònh M n : M n = 1.3Rh M y ≤ M p với hệ số giảm nhỏ ứng suất cánh R h =1.0 mặt cắt đồng M n = 1.3 × × 21080.331 M n = 27404kN m ≤ M p = 40825kN m - Mômen tính toán : Mu =20690 kN.m < Mp = 27404 kN.m Tính toán kết cấu phần 2.1 Tính mố cầu Các kích thước SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 95 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 500 10% 2700 2250 1350 2500 200 2500 1900 4000 2800 500 300 300 2500 1800 500 300 4500 TIÊU CHUẨN THIẾT 1250 4000 1250 2.1.1 Xác đònh tải trọng thẳng đứng mặt cắt đáy móng : + Tónh tải nhòp mố (DC) : γ DC =1.25 Tónh tải nhòp : Dầm dọc Bản mặt cầu Lan can, lề hành 1884.36 1206.45 3090.81 kN kN kN 1163.00 Trọng lượng thân mố : kN ∑ Bệ mố Tường thân Tường đỉnh Mấu đỡ độ Tường cánh Đá kê gối Tường tai Phản lực TLBT độ ∑ 3156.00 1112.00 289.44 361.90 17.30 15.94 4989.71 3156.00 kN kN kN kN kN kN kN kN 1112.00 kN + Tónh tải lớp phủ tiện ích công cộng (DW) : γ DW = 1.50 Lớp phủ mặt cầu SVTH: NGUYỄN ∑ QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 254.30 kN 254.30 Trang 96 kN THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT + Tónh tải đất đắp (EV) : γ EV =1.35 Đất đắp bệ 1493.36 kN móng mố + Hoạt tải kết cấu nhòp : γ LL,PL = 1.75 Hoạt tải xe ô tô kết cấu nhòp (LL) : Tải trọng Vò trí Xe hai trục 1’ 2' ωL Xe trục Tung độ ĐAH 0.969 0.888 0.775 16.15 Tải trọng trục 110 110 145 145 35 9.3 Tải trọng RLL = [max(Rtruck,Rtandem)*(1+IM)/100 + Rlane ] Phản lực 110.00 106.55 145.00 128.72 27.14 150.20 Đơn vò kN kN kN kN kN kN 1080.44 kN Hoạt tải người (PL): RPL = qPL ω = 4.5*16.15*2 = 145.350 kN Tổ hợp tải trọng thẳng đứng : Tải trọng SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 γ ΣV Trang 97 γ V THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT Tónh tải nhòp mố (DC) kN Lớp phủ tiện ích (DW) Tónh tải đất đắp (EV) kN Hoạt tải xe (LL) kN Tải trọng người đi(LL) ∑ 1.25 8080.52 10100.65 kN 1.50 254.30 381.45 kN 1.35 1.75 1.75 1493.36 1080.44 145.35 2016.04 1890.77 254.61 14643.27 kN kN kN kN Ứng lực thẳng đứng tính toán tác dụng lên mặt cắt đáy móng : ∑ηγ iVi = 1.05*14643.27= 15375.44 kN 2.1.2 Tính tốn số lượng cọc mố - Móng bệ mố thiết kế với móng cọc khoan nhồi D = 100cm 2.1.2.1 Tính tốn sức chịu tải cọc theo vật liêu: ' Qcoc = ϕ (0,85 f c Ac + f y As ) - Cơng thức tính toán sức chịu tải cọc theo vật liệu - Bảng tính tốn sức chịu tải cọc theo vật liệu Tên gọi đại lượng Mác bê tông chế tạo cọc Thép chế tạo cọc Hệ số điều kiện làm việc Hệ số đồng vật liệu cọc Đường kính cọc thiết kế Đường kính cốt thép Số thép thiết kế Diện tích phần bê tơng Diện tích phần cốt thép Hệ số uốn dọc Cường độ chịu nén bê tông Cường độ chịu kéo thép Sức chịu tải cọc theo vật liệu Kí hiệu m k D d nthanh Ac As j fc' fy Qvl Giá trị Đơn vị M300 AII 0.9 0.7 1.0 m 28 mm 28 Thanh 1.131 m2 0.017 m2 0.75 300 kN /m2 24000 kN /m2 24733.3 kN 2.1.2.2 Tính toán sức chịu tải cọc theo đất Bảng số liệu địa chất khảo sát khu vực thi công cọc khoan nhồi N STT Loại đất H(m) SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 e B g C φ R' T/m KG/cm (độ) KG/cm2 Trang 98 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT 10 0.7 0.2 15 0.5 0.2 25 0.6 0.2 0.6 35 0.3 Cát pha sét có vỏ sò 2.1 0.5 Sét cát xám vàng 30 0.3 nửa cứng 4.77 Cát pha lẫn sỏi sạn Vô hạn 35 0.5 0.3 Lớp Lớp Lớp Sét pha cát Sét cát xám dẻo Cát hạt vừa Lớp Lớp Lớp 4.1 2.27 6.78 1.7 1.7 2.1 0.14 0.12 0.06 22 25 28 1.8 2.5 2.5 2.1 0.09 30 3.3 2.2 0.11 31 2.3 2.3 0.12 24 3.2 - Cơng thức tính tốn sức chịu tải cọc theo đất n   tc Qr = k m2 U α1.α ∑ f i Li + Ac R tc    Trong : +) Qr +) k +) m2 +) U +) n +) li +) fitc +) Ac +) RTC : Sức chịu tải tính tốn cọc theo đất : Hệ số đồng vật liệu cọc , k = 0.7 : Hệ số điều kiện làm việc cọc , tra bảng lấy m2 = 0.9 : Chu vi tiết diện cọc : Số lớp đất cọc qua : Bề dày tầng đất thứ i : Lực ma sát đơn vị tiêu chuẩn ( tra bảng sách Nền Móng - ĐH GTVT) : Tiết diện ngang cọc : Cường độ đất vị trí mũi cọc ( tra bảng 3-15 , giáo trình Nền móng - ĐHGTVT) +) : Hệ số tra bảng – 16 , giáo trình Nền móng - ĐHGTVT - Bảng tính tốn sức chịu tải cọc theo đất - Sức kháng thân cọc D Loại đất m Sét pha cát 0.4 Sét cát xám dẻo 0.4 Cát hạt vừa 0.4 Cát pha sét có vỏ sò 0.4 Sét cát xám vàng nửa 0.4 Cát phacứng lẫn sỏi sạn 0.4 Sức kháng thành cọc Li As m m 2.4 0.96 8.46 3.384 8.5 3.4 6.64 2.656 7.64 3.22 6.78 3.45 Su N (KN/m ) a 10 624.8 0.55 15 1304.0 0.55 25 2002.4 0.5 35 2694.8 0.5 30 265.67 0.5 35 233.45 0.6 Qtha qs (KN/m ) 34.364 71.72 100.12 134.74 145.34 122.45 Vậy Sức kháng thân cọc: Qthân = 6318.85 (kN) - Sức kháng mũi cọc SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HAÀM K48 Trang 99 Qs KN 329.89 2427.0 1425.18 2345.24 1233.45 1978.90 6318.85 φqs 0.65 0.65 0.45 0.45 0.55 0.55 KN THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT Ap D (m) N qp (kN/m2) Loại đất (m2) Cát pha lẫn sỏi sạn 0.4 1.131 35 179.2 Sức kháng mũi cọc Qmui Sức chịu tải cọc theo đất Qr Sức chịu tải cọc theo vật liệu Qvl Sức chịu tải tính tốn cọc Qtt Chiều dài cọc Lcoc  Sức chịu tải tính tốn cọc theo đất : Qr = 6318.85 +1612.8 = 7931.13 (kN) Qp (kN) jqp 3584 1612.28 6318.85 24733.3 7931.13 35 0.65 kN kN kN kN m 2.1.2 Tính tốn số cọc móng n = β P Qcoc Trong : +) b: Hệ số xét đến loại móng độ lớn mơ men với móng cọc đài cao ta lấy b = 1,5 +) Qcoc : Sức chịu tải tính tốn cọc : Qcoc = 7931.13 kN +) P: Tổng áp lực thẳng đứng truyền lên bệ cọc tính theo trạng thái GH cường độ I: P = 15375.44 (kN) n = 1.7 × 15375.44 = 5.27 7931.13 => Số cọc bố trí móng n = (cọc) Bố trí thành hàng hàng cọc - Chiều dài cọc bố trí 35 m Sơ đồ bố trí cọc móng: 360 360 360 125 125 125 650 125 400 10 Ø SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 100 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT 2.2 Tính trụ cầu : 2.2.1 Các kích thước : MẶ T BÊ N TRỤ MẶ T ĐỨ NG TRỤ 3000 1500 1500 1500 11500 250 7500 2000 7500 250 1500 1250 2@4000 1000 1000 1250 1500 1000 2500 3000 2500 2500 1000 7000 4000 1250 Tên gọi đại lợng 3@450 1250 Kí hiệu Giá trị Đơn vị Chiều cao thân trụ htr 7.5 m Chiều dày thân trụ dtr 2.5 m BỊ réng th©n trơ btr 7.0 m ChiỊu cao mò trơ hmt 1.5 m ChiỊu réng mò trơ dmt 3.0 m ChiỊu dµi mò trơ bmt 11.5 m Trọng lợng thân trụ Pttr 9237.5 KN Chiều cao bệ trơ hbt 2.5 m BỊ réng bƯ trơ bbt 16.0 m Chiều dài bệ trụ dbt 10.5 m Trọng lợng bƯ trơ Pbt 7000 KN Ptr 16237.5 KN KÝch thíc trụ Kích thớc bệ trụ Tổng trọng lợng trơ SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 101 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: Th.s NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT 2.2.2 Xác đònh tải trọng thẳng đứng mặt cắt đáy móng : - Phản lực gối từ kết cấu nhòp: RKCN = 21320.84 kN - Trọng lượng thân trụ : Bệ trụ Thân trụ Σ 7000 9237.5 16237.5 k N k N k N - Aùp lực đẩy nổi: γ EV = 1.35 p lực đẩy tác dụng lên trụ Σ 329 329 kN kN - Ứng lực thẳng đứng tính toán tác dụng lên mặt cắt đáy móng : ∑η.γ i Vi = 1.05x(21320.84 + 16237.5 – 3290) = 34268.34 kN 2.2.3 Tính duyệt mặt cắt chân trụ : - Trong phơng án sơ ta tiến hành kiểm toán mặt cắt chân trụ theo điều kiện chịu nén tâm - Tổng phản lực thẳng đứng tác dụng lên ch©n trơ: P = Ptong - Pbe tru = 34268.34 - 7000x1.25 = 25518.34 KN - Tỉng diƯn tÝch ch©n trô : ACT = x + (1,52.3,14) = 34,065 (m2 ) - ứng suất pháp mặt cắt ch©n trơ : σ= P 16731.76 = = 491.17 (KN/m2) < Rn = 15000 (KN/m2 ) Bê tông ACT 34.065 M400 2.2.4 Tính duyệt mặt cắt đáy bệ cọc : - Tổng phản lực thẳng đứng tác dụng lên đáy bƯ cäc P = 25518.34 kN - DiƯn tÝch mỈt c¾t bƯ : SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 102 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 TIÊU CHUẨN THIẾT Abt = 16 x = 112 (m2) - ứng suất pháp mặt cắt đáy bÖ : σ = P 25518.34 = = 227.84 (KN/m2) < Rn = 15000 (KNm2 ) Bê tông ABT 112 m¸c 400 2.2.5 Tính bố trí cọc móng - Móng cọc bệ thấp thiết kế với móng cọc khoan nhồi D = 150 cm a) Tính toán sức chòu tải cọc theo vật liệu Qcoc = ϕ (0,85 f c Ac + f y As ) ' - Công thức tính toán sức chòu tải cọc theo vật liệu - Bảng tính toán sức chòu tải cọc theo vật liệu Tên gọi đại lượng Kí hiệu Giá trò Đơn vò Mác bê tông chế tạo cọc M300 Thép chế tạo cọc AII Đường kính cọc thiết kế D 1.5 m Đường kính cốt thép d 28 mm Số thép thiết kế nthanh 28 Thanh Diện tích phần bê tông Ac 1.767 M2 Diện tích phần cốt thép As 0,018 M2 Hệ số uốn dọc j 0.9 Cường độ chòu nén bê tông Fc' 11500 kN/m2 Cường độ chòu kéo thép fy 240000 kN/m2 Sức chòu tải cọc theo vật liệu Qvl 13673.8 kN b) Tính toán sức chòu tải cọc theo đất - Công thức tính toán sức chòu tải cọc theo đất - Bảng tính toán sức chòu tải cọc theo đất QR = ϕ pq Q p + ϕ ps Qs − W Sức kháng thân cọc Loại ñaát Sét pha cát Li (m) 2.4 As (m2) 0.96 Sét cát xám dẻo 8.46 3.384 SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 N 10 Su (kN/m 624.8 2) 15 1304.0 a 0.5 qs (kN/m2 34.364 )) Qs (kN) 329.89 0.65 0.55 71.72 2427.0 0.65 Trang 103 jqs THIEÁT KEÁ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 Loại đất Cát hạt vừa Cát pha sét có vỏ sò Sét cát xám vàng nửa cng Cát pha lẫn sỏi sạn Li (m) 8.5 6.64 As (m2) 3.4 2.656 7.64 6.78 TIEÂU CHUẨN THIẾT N 35 Su (kN/m 2002.4 2) 2694.8 3.22 30 3.45 35 25 Toång a 0.5 0.5 qs (kN/m2 100.12 )) 134.74 Qs (kN) 1425.18 2345.24 jqs 0.45 0.45 265.67 0.5 145.34 1233.45 0.55 233.45 0.6 122.45 1978.90 0.55 6890.8 (kN) Sức kháng mũi cọc Ap (m2) Loại ñaát qp (T/m2) Qp (T) jqp 1920 2171.4 0.6 Qmui 1411.5 kN Sức chòu tải cọc theo đất Qr 8302.3 kN Sức chòu tải cọc theo vật liệu Qvl 2968 kN Sức chòu tải tính toán cọc Qcoc 8302.3 kN Tổng chiều dài coïc L coc 30 m 1.131 Cát pha lẫn sỏi sạn Sức kháng mũi cọc N c) Tính toán số cọc móng n = β P Qcoc Trong : +) ß : Hệ số xét đến loại móng độ lớn mô men với móng cọc ta lấy ß = 1,5 +) Qcoc : Sức chòu tải tính toán cọc : Qcoc = 8302.3 kN +) P : Tổng áp lực thẳng đứng truyền lên bệ cọc : P = 34268.34 n = 1.5 x = 6.19 34268.34 (kN) 8302.5 => Số cọc bố trí móng n =12 (cọc) Bố trí thành hàng hàng cọc - Chiều dài cọc bố trí 40 m SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 104 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: Th.s NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT – DỰ KIẾN CÔNG TÁC THI CÔNG 3.1 – Thi công mố Bước 1:Chuẩn bò mặt - Chuẩn bò vật tư máy móc thi công - Xác đònh phạm vi thi công, đònh vò trí tim mố - Dùng giới kết hợp thủ công san ủi mặt thi công Bước 2: Thi công cọc khoan nhồi - Đònh vò vò trí tim cọc - Đưa máy khoan vào vò trí - Dùng búa rung, rung hạ ống vách đến cao độ thiết kế - Tiến hành khoan tạo lỗ đến cao độ thiết kế - Vệ sinh lỗ khoan, lắp đặt hạ lồng cốt thép đến cao độ cần cẩu 25 T - Lắp ống đổ, phễu đổ bê tông - Đổ BT cọc phng pháp rút ống thẳng đứng Bước 3: Đào đất hố móng, đập đầu cọc - Dùng giới kết hợp với thủ công - Đào đất đến cao độ đáy móng - Đào rãnh thoát nước, hố tụ nước - Bố trí máy bơm nước cần - Đập đầu cọc, vệ sinh nghiệm thu Bước 4: Thi công bệ móng - Rải lớp vữa đệm lót dày 15 cm M150 - Đập đầu cọc, uốn cốt thép đầu cọc - Làm hố móng, lắp dựng đà giáo ván khuôn, cốt thép bệ móng - Đổ bê tông bệ móng - Tháo dỡ văng chống, ván khuôn bệ mố tạm Bước 5: Thi công phận mố - Lắp dựng đà giáo ván khuôn, cốt thép - Đổ bê tông thân mố, tường cánh tường đỉnh - Tháo dỡ ván khuôn đà giáo kết cấu phụ - Hoàn thiện mố sau thi công xong kết cấu nhòp 3.2 – Thi công Trụ Bước 1: Thi công đóng cọc đònh vò SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 105 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: Th.s NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT - Chuẩn bò vật tư, máy móc thi công, xác đònh vò trí trụ - Đóng cọc đònh vò - Lắp dựng khung dẫn hướng ông vách Bước 2: Thi công cọc khoan nhồi - Lắp dựng thiết bò khoan cọc nhồi hệ 400 T - Rung hạ ống vách - Dùng thiết bò khoan lấy đất lòng cọc đến cao độ thiết kế - Vệ sinh lỗ khoan Bước 3: Thi công bê tông cọc - Tiến hành đặt lồng cốt thép lòng cọc - Đổ bê tông cọc phương pháp rút ống thẳng đứng - Kiểm tra chất lượng cọc Bước 4: Thi công vòng vây ngăn nước - Rung hạ cọc đònh vò búa rung - Lắp dựng vành đai khung chống làm khung đònh vò đóng cọc ván thép - Rung hạ vòng vây cọc ván thép Bước 5: Thi công bệ trụ thân trụ - Đào đất hố móng - Đổ bê tông bòt đáy, đạt cường độ hút nước làm khô hố móng - Cắt ống vách, đập bê tông đầu cọc, vệ sinh hố móng - Lắp dựng đà giáo ván khuôn, cốt thép bệ trụ - Đổ bê tông phần bệ trụ - Lắp dựng đà giáo, ván khuôn, cốt thép thân muc trụ - Đổ bê tông phần mũ trụ - Khi bê tông đạt cường độ tháo dỡ kết cấu phụ tạm - Hoàn thiện trụ 3.3 – Thi công kết cấu nhòp a Kết cấu nhòp Kết cấu nhòp thi công phương pháp lao kéo dọc kết hợp trụ tạm - Tạo mặt đường đầu cầu - Kết cấu nhòp lắp ráp đường đầu cầu - Dựng trụ tạm - Tiến hành lao kéo dọc cụm dầm (3 lần lao kéo dọc) SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HẦM K48 Trang 106 THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG PHẦN I: THIẾT KẾ SƠ BỘ KẾ CẦU 22TCN 272-05 GVHD: Th.s NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT - Lắp hệ liên kết ngang cụm dầm - Thi công lớp mặt cầu lớp phủ bên b Kết cấu nhòp cầu dẫn - Xây dựng đường di chuyển, tập kết dầm - Lắp dựng giá ba chân đường đầu cầu - Di chuyển giá búa ba chân mố vò trí lắp nhòp - Kê chân trước giá ba chân lên đỉnh trụ - Di chuyển dầm đeo xe theo phương pháp di chuyển dọc - Dùng móc để nâng dầm lên di chuyển dầm giá vò trí - Lao lắp KCN cầu dãn vào vò trí SVTH: NGUYỄN QUANG THỌ LỚP:CẦU HAÀM K48 Trang 107 ... dầm đỉnh trụ h= 6,0 m +) Chiều cao dầm nhòp h= 2,5 m - Cao độ đáy dầm thay đổi theo quy luật parabol đảm bảo phù hợp yêu cầu chòu lực mỹ quan kiến trúc - Mặt cắt hộp dạng thành thành đứng +) Chiều... -4543.83 -1422.43 1163.89 3464.48 5066.20 5969.03 6172.98 6012.88 5312.28 4076.60 2305.84 THIEÁT KE TỐT NGHIỆP CHÂU PHƯƠNG GVHD: Th.s NGÔ TIÊU CHUẨN THIẾT BIỂU ĐỒ LỰC CẮT BẢNG GIÁ TRỊ NỘI LỰC... -17581.2 -11737.5 -6095.6 -802.5 4918.6 10142.8 14877.3 19182 24077.9 27707.6 30018.4 31003.6 - So sánh tổ hợp ta thấy tổ hợp xe tải thiết kế (Truck) bất lợi xe Tandem Vậy ta dùng tổ hợp Truck