ĐỒ ÁN CHUẨN CÓ CAD KÈM THEO HƯỚNG DẪN ĐỒ ÁN THẦY BÙI NAM PHƯƠNG TÍNH TOÁN SỐ LIỆU CHUẨN KHÔNG SỬA SỐ THAM KHẢO SÁCH THẦY VÕ BÁ TẦM :))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))))
NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP I SỐ LIỆU TÍNH TỐN Các kích thước L1 , L2 khoảng cách trục tâm (theo sơ đồ sàn) II L1 (m) Sơ đồ 2.5 VẬT LIỆU SỬ DỤNG L1 (m) 6.8 Pc (daN/m2) 1500 Bê tông: B20 - hệ số điều kiện làm việc γb = 0,9 THÉP: ϕ ≤ 10: nhóm CI, AI: cốt dọc R s = 225 MPa, cốt đai, xiên R sw = 175 MPa ϕ > 10: nhóm CII, AII: cốt dọc R s = 280 MPa, cốt đai, xiên R sw = 225 MPa Sơ đồ sàn GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 III NỘI DỤNG 3: TÍNH TỐN SƠ BỘ TIẾT DIỆN 3.1: PHÂN LOẠI BẢN SÀN : • Xét tỉ số hai cạnh L2 6800 = = 2,72 > L1 2500 =>Bản làm việc phương ,là toàn khối liên kết cạnh làm việc theo phương cạnh ngắn, ô liền kề chịu uốn • Khi tính tốn sàn cắt dải rộng 1m theo phương vng góc với dầm tính tốn dầm liên tục • Bản sàn tính theo sơ đồ dẻo • Khi nhịp tính tốn chênh không 10% dùng công thức lập sẵn để xác định momen 3.2: XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC CẤU KIỆN 3.2.1 TIẾT DIỆN DẦM PHỤ: • Chiều cao dầm 1 1 hdp = ( ÷ ) Ldp = ( ÷ ) L2 = (566,67 ÷ 425)mm => hdp = 600mm 12 16 12 16 • Chiều rộng dầm 1 bdp = ( ÷ ) hdp = (150 ÷ 300)mm => hdc = 250mm → Dầm phụ : (250÷600)mm 3.2.1 TIẾT DIỆN DẦM CHÍNH: • Chiều cao dầm 1 1 hdc = ( ÷ ) Ldc = ( ÷ ) 3L1 = (937,5 ÷ 625)mm => hdc = 1000mm 12 12 • Chiều rộng dầm 1 bdc = ( ÷ ) hdc = (468,75 ÷ 250)mm => hdc = 350mm → Dầm phụ : (350÷1000)mm GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 3.2.3 TIẾT DIỆN BẢN SÀN hb = D 0,8 ÷ 1,4 ) 2500 = (66,667 ÷ 100)mm L1 = ( m 30 ÷ 35 ⇒ chọn hd = 100 mm • Trong đó: hb: bề dày sàn (mm) D = 0,8 ÷ 1,4 phụ thuộc vào tải trọng, m = 30 ÷ 35 phương 3.3 NHỊP TÍNH TỐN CỦA BẢN • Cắt theo phương cạnh ngắn ( phương L1) dải có bề rộng b = 1m • Sơ đồ tính dầm liên tục, gối tựa tường biên dầm phụ • Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa 3.3.1 NHỊP BIÊN Lb = L1 − bdp bt Cb 250 340 120 − + = 2500 − − + = 2265(mm) 2 2 2 • Trong đó: Lb : nhịp biên (mm), L1 : cạnh ngắn (mm), bdp : bề rộng dầm phụ (mm), bt : bề rộng tường, chọn bt = 340 (mm), Cb : đoạn kê lên tường, chọn Cb = 120 (mm) 3.3.2 NHỊP GIỮA: Lg = L1 ₋ bdp = 2500 ₋ 250 = 2250 (mm) • Trong đó: Lg : nhịp (mm) L1 : cạnh ngắn bdp : bề rộng dầm phụ (mm) • Chênh lệch nhịp: 2265 − 2250 × 100% = 0,66% < 10% 2265 Bản dầm tính tốn dầm liên tục GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 340 100 120 2265 250 2250 2500 250 2500 A Hình 2: Sơ đồ nhịp tính tốn sàn 3.4 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÍNH TỐN 3.4.1 HOẠT TẢI TÍNH TỐN: ps = pc × np = 1500 ×1,2 = 1800 (daN/m2 ) 3.4.1 TĨNH TẢI • Trọng lượng lớp cấu tạo mặt sàn:g s = Σn g i ngi STT Lớp cấu tạo sàn Gạch lát Vữa lót Bản btct Vữa trát Chiều dày (m) Trọng lượng riêng(Kn/𝐦𝟑 ) 0,010 20 0,030 18 0,100 25 0,015 18 Tổng trọng lượng tính tốn Hệ số vượt tải 𝐧𝐠𝐢 1,1 1,3 1,1 1,3 Gía trị tính tốn(KN/𝐦𝟐 ) 0,22 0,70 2,75 0,35 4,02 GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG NGÔ THỊ HOÀNG DUYÊN-X150387 3.4.3 TỔNG TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN BẢN SÀN q = ps + g s = 1800 + 402 = 2202 daN/m2 • Vì tính dầm liên tục nhịp có bề rộng 1m, nên tải trọng tính tốn phân bố 1m sàn là: qnb = q ×1m = 2202 daN/m Hình 3: Sơ đồ tính sàn 4: XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG BẢN SÀN 4.1 Nhịp biên q × L2b 2202 × 2,2652 = = 1026,98 daNm = 10,27 KNm 11 11 4.2 Nhịp giữa, gối Mb = q × L2g 2202 × 2,2502 = = 696,73 daNm = 6,96 KNm 11 16 4.3 Gối thứ Mg = q × L2b 2202 × 2,2652 Mb = = = 1026,98 daNm = 10,27 KNm 11 11 Hình 3: Biểu đồ mơ men sàn GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 5: TÍNH CỐT THÉP BẢN SÀN • • • • Bêtơng B20 có Rb = 11.5 Mpa ; Rbt = 0.9 Mpa ; γb = 0.9 Dùng thép AI(γs = 1): cốt dọc Rs = 225 MPa, cốt đai, xiên Rsw= 175 MPa Bản sàn xem dầm liên tục có tiết diện chữ nhật : 1000×100 mm Chọn ao = 15 mm cho tiết diện, chiều cao làm việc bản: h0 = hb - ao = 100 – 15= 85 mm • Tính cốt thép sàn, áp dụng công thức với dầm chịu uốn (b = 1000 mm) M m = R = 0.441 b R b b.h o2 = − − 2 m • Diện tích cốt thép R bh As = b Rs • Hàm lượng cốt thép hợp lý dầm : μmin = 0,05 % ≤ μ% = As ≤ μmax = ξR bh0 0.9×11.5 b R b = 0,656 = 3.0176 % 225 Rs • Điều kiện hạn chế tính sơ đồ dẻo: ξm ≤ ξpl = 0,37 , αm ≤ αpl = 0,3 Tiết diện M(KNm) 𝛂𝐦 𝐀𝐬 (𝐜𝐦𝟐 ) 𝛍(%) 𝐀𝐬 𝐜𝐡ọ𝐧(𝐜𝐦𝟐 ) Thép(∅) Nhịp biên 10,27 0,137 5,80 0,682 6,04 ∅10s130 Gối thứ 10,27 0,137 5,80 0,682 6,04 ∅10s130 Nhịp 6,96 0,093 3,83 0,451 3,87 ∅8s130 • Giá trị αm = 0,1325;αm = 0,0896; αm = 0,1442 < 0,441 → hợp lý • Tỷ số μmax = 3.0176% > μ = 0,656%, μ = 0,433% > μmin = 0,05% → hợp lý • Kiểm tra lại chiều cao h0 : 10 lấy abv = 10 mm , h0 = 85 mm (a= abv + ) h0tt = hs - a = 100 – (10+ 10 ) = 85 > h0 → thiên an tồn GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 5.1 BỐ TRÍ CỐT THÉP • Chiều dài đoạn cốt thép mũ từ mép dầm phụ tính ra: 2250 Lg = = 562 mm → chọn 600 mm 4 • Đoạn mút uốn cốt thép tính từ điểm uốn đến mép dầm phụ : 2250 Lg = = 375 mm → chọn 400 mm 6 • Khoảng cách từ mép tường đến đoạn điểm uốn xuống : 2250 Lg = = 281 mm → chọn 300 mm 8 • Chiều dài đoạn từ mép tường đến điểm uốn cốt thép : 2250 Lct = Lg = = 281 mm → chọn 300 mm 8 • Cốt thép đặt theo cấu tạo chịu momen âm dọc theo gối biên phía dầm xác định sau: As,ct ≥ { ∅6s200 50%AS gối = 0,5 × 3,78 = 1,89 cm2 Chọn∅8s200(Asc = 2,51 c𝑚2 ) • Cốt thép phân bố: As,pb L2 6800 = = 2,72 < L1 2500 ≥ 20%Ast = 0,2 × 6,04 = 1,208 cm2 Chọn ∅8s300 • Đối với dầm liên kết biên, vùng gạch chéo, giảm 20% lượng thép so với kết tính Ở gối nhịp giữa: As = 0,8×3,87=3,096 cm2 chọn ∅8s160(Asc = 3,14 cm2 ) GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 II.TÍNH TỐN DẦM PHỤ 1.SƠ ĐỒ TÍNH: • Dầm phụ tính tốn theo sơ đồ khớp dẻo • Sơ đồ tính dầm liên tục có gối tựa tường biên dầm chính, với kích thước tiết diện (250×600)mm 1.1 Nhịp biên: bdc bt Cdp 300 340 220 Lb = L2 − − + = 6800 − − + = 6590(mm) 2 2 2 • Trong : Cdp đoạn dầm phụ kê lên tường, chọn Cdp = 220 (mm) 1.2 Nhịp giữa: Lg =L2 − bdc =6800-300=6500(mm) 340 600 220 6590 300 6800 6500 300 6800 2 Hình 1: Sơ đồ đồ kết cấu 2.TÍNH TỐN TẢI TRỌNG: 2.2 Tĩnh tải: • Trọng lượng thân dầm phụ: g o = bdp (hdp − hb )ng γbt = 0,25 × (0,6 0,1) ì 1,1 ì 25 = 3,437 (KN/m) Trong đó: g o trọng lượng thân dầm phụ (KN/m) bdp bề rộng dầm phụ (m) h dp chiều cao dầm phụ (m) n g − hệ số vượt tải , ng = 1.1 bt − trọng lượng riêng bê tông , bt = 25(KN / m3 ) h s − bề dày sàn (m) GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG NGÔ THỊ HỒNG DUN-X150387 • Tĩnh tải từ sàn truyền vào: g1 = g s L1 = 4,02 × 2,5 = 10,05(KN/m) • Tổng tĩnh tải: g dp = g o + g1 = 3,437 + 10,05 = 13,487(KN/m) 2.2 Hoạt tải: • Hoạt tải tính tốn từ sàn truyền vào: pdp = ps L1 = 18 × 2,5 = 45 (KN/ m) • Tải trọng tồn phần: qdp = g dp + pdp = 13,487 + 45 = 58,487(KN/m) Hình 2: Sơ đồ tính tốn dầm phụ 3.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: 3.1.TÍNH VÀ VẼ BIỂU ĐỒ BAO MƠ MEN: • Chênh lêch nhịp 6590 − 6500 × 100 = 1,366% < 10% 6590 =>chênh lệch nhịp khơng q 10% tung độ hình bao moment xác định theo công thức: Tung độ nhánh dương: Mmax = *qdp L2 Tung độ nhánh âm: Mmin = qdp L2 • Tỷ số : pdp gdp = 45 13,487 = 3,335 →K=0,294 (tra bảng phụ lục trang 165 sàn sườn bê tơng tồn khối GS.TS.Nguyễn Đình Cống ) GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 • Giá trị * , , k, M max M tính ghi bảng.(tra bảng phụ lục 8a,8b trang 165 sàn sườn bê tơng tồn khối GS.TS.Nguyễn Đình Cống ) • Moment âm khơng nhịp biên tiết diện cách mép gối đoạn k × Lb = 0,294 × 6590 = 1940,12(mm) • Moment dương không tiết diện cách mép gối tựa đoạn - Đối với nhịp biên: 0,15 × Lb = 0,15 × 6590 = 988,5(mm) - Đối với nhịp 0,15 × Lg = 0,15 × 6500 = 975(mm) Hệ số β Nhịp Biên Vị trí Nhánh dương β* 0,065 0,09 0.425×Lob 0,091 0,075 0,02 5(Gối thứ 2) Thứ 0.5×Lo 10 Nhánh âm β Tung độ biểu diễn đồ thị bao M L (m ) qdp L2 2540 6,59 Nhánh dương(kNm) 0.00 165,1 228,60 231,14 190,50 50,80 -0,0715 0,018 0,058 0,0625 0,058 0,018 Nhánh âm(kNm) -0,037 -0,017 -0,015 -0.031 -0,0625 -181,61 6,50 2471,097 44,48 143,32 154,44 143,32 44.48 -91,43 -46,95 -37,06 -76,60 -154,44 Bảng 1: Xác định tung độ biểu đồ bao momen dầm phụ GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 10 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 Đoạn dầm BC M3 = 765 − 204,55 − × M4 = 765 − 204,55 − (713,74 − 204,55) = 221,08 KNm (713,74 − 204,55) = 390,71 KNm Sơ đô HT4 Đoạn dầm AB M1 = 100,98 = 33,66 KNm M2 = × 100,98 = 67,32 KNm Đoạn dầm BC M3 = × M4 = (100,98 + 408,31) − 408,31 = −68,85 KNm (100,98 + 408,31) − 408,31 = −238,68 KNm GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 25 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 226,96 (a) MG A B 56,95 132,61 207,41 305,23 56,95 (b) MP1 663,25 559,98 305,23 204,30 100,98 (c) MP2 459,00 226,96 (d) MP3 56,95 132,61 207,41 (e) MP4 220,99 289,17 527,09 713,74 68,85 (f) MP5 33,66 67,32 100,98 Hình 4: Biểu đồ bao mơ men trường hợp tải (kN.m) GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 26 NGƠ THỊ HỒNG DUYÊN-X150387 Bảng 2: Bảng tổ hợp Mpi với mômen MG (kN.m) Tiết diện Momen Gối B Gối C M1=Mg+Mp1 870,67 629,25 -532,25 -248,28 -523,25 -532,25 M2=Mg+Mp2 106,43 -71,65 -532,25 515,96 515,96 231,98 M3=Mg+Mp3 734,49 421,81 -940,76 278,05 447,66 -431,27 M4=Mg+Mp4 241,07 199,96 -126,04 -11,88 -181,73 -635,53 Mmax (KNm) 870,67 629,25 -126,04 515,96 447,66 231,98 Mmin (KNm) 106,43 -71,65 -940,76 -248,28 -525,25 -635,53 940,76 126,04 248,28 71,65 A B 106,43 515,96 692,59 870,67 Hình 5: Biểu đồ bao mơ men dầm chính(kN.m) GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 27 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 ❖ Xác định mơ men ti mộp gi: Gi B: 2500 150 ì (940,70 + 421,78) − 421,78 = 858,00KNm 2500 2500 − 150 = × (940,70 + 277,94) − 277,94 = 879,82KNm 2500 MB trái = MB phai ➔ Chọn MB = Mtrái = 879,82 KNm 3.2.XÁC ĐỊNH BIỂU ĐỒ LỰC CẮT • Từ quan hệ đạo hàm mômen lực cắt M’ = Q = tg , suy biểu đồ mơmen trường hợp tải • Gọi chênh lệch mômen hai tiết diện a-a b-b kề M = Ma – Mb • Qab = (Mb – Ma)/Lab , Lab khoảng cách tiết diện a-a b-b Sơ đồ Giá trị Đoạn A-1 1-2 2-B B-3 3-4 4-C TT Qg 82,96 -29,92 -145,83 113,56 0,00 -113,57 HT1 Q1 265,3 -41,31 -346,08 0,00 0,00 0,00 HT2 Q2 -40,39 -41,31 -40,38 305,69 0,00 -305,69 HT3 Q3 210,83 -95,17 -401,16 373,89 67,89 -238,10 HT4 Q4 13,46 13,46 13,46 -67,93 -67,93 -67,93 Bảng 3: Xác định tung độ biểu đồ lực cắt(kN) GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 28 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 89,96 (a) QG 113,56 B A 29,92 145,83 265,3 (b) QP1 41,31 346,08 305,69 (c) QP2 40,39 41,31 40,39 210,83 373,89 67,89 (d) QP3 95,17 401,16 (e) QP4 13,46 13,46 13,46 67,93 67,93 Hình 5: Biểu đồ lực cắt trường hợp tải (kN) GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 29 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 Bảng 4: Xác định tung độ biểu đồ lực cắt thành phần biểu đồ bao lực cắt (kN) Q1=Qg+QP1 Đoạn A-1 348,2 1-2 -71,23 2-B -491,91 B-3 113,56 3-4 4-C -113,57 Q2=Qg+QP2 43,51 -71,23 -186,21 419,25 -330,16 Q3=Qg+QP3 293,73 -125,09 -546,99 487,45 67,89 -346,67 Q4=Qg+QP4 96,35 -16,46 -132,37 45,65 -67,93 -201,5 Qmax(KN) 348,20 -16,46 -132,37 487,45 67,89 -113,57 Qmin(KN) 43,51 -125,09 -546,99 45,65 -67,93 -346,67 Lực cắt 487,45 348,20 Q 45,65 43,51 67,89 16,46 125,09 132,27 67,93 546,99 Hình 6: Biểu đồ bao lực cắt (kN) 4.TÍNH TỐN CỐT THÉP • Bê tơng có cấp độ bền chịu nén B20: Rb = 11,5 MPa; Rbt = 0,9 MPa • Cốt thép dọc dầm sử dụng loại :AII có Rs = 280 MPa • Cốt đai dầm sử dụng loại :AI có Rsw = 175 MPa 4.1.TÍNH TỐN CỐT THÉP DỌC • Tiến hành tính tốn để bố trí cốt thép tiết diện có |M|max nhịp gối tựa Các giá trị mômen quanh điểm dùng để kiểm tra (khi cần vẽ biểu đồ bao vật liệu) • Giả thiết anhịp = 50 mm => ho = h – a = 1000 – 40 =960 mm GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 30 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 4.1.2.TIẾT DIỆN Ở NHỊP ( ỨNG VỚI GIÁ TRỊ MƠMEN DƯƠNG ) • Bản cánh nằm vùng chịu nén nên tham gia chịu lực với sườn • Tính cốt thép theo tốn cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ T • Chiều cao hf’ = hb = 100 mm • Độ vươn cánh: Sf ≤ × 3L1 = × 2500 = 1250mm (L2 − bdc ) = (7500 − 350) = 3575mm {6hf = ì 100 = 600mm Sf ly giá trị nhỏ ba giá trị chọn Sf = 600 mm • Bề rộng cánh : bf’ = 2Sf + bdc = 2×600 + 350 = 1550 mm • Kích thước tiết diện chữ T: bf’ = 1550 mm; hf’ = 100 mm; b = 350 mm; h = 1000 mm • Xác định vị trí trục trung hòa: Mf = h′f 0,1 (ho − ) = 0,9 × 11500 × 1,55 × 0,1 × (0,94 − ) 2 = 1443,82 KNm γb R b b′f h′f Nhận xét Mf = 1443,82 kNm > Mmax = 870,67 kNm Trục trung hòa qua cánh, tính tiết diện chữ nhật (bf’×hdc) = (1550 × 1000)mm 4.1.3 TIẾT DIỆN Ở GỐI ( ỨNG VỚI GIÁ TRỊ MƠMEN ÂM ) • Bản cánh nằm vùng chịu kéo nên tính cốt thép theo tốn cấu kiện chịu uốn hình chữ nhật ( bdc x hdc ) = (350 x1000)mm 1000 1000 100 1550 600 350 600 350 GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 31 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 • Giả thiết agối =80mm • Các cơng thức tính : αm = ξR b bh A M ; ξ = − − 2α m ; A s = ; = s 100 % Rs bh0 R b bh Tiết diện Nhịp biên (1500×800) Nhịp (1500×800) Gối B (300×800) b (mm) ho (mm) 1550 940 1550 940 350 920 M (kNm) ξ As (cm2) 870,72 0,06 34,17 515,98 0.03 879,82 0.34 Chọn cốt thép μ (%) Chọn Aschọn (cm2) 1,04 4∅28+2∅25 34,44 19,97 0,59 4∅25 19,64 41,33 1,28 2∅28+6∅25 41,77 Bảng 5: Tính cốt thép dọc cho dầm • Kiểm tra hàm lượng cốt thép: As γb R b 0,9 × 11,5 μ = 0,05% ≤ μ = ≤ μmax = ξR = 0,656 × = 2,42% bh0 Rs 280 => Thỏa mãn điều kiện 4.2.TÍNH TỐN CỐT ĐAI • Kiểm tra khả chịu lực cắt bê tơng: ph • Từ biểu đồ bao lực cắt: QA= 348,2 KN, Qtr B = 546,99 KN, Q B = 487,45 KN [Qb] = φb3 (1+φf + φn)γbRbtbho • Trong đó: φb3 = 0.6 (đối với bê tông nặng) φf = (tiết diện chữ nhật) φn = (cấu kiện chịu uốn) [Qb] = 0,6 ×1 × 0,9× 0,9 × 103 × 0,35×0,92 = 156,49 KN < Q => Bê tơng khơng đủ khả chịu lực cắt Cần phải tính tốn cốt đai cốt xiên chịu lực cắt GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 32 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 • Khoảng cách cốt đai cấu tạo • Trên đoạn dầm gối tựa 𝐿 • Chọn cốt đai ∅8 , số nhánh cốt đai n = nhánh (Asw = × 50,3 = 100,6mm2 ) • Xác định bước cốt đai: ℎ𝑑𝑐 1000 𝑆𝑐𝑡 ≤ { = = 333,33 𝑚𝑚 300 𝑚𝑚 => Chọn S = 200 mm bố trí đoạn L1 = 2500 mm gần gối tựa bên trái gối B φb4 × γb × R bt × b × h20 1,5 × 0,9 × 11,5 × 35 × 942 smax = = = 124,97(cm) QA 384,2 × 102 R sw Asw 1750 × 1,006 stt = 8γb R bt bh2o = × 0,9 × 11,5 × 35 × 94 × Q2 (384,2 × 102 )2 = 30,25(cm) ℎ𝑑𝑐 1000 𝑆𝑐𝑡 ≤ { = = 333,33 𝑚𝑚 300 𝑚𝑚 => Chọn S = 300 mm bố trí đoạn L1 = 2500 mm gần gối tựa A D • Tính tương tự trên: Bên phải gối B:∅8𝑆150 • Kiểm tra điều kiện ứng suất nén chính: Q≤0.3φw1.φb1.γb.Rb.bho Trong đó: φw1: hệ số xét đến ảnh hưởng thép đai vuông góc với trục dọc cấu kiện (khơng lớn 1.3) Bê tông nặng : = 0.01 Es 210 × 103 Aw 100,6 αs = = = 7,78; μ = = = 1,43.10−3 < 1,3 w Eb 27 × 103 b s 350 × 200 b1 = − b Rb = – 0,01×0,9×11,5 = 0.89 0.3w1 b1 b R b b.h = 0.3 × 1× 0,89 ×0,9 ×11500 ×0,35×0,95 = 918,85 kN > GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 33 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 ph QA= 348,2 KN, Qtr B = 546,99 KN, Q B = 487,45 KN dầm pkhông bị phá hoại ứng suất nén • Kiểm tra khả chịu lực bê tông cốt đai: Q wb = 2√φb2 (1 + φf + φn ) γb R bt bh20 Q wb = 2√2 × × 0.9 × 900 × 0,35 × 0,922 × R sw n πd2w s 175 × × 50,3 = 411,06KN 200 Q wb < Qtr B • Tính tương tự cho :∅8𝑆150 𝑄𝑤𝑏 = 491,31 𝐾𝑁 > QPH B => Vậy khả chịu lực bê tông cốt đai không đủ để chịu lực cắt nên cần bố trí cốt xiên chịu cắt cho gối B trái => Vậy khả chịu lực bê tông cốt đai đủ để chịu lực cắt nên khơng cần bố trí cốt xiên chịu cắt cho gối A ,D gối B bên phải • Xác định bước cốt đai lớn cho phép: φb4 (1 + φn )γb R bt bh2o 1,5 × × 0,9 × 0,9 × 350 × 9202 smax = = Q 546,99 × 103 = 658,02 (mm) Vậy chọn S= 650 mm Để đảm bảo điều kiện cường độ tiết diện nghiêng theo lực cắt, khoảng cách xi phải bé < smax Diện tích lớp cốt xiên xác định sau: • Bên trái gối B: Q i − Q swb 546,99 × 103 − 411,06 × 103 Ais,inc ≥ = = 697,55 (mm2 ) ° R s,inc sinα 225 × sin60 Tận dụng cốt dọc chịu lực momen dương nhịp uốn lên gối để chịu momen âm làm cốt xiên chịu cắt Bên trái gối B lớp cốt xiên 2∅25 2∅28 As = 982mm2 As = 1232mm2 Bố trí theo cốt đai cho đoạn dầm nhịp theo cấu tạo: Sct ≤ 3hdc × 1000 = = 750mm, Sct 500mm => S = 350 (mm2 ) 4 • Theo cấu tạo h dc 700mm ta phải đặt thêm cốt thép dọc mép bên dầm chọn 4∅12 GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 34 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 4.3.TÍNH TỐN CỐT THÉP TREO • Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm : F = P + G1 = 306 + 91,71 = 397,71 KN • Sử dụng cốt treo dạng đai chọn ∅10( asw = 78,5 mm2 ), thép loại AII, số nhánh cốt đai: n=2 hs = ho − hdp = 960 − 600 = 360mm F (1 − hs 350 ) = 397,71 × (1 − ) = 251,18 KN h0 950 X≥ 251,18 251,18 = = 9,14 R sw Aw 175 × × 0,0785 =>Chọn 10 đai ,mỗi bên bố trí đai, khoảng cách cốt treo s = 85 mm 2x5Ø10s85 1000 360 960 600 N 50 250 50 Hình 7: Bố trí cốt treo GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 35 NGƠ THỊ HỒNG DUYÊN-X150387 VẼ BIỂU ĐỒ BAO LIỆU VẬT LIỆU 5.1.TÍNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC TẠI TỪNG TIẾT DIỆN [𝐌]: • Tại tiết diện xét có As , • Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc ao,nhịp = 30mm ao,gối = 40mm, khoảng cách thông thủy hai thép théo phương chiều cao dầm t= 30mm • ath => hoth = hdc − ath ξ= Tiết diện Cốt thép R s As ;α m = ξ(1 − 0.5ξ);[M] = α m R b bh 0th M R b bh 0.th Bảng 6: Tính khả chịu lực dầm As b hoth 𝐚𝐭𝐡 (cm ) (cm) (cm) (cm) αm [M] (kNm) ∆M (%) 2∅25+4∅28 Nhịp biên Uốn 2∅25 4∅28 (1550×1000) Uốn 2∅28 ,còn 2∅28 34,45 24,63 12,32 155 155 155 6,01 4,40 4,40 93,99 95,60 95,60 0,062 0,044 0,022 877,63 644,47 326,07 0,79 Gối B trái (350×1000) 6∅25 +2∅28 Uốn 2∅25 4∅25+2∅28 Cắt 2∅25 2∅25+2∅28 Uốn 2∅28 2∅25 41,77 31,96 22,14 9,82 350 350 350 350 8,02 7,09 5,33 5,25 91,98 92,91 94,67 94,75 0,289 0,231 0,164 0,077 886,96 720,90 533,83 250,09 0,80 Gối B phải (350×1000) 6∅25 +2∅28 Cắt 2∅25 4∅25+2∅28 Cắt 2∅28 4∅25 Uốn 2∅25 2∅25 41,77 31,96 19,64 9,82 350 350 350 350 8,02 7,09 5,25 91,98 92,91 92 94,75 0,289 0,231 0,150 0,077 886,96 720,90 469,68 250,09 0,80 19,64 9,82 155 155 4,25 4,25 95,75 95,75 0,035 0,018 517,12 260,91 0,22 Nhịp 4∅25 (1550×1000) Uốn 2∅25 ,còn 2∅25 GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 36 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 Bảng 7: Xác định tiết diện cắt lý thuyết 2∅25 x (mm) Q (kN) 940,76 Gối B bên trái Vị trí điểm cắt lý thuyết 533,83 Thanh thép 545,03 746,62 421,81 Tiết diện X 2500 Gối B bên trái Gối B bên trái 2∅20 2∅20 450,97 487,52 966,25 487,52 GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 37 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 5.2 XÁC ĐỊNH ĐIỂM CẮT LÝ THUYẾT • Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W= 0,8Q − Qs,inc 2qsw + 5d 20d • Trong : Q lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, giá trị Q lấy độ dốc biểu đồ bao momen Qs,inc khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc Q s,inc = R s,inc As,inc sinα qsw khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết : q sw = R sw n.a sw s Trong đoạn dầm có cốt đai Ø8s1500: qsw = 175 × 100.6 = 117,36(kN/m) 150 Trong đoạn dầm có cốt đai Ø8s200: qsw = 175 × 100.6 = 88,025(kN/m) 200 d đường kính cốt thép cắt Bảng 8: Xác định đoạn nối W dầm Thanh thép Q (kN) 𝐀𝐬,𝐢𝐧𝐜 (m𝐦𝟐 ) 𝐐𝐬,𝐢𝐧𝐜 Gối B bên trái 2∅25 545,03 982 191,34 Gối B bên phải 2∅25 487,52 Gối B bên phải 2∅28 487,52 Tiết diện Wtính 20d Wchọn (mm) (mm) (mm) 117,36 1042,45 500 1100 88,025 1890,87 500 1900 88,025 2890,87 560 1900 (KN) qsw (kN/m) GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 38 NGƠ THỊ HỒNG DUN-X150387 5.3 KIỂM TRA NEO, NỐI CỐT THÉP • Nhịp biên bố trí 2∅25+4∅28 có As = 34,45 cm2, neo vào gối 2∅28 có As = 12,32 cm2 ≥ 1/3×34,48 = 11,48 cm2 • Nhịp bố trí 4∅25 có As = 19,64 cm2, neo vào gối 2∅25 có As = 9,82 cm2 1/3ì19,64 = 6,56 cm2 Chn chiu di đoạn neo vào tường 330mm • Đoạn nối thép vùng chịu kéo lấy 35 ∅max =1000 mm • Đoạn nối thép vùng chịu nén lấy 20 ∅max =580 mm GVHD: BÙI NAM PHƯƠNG 39