Ngành cơ khí là một ngành ra đời sớm so với các ngành khác ,nó được xem là ông tổ của nền công nghiệp .Ngày nay nó đóng vai trò rất quan trọng trong tiến trình công nghiệp hóa ,hiện đại hóa của đất nước ta nói riêng và trên thế giới nói chung.Lần đầu tiên thiết kế các chi tiết máy và bộ phận máy, đây là một công việc hoàn toàn mới mẻ đòi hỏi người thực hiện phải vận dụng những kiến thức đã và đang học vào thực tế. Công việc này đã đem lại những giá trị bổ ích cho các sinh viên, riêng em qua đồ án này em đã rút ra được nhiều kinh nghiệm và bài học quý giá. Em chân thành cảm ơn đến giảng viên Dương Đăng Danh là giảng viên hướng dẫn em thực hiện đồ án này. về những đóng góp quý báu trong quá trình em thực hiện đồ án .Ngoài ra, để hoàn thành được đồ án này em có tham khảo một số sách như Chi tiết máy của Nguyễn Trọng Hiệp , Tính toán thiết kế hệ thống dẫn động cơ khí của Trịnh Chất và Lê Văn Uyển tập I và II cùng nhiều tài liệu khác lưu hành nội bộ trường Đại học Sư phạm Kỹ Thuật Tp. Hồ Chí Minh như Dung sai kỹ thuật đo, Vật liệu học, Sức bền vật liệu,... Rất mong được sự đóng góp ý kiến của thầy để việc học của em ngày một tốt hơn.Chân thành cảm ơn
LỜI NĨI ĐẦU Ngành khí ngành đời sớm so với ngành khác ,nó xem ơng tổ cơng nghiệp Ngày đóng vai trò quan trọng tiến trình cơng nghiệp hóa ,hiện đại hóa đất nước ta nói riêng giới nói chung Lần thiết kế chi tiết máy phận máy, cơng việc hồn tồn mẻ đòi hỏi người thực phải vận dụng kiến thức học vào thực tế Công việc đem lại giá trị bổ ích cho sinh viên, riêng em qua đồ án em rút nhiều kinh nghiệm học quý giá Em chân thành cảm ơn đến giảng viên Dương Đăng Danh giảng viên hướng dẫn em thực đồ án đóng góp quý báu q trình em thực đồ án Ngồi ra, để hồn thành đồ án em có tham khảo số sách Chi tiết máy Nguyễn Trọng Hiệp , Tính tốn thiết kế hệ thống dẫn động khí Trịnh Chất Lê Văn Uyển tập I II nhiều tài liệu khác lưu hành nội trường Đại học Sư phạm Kỹ Thuật Tp Hồ Chí Minh Dung sai kỹ thuật đo, Vật liệu học, Sức bền vật liệu, Rất mong đóng góp ý kiến thầy để việc học em ngày tốt hơn.Chân thành cảm ơn ! MỤC LỤC MỤC LỤC PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN - PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN - Chương CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN - 1.1 Công suất trục công tác - 1.2 Công suất tương đương - 1.3 Công suất cần thiết 1.4 Số vòng quay sơ động 1.4.1 Tỉ số truyền chung truyền 1.4.2 Số vòng quay trục công tác 1.4.3 Số vòng quay sơ động - 1.5 Chọn động điện Chương PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 10 2.1 Tỉ số truyền chung - 10 2.2 Phân phối tỉ số truyền 10 CHƯƠNG TÍNH TỐN ĐỘNG HỌC HỆ DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ 11 3.1 Công suất trục 11 3.2 Vòng quay trục: 11 3.3 Momen xoắn trục: 11 PHẦN II THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN ĐAI - 12 1.1 Chọn loại đai 12 1.2 Đường kính bánh đai nhỏ - 12 1.3 Vận tốc đai 12 1.4 Đường kính bánh đai lớn 12 1.5 Tỉ số truyền thực tế - 12 1.6 Khoảng cách trục sơ 13 1.7 Chiều dài đai 13 1.8 Xác định xác khoảng cách trục 13 1.9 Xác định góc ơm bánh dẫn 14 1.10 Xác định số đai cần thiết 14 1.11 Kích thước truyền đai - 16 1.11.1 Chiều rộng bánh đai - 16 1.11.2 Đường kímh ngồi bánh đai - 16 1.12 Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục lực căng ban đầu - 16 1.12.1 Lực căng ban đầu 16 1.12.2 Lực tác dụng lên trục - 17 1.13 Tổng hợp kết tính tốn – thiết kế truyền đai 17 PHẦN III: THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG TRONG HỘP GIẢM TỐC 18 Chương THÔNG SỐ KỸ THUẬT – THIẾT KẾ - 18 1.1 Thời gian làm việc - 18 1.2 Chọn vật liệu chế tạo bánh 18 1.3 Thông số ban đầu cặp bánh cấp nhanh 18 1.4 Thông số ban đầu cặp bánh cấp chậm - 18 Chương TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG CẤP NHANH 19 2.1 Số chu kỳ làm việc sở 19 2.2 Số chu kỳ làm việc tương đương - 19 2.3 Giới hạn bền mỏi tiếp xúc - 19 2.4 Giới hạn bền mỏi uốn 20 2.5 Ứng suất tiếp xúc cho phép - 20 2.6 Ứng suất uốn cho phép 20 2.7 Ứng suất tải cho phép - 20 2.8 Xác định sơ khoảng cách trục - 20 2.9 Xác định thông số ăn khớp - 21 2.9.1 Mô – đun ăn khớp - 21 2.9.2 Xác định số răng, góc nghiêng - 21 2.10 Kiểm nghiệm độ bền ứng suất tiếp xúc - 21 2.11 Kiểm nghiệm độ bền uốn - 24 2.12 Kiểm nghiệm độ bền tải 26 2.13 Bảng tổng hợp thông số kích thước truyền - 27 Chương TÍNH TỐN THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG CẤP CHẬM - 29 3.1 Số chu kỳ làm việc sở 29 3.2 Số chu kỳ làm việc tương đương - 29 3.3 Giới hạn bền mỏi tiếp xúc - 29 3.4 Giới hạn bền mỏi uốn 29 3.5 Ứng suất tiếp xúc cho phép - 29 3.6 Ứng suất uốn cho phép 29 3.7 Ứng suất tải cho phép - 30 3.8 Xác định sơ khoảng cách trục - 30 3.9 Xác định thông số ăn khớp - 30 3.9.1 Mô – đun ăn khớp - 30 3.9.2 Xác định số răng, góc nghiêng - 30 3.10 Kiểm nghiệm độ bền ứng suất tiếp xúc - 31 3.11 Kiểm nghiệm độ bền uốn - 33 3.12 Kiểm nghiệm độ bền tải 35 3.13 Bảng tổng hợp thơng số kích thước truyền - 36 Chương KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN BÔI TRƠN – CHẠM TRỤC - 38 4.1 Kiểm tra điều kiện bôi trơn - 38 4.2 Kiểm tra điều kiện chạm trục - 38 PHẦN IV: THIẾT KẾ TRỤC - 40 1.1 Các thông số thiết kế - 40 1.2 Chọn vật liệu 40 1.3 Xác định sơ đường kính trục 40 1.4 Xác định khoảng cách gối đỡ điểm đặt lực - 40 1.4.1 Chọn thông số để thiết kế - 40 1.4.2 Tính trục II - 41 1.4.3 Tính trục I 41 1.4.4 Tính trục III 41 1.5 Phân tích lực tác dụng lên truyền 41 1.5.1 Cặp bánh cấp nhanh 41 1.5.2 Cặp bánh cấp chậm - 41 1.6 Xác định phản lực vẽ biểu đồ nội ứng suất 42 1.6.1 Trục I 43 1.6.2 Trục II - 45 1.6.3 Trục III 47 1.7 Kiểm nghiệm độ bền trục - 50 1.7.1 Kiểm nghiệm trục độ bền mỏi - 51 1.7.2 1.1 Kiểm nghiệm trục độ bền tĩnh - 53 Các công thức kiểm nghiệm 53 PHẦN V TÍNH TỐN CHỌN Ổ LĂN - 56 1.1 Chọn ổ lăn cho trục I - 56 1.1.1 Tính toán – chọn ổ lăn 56 1.1.2 Kiểm tra khả tải động 56 1.1.3 Kiểm tra khả tải tĩnh 57 1.1.4 Tuổi thọ ổ lăn - 57 1.2 Chọn ổ lăn cho trục II 57 1.2.1 Tính tốn – chọn ổ lăn 57 1.2.2 Kiểm tra khả tải động 57 1.2.3 Kiểm tra khả tải tĩnh 57 1.2.4 Tuổi thọ ổ lăn - 57 1.3 Chọn ổ lăn cho trục III - 57 1.3.1 Tính tốn – chọn ổ lăn 59 1.3.2 Kiểm tra khả tải động 59 1.3.3 Kiểm tra khả tải tĩnh 60 1.3.4 Tuổi thọ ổ lăn - 60 PHẦN VI TÍNH TỐN NỐI TRỤC 61 1.1 Chọn nối trục đàn hồi 62 1.2 Kiểm tra điều kiện dập - 62 1.3 Kiểm tra điều kiện bền - 62 PHẦN VII THIẾT KẾ THÂN MÁY VÀ CHỌN CÁC CHI TIẾT PHỤ - 63 1.1 Thiết kế thân máy 63 1.1.1 Yêu cầu - 63 1.1.2 Xác định kích thước hộp - 63 1.2 Tính tốn chọn chi tiết phụ - 66 1.2.1 Chốt định vị 66 1.2.2 Nút thông 66 1.2.3 Nút tháo dầu - 67 1.2.4 Cửa thăm - 68 1.2.5 Bulong vòng - 69 1.2.6 Que thăm dầu 70 1.2.7 Vòng phớt 70 1.2.8 Vòng chắn dầu - 70 PHẦN VIII CHỌN DUNG SAI LẮP GHÉP - 71 1.1 Dung sai lắp ghép bánh với trục 71 1.2 Lắp ghép ổ lăn 71 1.3 Dung sai lắp vòng chắn dầu - 71 1.4 Dung sai lắp ghép then trục, bạc 71 PHẦN IX: TÀI LIỆU THAM KHẢO - 72 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH PHẦN I: CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN - PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Chương CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN Số liệu thống kê: Lực vòng xích tải ( 2F) Vận tốc xích tải (v) Số đĩa xích tải (z) Bước xích tải (p) Số năm làm việc 1.1 : 600N : 1,3 m/s : 11 : 100 mm : năm Công suất trục công tác 1.Công suất động trục công tác : = 2600.1,3 = = 3,38 ( 1000 1000 ) 1.2 Công suất tương đương Công suất tương đương trục công tác : = (0,8 0,6 + 0,2 + 0,2) = 3,38.0,764 = 2,583 ( 2.1 ) Công suất cần thiết Hiệu suất chung : ɳ = ɳ ɳ ɳđ ɳ = 0,98 0,995 0,96.1 = 0,904 Trong : o ɳ = 0,98 ( ệ ấ ộ ề ℎ ă ) ( o ɳ = 0,995 ệ ấ ộ ặ ổ ă )\ o ɳđ = 0,96 ( ệ ấ ộ ề đ ) o ɳ =1 ( ệ ấ ộ ề ℎớ ố í ℎ ả ) Công suất tải trục động điện : 2,583 ) = = = 2,86 ( ɳ 0,904 Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH 2.2 Số vòng quay sơ động 2.2.1 Tỉ số truyền chung truyền Ta có: u = u h ud Theo bảng 2.4 trang 21 [1] ta chọn Tỉ số truyền hộp giảm tốc cấp: uh = 10 =10> Tỉ số truyền truyền đai: ud = → u = 10.2 = 20 2.2.2 Số vòng quay trục cơng tác = 10 = 70,91 2.2.3 Số vòng quay sơ động n 2.3 = n u = 70,91.20 = 1418,2 ( vòng ) phút Chọn động điện Ta cần chọn động thỏa điều kiện: Pđ ≥ P = 2,86 (kW) nđ ≈ n = 1418,2 ( ò ú ) Dựa vào bảng P1.3/trang 236 - 238 ta chọn động 4A100L4Y3 có: Cơng suất Pđ = (kW) Số vòng quay: nđ = 1420 (vòng/phút) Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH Chương PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN 2.1 Tỉ số truyền chung u= nđ 1420 = = 20,025 n 70,91 Trong đó: u = u u (1) u : tỉ số truyền cấp nhanh u : tỉ số truyền cấp chậm mặt khác: chọn uđ = 2,00 (tỉ số truyền truyền đai) u = 2.2 u 20,025 = = 10,0125 uđ 2,00 Phân phối tỉ số truyền Để đảm bảo hộp giảm tốc bôi trơn phương pháp ngâm dầu ta phải chọn u = (1,2 ÷ 1,3)u Vậy ta chọn u = 1,2u (2) Từ (1) & (2) → u = 1,2 u => u = u = 1,2 9,00 = 2,61 1,2 → u = 1,2 u = 1,2 2,61 = 3,83 Kết luận: ta tỉ số truyền u = 3,83 u = 2,61 Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang 10 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH = Lực dọc trục + = = 633,485 + 2687,311 = 2760,968 ( ) = 1449,02 = = 1149,02 = 0,5 > 0,3 2760,968 592,34 = 0,15 > 0,3 3775,174 Xét thấy ổ D chịu áp lực tác dụng nhiều ổ A nên lấy thông số ổ D để tính tốn cho ổ → ℎọ ổ đỡ ℎặ → ℎọ sơ ổ ă = 35 ỡ nhẹ với kí hiệu 36207 d (mm) D (mm) B (mm) C (kN) C0 (kN) esb 35 72 17 24 18,1 0,41 1.2.2 Kiểm tra khả tải động Ta có: =| = = 0,41.3775,174 = 1547,821 ( ) = = 0,41.2760,968 = 1131,997 ( ) − | = |1449,02 − 1547,821| = 98,801 ( ) < = 1131,997 Tại D: = → 1.1449,02 = 0,52 > 1.2760,968 = 0,45 = 1,34 Tải trọng quy ước ổ lăn X: QC = (XC.V.FrC+YC.FaC).Kt.Kđ = (0,45.1,2760,968+1,34.1449,02).1.1 = 3184,122 (N) Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang 58 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH Ta có: đ = √ = 3184,122 √800,84 = 29569,12 N < C + Với thơng số vừa tính ta chọn lại ổ bi đỡ chặn cỡ trung hẹp kí hiệu 46307 d (mm) D (mm) B (mm) C (kN) C0 (kN) 35 80 21 33,4 25,2 1.2.3 Kiểm tra khả tải tĩnh Qt = X0.Fr + Y0.Fa Với Qt tải trọng tĩnh quy ước, X0 Y0 hệ số tải trọng hướng tâm dọc trục Tra bảng 11.6 trang 221 [1] ta X0 = 0,5 Y0 = 0,47 Tại D: QtD = 0,5.2760,968 + 0,47.1449,02 = 2061,5234 N = 2,061 kN < C0 = 25,2 kN 1.2.4 Tuổi thọ ổ lăn = 1.3 60 ℎ 60.185,379.72000 = = 800,84( 10 10 ệ ò ) Chọn ổ lăn cho trục III 1.3.1 Tính toán – chọn ổ lăn Tại ổ lăn B ( ; ≠ 0) Lực hướng tâm = Tại ổ lăn D ( + ≠0; = 272,157 + 1926,835 = 1945,96 ( ) =0) Lực hướng tâm : = = + , = 2511,095 + 2464,475 = 2524,984( ) = 0,74 > 0,3 => = 26° Xét thấy ổ B chịu áp lực tác dụng nhiều ổ D nên lấy thơng số ổ B để tính tốn cho ổ → ℎọ ổ → ℎọ sơ ổ ă Tiểu luận Nguyên Lý Máy đỡ ℎặ = 45 ỡ trung hẹp với kí hiệu 46309 Trang 59 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH d (mm) D (mm) B (mm) C (kN) C0 (kN) esb 45 100 25 48,1 37,7 0,68 1.3.2 Kiểm tra khả tải động Ta có: =| = = 0,68.1945,96 = 1323,253 ( ) = = 0,68.2524,984 = 1716,989 ( ) − | = |1449,02 − 1716,989| = 267,97 ( ) < = 1323,253 Tại D: = → 1.1449,02 = 0,74 > 1.1945,96 = 0,41 = 0,87 Tải trọng quy ước ổ lăn X: QC = (XC.V.FrC+YC.FaC).Kt.Kđ = (1.0,41.1945,96+0,87.1449,02).1.1 = 2058,5 (N) Ta có: đ = √ = 2,058 √306,832 = 13,88 kN + Với thông số vừa tính ta chọn lại ổ bi đỡ chặn cỡ trung hẹp kí hiệu 46309 có d (mm) D (mm) B (mm) C (kN) C0 (kN) 45 100 25 48,1 37,7 1.3.3 Kiểm tra khả tải tĩnh Qt = X0.Fr + Y0.Fa Với Qt tải trọng tĩnh quy ước, X0 Y0 hệ số tải trọng hướng tâm dọc trục Tra bảng 11.6 trang 221 [1] ta X0 = 0,5 Y0 = 0,47 Tại D: QtD = 0,5.1945,96 + 0,47.1449,02 = 1654,02 N = 1,65402 kN < C0 = 37,7 kN Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang 60 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH 1.3.4 Tuổi thọ ổ lăn = Tiểu luận Nguyên Lý Máy 60 ℎ 60.71,026.72000 = = 306,832( 10 10 ệ ò ) Trang 61 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH PHẦN VI TÍNH TỐN NỐI TRỤC 1.1 Chọn nối trục đàn hồi Sử dụng nối trục vòng đàn hổi hai nửa nối trục nối với phận đàn hồi ( sử dụng phận đàn hồi cao su) Nhờ có phận đàn hồi nên nối trục đàn hồi có khả va đập chấn động, đề phòng cơng hưởng giao động xoắn gây bù lại độ lệch trục Mô – men xoắn: 454467,378 N.mm Mơ – men xoắn tính tốn : 545360,854 N.mm Đường kính trục: 50 mm Dựa vào bảng 16-10a trang 68-69 [2], ta chọn nối trục 1.2 T d D dm d1 D0 Z nmax B B1 l1 D3 l2 1000 50 170 95 90 130 2850 42 30 28 32 Kiểm tra điều kiện dập = = 2.1,2.454467,378 = 2,67 < [ 8.130.18.28 ] = (2 − 4) Với: k = (1,5 – 2,0), tra bảng 16-1 trang 58 [2] chọn k = 1,2 Như vậy, nối trục chọn thỏa mãn điều kiện dập 1.3 Kiểm tra điều kiện bền = 0,1 = 1,2.454467,378.46 = 41,361 0,1 18 130.8 mm 7,35 mm δ1 = 0,9.δ 6,615 mm e = (0,8÷1,0).δ 5,88 mm Gân tăng cứng: Chiều dày, e Chiều cao, h Độ dốc h < 58 mm 45mm Khoảng 20 Đường kính : Bulơng nền, d1 d1 > 0,04.a + 10 > 12 Bulông cạnh ổ, d2 d2 = (0,7÷0,8).d1 Bulơng ghép bích lắp thân, d3 d3 = (0,8÷0,9).d2 Vít ghép lắp ổ, d4 d4 = (0,6÷0,7).d2 Tiểu luận Nguyên Lý Máy 20 mm 12 mm 10 mm mm Trang 63 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH Vít ghép lắp cửa thăm, d5 d5 = (0,5÷0,6).d2 mm Chiều dày bích thân hộp, S3 S3 = (1,4÷1,8).d3 16 mm Chiều dày bích lắp hộp,S4 S4 = (0,9÷1).S3 16 mm Bề rộng bích lắp thân, K3 K3 = K2 – (3÷5) Mặt bích ghép lắp thân: Kích thước gối trục: Đường kính ngồi tâm lỗ vít:D3,D2 (D đường kính ngồi ổ lăn) 34 mm D2 = D + (1,6 ÷ 2).d4 D21= 62 + (1,6 ÷ 2).8 75 mm D22 = 80 + (1,6 ÷ 2).8 93 mm D23 = 100 + (1,6 ÷ 2).8 115 mm D3 = D + 4,4.d4 D31 = 62 + 4,4.8 97,2 mm 115,2 mm D32 = 80 + 4,4.8 D33 = 100 + 4,4.8 K2 = E2 + R2+ (3 ÷ 5) E2 = 1,6.d2 Bề rộng mặt ghép bulông cạnh ổ: K2 R2 = 1,3.d2 Tâm lỗ bulông cạnh ổ:E2 C(k C = D 3/2 khoảng cách từ tâm bulông đến mép lỗ) Tiểu luận Nguyên Lý Máy 135,2 mm 38 mm 19,2 mm 15,6 mm 48,6 mm C1 = D31/2 57,6 mm C2 = D32/2 Trang 64 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH C3 = D33/2 67,6 mm Xác định theo kết cấu 10 mm Chiều dày: Khi khơng có phần lồi, S1 S1 = (1,3÷1,5).d1=20,8÷24 22 mm Khi có phần lồi :Dd, S1 S2 Dd xác định theo đường kính dao Chiều cao, H Mặt đế hộp: khoét S1 = (1,4÷1,7).d1 Bề rộng mặt đế hộp, K1 vàq S2 = (1÷1,1).d1 24 mm 16 mm K1 = 3.d1 q ≥ K1 + 2.δ ≥ 62,7 48 mm 66 mm Khe hở chi tiết: Giữa bánh với thành hộp: Δ≥ (1÷1,2).δ≥ 7,35÷8,82 Giữa đỉnh lớn với đáy hộp Δ1 ≥ (3÷5).δ ≥ (20,05÷36,75) Tiểu luận Nguyên Lý Máy mm 30 mm Trang 65 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH Giữa mặt bên bánh với nhau: Δ ≥ δ Số lượng bulông nền, Z Đúng Chọn sơ bộ: Chiều dài hộp L = 550 mm Chiếc Chiều rộng hộp B = 280 mm Z = (L+B)/(200÷300) = 3,32 1.2 Tính tốn chọn chi tiết phụ 1.2.1 Chốt định vị Mặt ghép nắp thân nằm mặt phẳng chứa đường tâm trục Lỗ trụ lắp nắp thân hộp gia cơng đồng thời Để đảm bảo vị trí tương đối nắp thân sau gia công lắp ghép, ta dùng chốt định vị Khi siết bulong khơng làm biến dạng vòng ngồi ổ ( sai lệch tương đối nắp thân), loại trừ nguyên nhân làm ổ chóng bị mòn Ta chọn chốt định vị hình có thơng số sau: d c l 42 1.2.2 Nút thông Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang 66 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH Khi làm việc, nhiệt độ bên hộp tăng lên Để giảm áp suất điều hòa khơng khí bên bên ngồi hộp giảm tốc, người ta dùng nút thơng Nút thông lắp nắp cửa thăm A M27 B C D E G H I K L M N O P Q R S 15 30 15 45 36 32 10 22 32 18 36 32 1.2.3 Nút tháo dầu Sau thời gian làm việc, dầu bôi trơn chứa hộp giảm tốc bị bẩn bị biến chất, cần phải thay dầu Để tháo dầu cũ, đáy hộp có lỗ tháo dầu Khi làm việc, lỗ bịt kín nút tháo dầu d b m f L c q D S D0 M20x2 15 28 2,5 17,8 30 22 25,4 Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang 67 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH 1.2.4 Cửa thăm Để kiểm tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép đổ dầu vào hộp, đỉnh hộp có làm cửa thăm Cửa thăm đẩy nắp Trên nắp có nút thơng Kích thước cửa thăm chọn theo bảng 18.5 [2] A B (mm) (mm) A1 B1 C K R (mm) (mm) (mm) (mm) (mm) Tiểu luận Nguyên Lý Máy Số lượng vít Vít Trang 68 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH 150 100 190 140 175 120 12 M8x22 1.2.5 Bulong vòng Để di chuyển hộp giảm tốc cách dễ dàng, ta dùng bulong vòng Hộp giảm tốc bánh trụ cấp có a1 x a2 = 125 x 160, theo bảng 18-3b tài liệu [2] Q = 200kg Chọn : Ren d1 d2 d3 d4 d5 h h1 h2 l f b c x r r1 r2 M10 45 25 10 25 15 22 21 12 1,5 d Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang 69 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH 1.2.6 Que thăm dầu Dùng để kiểm tra mức dầu hộp giảm tốc 1.2.7 Vòng phớt Vòng phớt loại lót kín động gián tiếp nhằm mục đích bảo vệ ổ khỏi bụi bặm, chất bẩn xâm nhập vào ổ Những chất làm ổ chóng bị mài mòn gỉ Ngồi ra, vòng phớt để đề phòng dầu chảy ngồi Vòng phớt dùng rộng rãi kết cấu đơn giản, dễ thay thế, nhược điểm chóng mòn ma sát lớn bề mặt trục có độ nhám cao 1.2.8 Vòng chắn dầu Không cho dầu hộp giảm tốc bắn vào ổ bi có tác dụng ngăn cách cố định ổ bi với bánh Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang 70 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH 1.1 PHẦN IX CHỌN DUNG SAI LẮP GHÉP Dung sai lắp ghép bánh với trục Do chịu tải va đập nhẹ, thay đổi vừa nên ta chọn cách ghép trung gian: H7/k6 1.2 Lắp ghép ổ lăn Lắp vòng ổ lăn với trục: Lắp theo hệ thống lỗ: k6 Lắp vòng ngồi ổ lăn với võ hộp: lắp theo hệ thống trục: H7 1.3 Dung sai lắp vòng chắn dầu Ta chọn kiểu lắp: H7/js6 1.4 Dung sai lắp ghép then trục, bạc Lắp ghép trục: H9 Lắp ghép bạc: D10 Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang 71 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH PHẦN X: TÀI LIỆU THAM KHẢO Tính tốn hệ dẫn động khí - tập 1, [1] – PGS TS Trịnh Chất – TS Lê Văn Uyển Tính tốn hệ dẫn động khí - tập 2, [2] – PGS TS Trịnh Chất – TS Lê Văn Uyển Đề đồ môn nguyên lý máy - Đại học Sư Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh Đồ án tham khảo từ tài liệu GVHD trang: http://lms.hcmute.edu.vn Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang 72 ... DANH Z= 2,86 .1, 2 = 1, 56 2,34.0,92.0,95.0,95 .1, 13 Chọn Z = 1. 11 Kích thước truyền đai 1. 11. 1 .Chi u rộng bánh đai Theo công 4 .17 trang 63, chi u rộng bánh đai B theo công thức B = (Z – 1) .t +2.e =... = 0 .10 5 ( tra bảng 4.22 trang 64 [1] ) Kđ = 1, 2 C = 0,92 Tiểu luận Nguyên Lý Máy Trang 16 GVHD: Th.S DƯƠNG ĐĂNG DANH Z=2 → F0 = 780.2,86 .1, 2 0 ,10 5 .11 ,896 13 7 ,15 8( N ) 11 ,896.0,92.2 1. 12.2... 4. 21 trang 64 [1] , ta có: Fr = 2.F0.Z sin( 1 ) = 2 .13 7 ,15 8.2.sin (15 2/2) = 532,335 (N) 1. 13 Tổng hợp kết tính tốn – thiết kế truyền đai 1. 13 .1 Đường kính bánh đai: d1 = 16 0 mm d2 = 315 mm 1. 13.2