Giáo trình thông gió chương 4 phần 1.pdf

Giáo trình thông gió chương 4 phần 1.

CHƯƠNG IV CẤU TẠO TÍNH TỐN THIẾT BỊ THƠNG GIĨ I: NHỮNG BỘ PHẬN CHÍNH CỦA CỦA HỆ THỐNG THƠNG GIĨ Mục đích thơng gió làm có trao đổi khơng khí ngồi trời với khơng khí nhà, nhằm tạo mơi trường khơng khí nhà thật thống mát, dễ chiụ hợp vệ sinh Muốn phải tiến hành hút khơng khí nhà đưa ngồi thay vào cách thổi khơng khí vào nhà Do cơng trình thường bố trí hệ thống thổi hệ thống hút khơng khí Các hệ thống gồm phận sau: 1- Bộ phận thu thải khơng khí 2- Buồng máy: Để bố trí máy quạt, động cơ, thiết bị lọc bụi, xử lý khơng khí 3- Hệ thống ống dẫn: Để đưa khơng khí đến vị trí theo ý muốn tập trung khơng khí bẩn lại để thải ngồi trời 4- Các phận phận phối khơng khí: Bao gồm miệng thổi hút khơng khí 5- Các phận điều chỉnh: Van điều chỉnh lưu lượng, hướng dịng v.v.v Ngồi cịn có dụng cụ đo: lưu lượng, nhiệt độ, tốc độ chuyển động, áp suấtv.v.v II CÁC THIẾT BỊ XỬ LÝ KHƠNG KHÍ Bộ sấy khơng khí: Trong hệ thống điều tiết khơng khí, thơng gió, sấy khơ hệ thống thơng gió kết hợp với sưởi ấm, khơng khí trước đưa vào phịng, phải tiến hành sấy nóng sấy (Kaloripher) để đưa nhiệt độ khơng khí tăng từ nhiệt độ trời tng lên đến nhiệt độ yêu cầu theo ý muốn Cách tính tốn, lựa chọn sấy kỹ thuật thơng gió sau: a- Xác định lượng nhiệt để sấy nóng khơng khí Nếu lưu lượng thơng gió L ( m3/h) thổi vào phịng có Is nhiệt hàm khơng khí bên ngồi Ing mùa đơng thường thấp, ta phải sấy từ Ing lên Is lượng nhiệt yêu cầu là: 69 Qyc = L γ (Is-Ing) (kcal/h) (4-1) Các số Is Ing xác định theo biểu đồ I – d theo công thức biết chương I I = 0,24 t + (597,4 +0,43t).0,001d (Kcal/kg) Trong thực tế tính tốn, lượng nhiệt để sấy lượng ẩm nhỏ, ta bỏ qua nên công thức (4-1) viết lại: Qyc = L γ (ts-tng) (kcal/h) (4-2) Trong đó: ts: Nhiệt độ khơng khí sấy để đưa vào phịng tng: Nhiệt độ khơng khí ngồi trời Các thơng số tính tốn nhà lựa chọn theo tiêu chuẩn thiết kế số liệu khí tượng biết b- Phân loại cấu tạo sấy khơng khí Loại đơn giản sấy thép Loại đơn giản, chế tạo chỗ, trở lực khơng khí nhỏ áp dụng trường hợp sấy lượng khơng khí nhỏ thổi vào tự nhiên Loại có diện tích tiếp nhiệt lớn loại sấy ống trơn chế tạo từ ống có đường kính d = (18-24) mm ống bố trí theo dạng vng, nối với bảng ống, bảng ống bắt bít với hợp góp phía hộp góp nối với đầu ống, để đưa nước nước nóng vào Khơng khí qua khoảng ống, nhược điểm sấy ống trơn là: diện tích tiếp nhiệt nhỏ, tăng giảm diện tích cách dễ dàng cách đặt thêm cánh thép mỏng bớt số lượng ống Ngày người ta sản xuất lọai sấy sau: - Loại trơn với ống tròn - Loại trơn với ống dẹp - Loại ống có cánh Trong lọai này, chất mang nhiệt bố trí luồng nhiều luồng Loại luồng chất mang nhiệt nước nóng nước Loại nhiều luồng buộc phải sử dụng nước nóng Loại luồng có ký hiệu: 70 -k Φ c: (Loại trung bình) - k Φ b (Loại lớn) Diện tích truyền nhiệt F= (9,9-69,9)m2 Loại nhiệt luồng có ký hiệu - KMC (Loại trung bình) - KMb (Loại lớn) C- Sơ đồ bố trí sấy Sự truyền nhiệt sấy phụ thuộc vào tốc độ chuyển động chất sấy nóng chất mang nhiệt Nếu tăng tốc độ truyền nhiệt tăng ngược lại Điều dẫn đến bố trí sấy nên bố trí theo nhóm.Theo chiều khơng khí đi, người ta chia hai loại sơ đồ song song nối tiếp ( hình 4-1a) Sơ đồ nói tiếp so với sơ đồ song song 1, tốc độ khơng khí tăng lên, dẫn tới tăng hệ số truyền nhiệt, lại làm tăng trở lực chuyển động khơng khí nên tăng thêm lượng điện vận hành.Vậy chọn sơ đồ bố trí nên giới hạn tốc độ trọng lượng khơng khí khơng vượt q (5+10) kg/s.m2 Cách nối ống dẫn chất mang nhiệt tới sấy thực hai loại sơ đồ: chất mang nhiệt nước nóng khơng nối theo sơ đồ song song 1, mà nối theo sơ đồ nối tiếp (hình 4-1b) thường nối theo sơ đồ nối tiếp nâng cao tốc độ nước nâng cao hệ số truyền nhiệt K Khi chất mang nhiệt áp dụng theo sơ đồ song song 1 a) 1 b) c) Hình 4.1 So d? c?p ch?t m?ng nhi?t cho b? s?y a) song song (d?i v?i nu?c nóng) b) n?i ti?p( d?i v?i nu?c nóng) Bộ sấy, đường cấp nước, đường ống hồi, van khóa, vịi tháo nước, van thủy lực 71 d.Chọn sấy khơng khí Trước hết phải tính diện tích truyền nhiệt sấy F= Q yc K (t tb −t tb ) m (4 − 3) Trong đó: Q: Lượng nhiệt yêu cầu (kcal/h) K: Hệ số truyền nhiệt sấy (kcal/m2h0C) Mỗi loại sấy, hệ số K xác định theo bảng theo biểu đồ Chất mang nhiệt hơi, K phụ thuộc tốc độ trọng lượng khơng khí Chất mang nhiệt nước, K phụ thuộc tốc độ nước tốc độ trọng lượng khơng khí t1tb: Nhiệt độ trung bình chất mang nhiệt Đối với nước nóng: t 1tb = tv + t r ( C) (4-4) tv tr : Nhiệt độ nước vào khỏi sấy (0C) Đối với bão hồ có áp suất p = 0,3 ata,ttb1 = 100 0C ; p > 0,3 ata ta lấy tương ứng t2tb: Nhiệt độ trung bình khơng khí t tb = t d + t c t s + t ng = ( C )( − ) 2 td tc : Nhiệt độ khơng khí ban đầu cuối cùng, lấy ts tng (0C) Tốc độ trọng lượng không khí qua sấy vγ = G (kg / m s ) 3600 f kk Từ f kk = G (m )(4 − 6) 3600.v.γ Trong đó: G: Lưu lượng khơng khí (kg/h) fkk: Diện tích sóng cho khơng khí qua (m2) Tốc độ nước ống dẫn: 72 = Q (m / s ) (4-7) 3600.γ n (t v − t r ) f n Trong đó: γn: Trọng lượng riêng nước ứng với nhiệt độ t1tb fn: Diện tích sóng cho nước qua (m2) Như tốn tính diện tích truyền nhiệt sấy giải sau: + Tính lượng nhiệt yêu cầu Qyc (kcal/h) trọng lượng khơng khí lưu thơng trong1 G (kg/h) +Gỉa thiết tốc độ v γ để tính diện tích sóng, tính tốn ft cho khơng khí qua + Theo ft, tra bảng tìm loại sấy, có diện tích sóng fkk diện tích truyền nhiệt F, diện tích fn + Tính hệ số truyền nhiệt K + Tính lại diện tích F, so sánh với diện tích thực chọn, sai số cho phép phạm vi 20 % Làm bụi khơng khí a.Các phương pháp tách bụi khỏi khơng khí : Khơng khí đưa vào phịng phải khơng khí sạch, khơng khí bên ngồi phải đưa qua phận lọc bụi.Nồng độ bụi khơng khí phụ thuộc vào tính chất khu cơng nghiệp, mức độ xây dựng, cường độ giao thông vận tải Nồng độ bụi khơng khí vùng sau Các thành phố công nghiệp: mg/m3 Thành phố nhỏ trung bình (0.25-0.5) mg/m3 Vùng nơng thơn: (0.2-0.3) mg/ m3 Tuy nồng độ bụi khơng khí nhỏ, ta lấy khơng khí ngồi trời để đưa vào phịng phải đưa qua lọc bụi, phịng có u cầu chất lượng khơng khí cao như: phòng bệnh nhân, phòng mổ, cửa hàng thực phẩm, nhà bảo tàng, rạp hát, chiếu phim Trong kỹ thuật quy định: thải khơng khí bẩn vào khí phải lọc với mức độ định Nếu nồng độ bụi khơng khí thải n (mg/m3); nồng độ bụi khơng khí phịng k (mg/m3) k< mg/m3 n = 30 mg/m3 73 k< – mg/m3 n = 60 mg/m3 k = – mg/m3 n = 80 mg/m3 k = – 10 mg/m3 n = 100 mg/m3 Phương pháp lọc bụi dựa nguyên tắc lắng hạt sức nặng hạt lực ly tâm, theo nguyên tắc người ta sản xuất lọc như: buồng lắng bụi, thùng lọc ly tâm, thùng lọc nơn chớp rơto … Ngồi cách trên,người ta cịn cịn lọc cách đưa khơng khí qua lớp vật liệu rỗng, xốp lớp lưới nhỏ, để hạt bụi lại.(gọi phương pháp rây lọc) Hiệu suất lọc thiết bị tính theo cơng thức: η= K1 − K 100(%) K1 (4-8) Trong đó: k1 k2: Nồng độ bụi khơng khí trước sau lọc Trường hợp bố trí nhiều thiết bị để lọc bụi nhiều cấp thì: η tổng = η1 + η2 - η1.η2 (%) (4-9) Sau ta xét số loại thiết bị lọc bụi b- Buồng lắng bụi Gỉa sử có hạt vật liệu A đứng n mơi trường khơng khí Dưới tác dụng trọng lực P hạt rơi với tốc độ v, lực cản trở mơi trường khơng khí R Nếu trọng lượng vật khắc phục sức cản khơng khí rơi với tốc độ tăng dần đều, gia tốc g, hạt đạt trị số vận tốc v khơng thay đổi, tốc độ giới hạn hạt Trong thơng gió tốc độ treo, tốc độ treo phụ thuộc trị số Râynol (Re), độ nhớt động học (υ), đường kính hạt d xác định theo công thức: v= Re D ( m / s )( − 10) d Thường hạt bụi có kích thước nhỏ, hạt nhỏ đến 65 µm Re 20mg/m3 sau 10 ngày làm lần Nồng độ 100 mg/m3 sau 10 làm lần Làm lưới bể dung dịch kiềm 10 % có nhiệt độ 60-70 0C.Sau ngâm cho bụi tan, khơng cịn bám vào mắt lưới rửa lại dầu, lại lắp thiết bị sử dụng cũ Trong số trường hợp, để tăng hiệu lọc, người ta nhét vào lưới vỏ dăm bào thép 3- Máy quạt a- Khái niệm: Trong hệ thống thơng gió khí, phải dùng máy quạt để vận chuyển khơng khí Tuỳ thuộc áp suất quạt, người ta chia làm loại: 78 Bảng6-4: h b k n 0,50 1,2.104 0,43 0,75 1,42.10 0,39 1,00 1,78.104 0,33 3- Tính tốn thơng gió tự nhiên tác dụng gió Giả thiết rằng, nhà khơng có nguồn nhiệt tức là: tng=ttr = t Còn bề mặt kết cấu bao bọc nhà chịu tác dụng gió thổi ta xét trường hợp riêng biệt a.Trường hợp đơn giản nhà có hai cửa Xét xưởng (hình 4-18) có cửa thơng gió cách độ cao h áp suất động gió gây cửa P1 P2 xác định P1 = k1 P2 = k vg 2g vg γ 2g γ Hình 6-18 Trong đó: k1, k2 : Hệ số khí động gió cửa vg: Tốc độ gió γ: Trọng lượng đơn vị khơng khí ngồi trời lấy mặt phẳng x-x qua tâm cửa đặt áp suất bên nhà mặt phẳng Px, ta cần xác định Px để đảm bảo xảy thơng gió tự nhiên Lần lượt xét cửa ta thấy Hệ số áp suất bên bên là: Bên : Pkq + P1 Bên trong: Px 116 Vậy: ∆P1 = (Pkq + P1) - Px Tại cửa có ∆P1 tức gây chuyển động khơng khí qua cửa với vận tốc V1 xét đến áp suất tương đối bỏ qua Pkq ta viết V1 γ 2g ∆P1 = P1 − PX = Từ ta rút vận tốc khơng khí qua cửa là: v1 = g.∆P1 γ Lượng khơng khí qua cửa 1: L1 = µ1.F1.v1.γ = µ1.F1 g γ ∆f1 Xét cửa ta thấy: Hiệu số áp suất bên bên là: Bên trong: Px – H.γtr Bên ngoài: Pkq – H.γng + P2 Cũng lý luận ta có: ∆P2 = Px – P2 - (γng – γtr )H Vì giả thiết bên khơng có nhiệt thừa nên: tng = ttr = t Vậy : γng = γtr = γ Vậy: ∆P2 = PX − P2 = v2 = v2 γ 2g g ∆P2 γ L2 = µ2.F2.v2.γ = µ2.F2 g γ ∆P2 Cân lưu lượng vào Đặt µ1 = µ2, biến đổi tốn học ta xác định Px cơng thức: Px = F1 P1 + F2 P2 F1 + F2 (6-17) 117 Đặt α = F1 ta rút gọn công thức dạng: F2 Px = α P1 + P2 (6-18) 1+α Vậy áp suất bên nhà Px phụ thuộc áp suất gió tỉ số diện tích cửa, trị số Px biến thiên từ P1 đến P2 Nếu F1 = (Cửa đóng) Px = P2 F2 = (Cửa đóng) Px = P1 F1 = F2 FX = P1 + P2 b Trường hợp phức tạp có nhiều cửa Xét xưởng hình (6-17) nhà có ba cửa thơng gió, ta có hai sơ đồ thơng gió khác nhau: - Của gió vào cửa gió (đường liền) - Cửa gió vào, cửa gió (đường đức đoạn) Cũng giống ta chọn mặt phẳng (x-x) làm mặt phẳng chuẩn, có Px (không đổi theo chiều cao) bên nhà Tại cửa thơng gió ta có áp suất thừa ∆P1 = P1 - Px Hình (6-19) ∆P2 = Px – P2 ∆P3 = (Px – P3) (P3 - Px) Phương trình cân lưu lượng là: - Đối với sơ đồ thơng gió 1: L1 + L3 = L2 - Đối với sơ đồ thơng gió 2: L1 = L2 + L3 Lâp tỉ số: F1 L = α = β F2 L2 118 Giải phương trình cân lưu lượng ứng với sơ đồ thơng gió ta rút cơng thức tính tốn tổng qt cho Px sau: PX = α P1 β P2 (6-19) α2 +β2 Vậy trường hợp có nhiều cửa thơng gió, ngồi phụ thuộc nói Px cịn phụ thuộc vào sư phấn bố lưu lượng vào (chỉ phụ thuộc vào bình phương tỉ số lưu lượng L1 ) L2 Sau trình tự tính tốn thơng gió tự nhiên tác dụng gió: - Gỉa thiết tỉ số diện tích cửa α tỉ số lưu lượng β từ xác định trị số Px, - Dựa vào sơ đồ thơng gió chọn để kiểm tra lại trị số Px phù hợp chưa Ví dụ: + Với sơ đồ thơng gió Px phải có điều kiện : P2 Px >p2qư * Giả thiết lại α = = 0,333 0,333 2.0,6 + 0,5 (− 0,68) = −0,31kg / m 0,333 + 0,5 2 Px = Trị số Px lần đảm bảo điều kiện áp suất thừa cửa: ∆P1 = P1 – Px = 0,6 – (-0,31) = 0,91 ∆P2 = Px – P2qư = -0,31 – (-0,68) = 0,37 ∆P3 = P3 – Px = -0,2-(-0,31) = 0,11 * Xác định diện tích cửa Fi = F1 = F2 = F3 = Li µ I g.γ ng ∆p 21 0,6 2.9,81.1,811.0,91 42 = 24m 0,6 2.9,81.1,13.0,37 21 0,6 2.9,81.1,18.0,11 = 7,6m = 22m Chú thích: Phương pháp tính tốn áp dụng chung cho trường hợp cửa mái hai bên mở Như trình bày mục trên, phía đón gió cửa mái phải có áp suất gío quy ước bé Px thơng gió lợi (khơng khí bên ngồi vào cửa phía thấp bốc ngồi qua cửa mặt hai bên) 5.Tính tốn thơng gió tự nhiên cho trường hợp khác a.Xưởng nhiều độ 123 Ta gọi xưởng nhiều độ xưởng có từ hai dộ trở lên, gian ngăn cách vách ngăn không sát đất (hình 6-22) Xưởng độ hình (6-20) có gian I gian III nóng gian II nguội Sơ đồ thơng gió hợp lý theo hướng mũi tên Vì bố trí gian nóng I III nên khơng khí nóng lên cửa mái hai gian (2) (4) gió ngồi trời lùa thấp vào gian I III qua cửa (1),cửa (5) qua cửa (6), cửa(7) từ gian II khơng khí vào qua cửa mái (3) Tính tốn ta cần biết: - Nhiệt thừa giang: QthI, QthII, QthIII - Các hệ số khí động gió cửa: k1, k2 ….và vận tốc tính tốn gió Vg Cần xác định lưu lượng khơng khí thơng gió cần thiết gian diện tích cửa thơng gió (riêng cửa vách ngăn F6, F7 biết trước giả thiết) Chúng ta kí hiệu áp suất bên mặt phẳng chuẩn gian Px, Py, Pz, cho gian I, II, III, từ tách riêng gian để tính tốn thơng gió riêng biệt tốn tính cho độ Trình tự tính tốn sau * Biết nhiệt thừa gian I III ta tính lưu lượng khơng khí trao đổi cho gian I III (cần giả thiết tr, cửa mái gian I gian III): LI = Q I th I c(t r − t v ) L III = Q III th c(t r III − tv ) 124 LI =L2 , LIII = L4 LII: coi khơng khơng có nhiệt thừa * Chọn sơ đồ thơng gió hợp lý cho gian xưởng * Phân phối lưu lượng không khí vào gian I qua cửa (1) (6) : L2 = L1 + L6 Vào gian III qua cửa(5) (7): L4=L5 +L7 * Xác định áp suất thừa cửa (6) (7) sở biết lưu lượng L6, L7 diện tích cửa F6, F7 ∆.P6 = PY − PX = ∆.P7 = PY − PZ = L6 µ F6 2 g γ II L7 µ F7 2 g γ II γII: trọng lượng đơn vị khơng khí gian II, gian II khơng toả nhiệt nên γII= γng * Xác định áp suất gió quy ước cữa mái P2qư =P2 – HI(γng – γI) P3qư =P3 – HII(γng – γII) Vì γng = γII → P3qư =P3 P4qư =P4 – HIII(γng – γIII) Trong + HI, HII, HIII: Chiều cao tâm cửa bên dến tâm cửa gian I, II, III + γI, γIII: Trọng lượng đơn vị trung bình khơng khí gian I III * Giả thiết Py để đảm bảo chuyển động sơ đồ chọn, từ xác định trị số: Px = Py –∆P6 PZ = Py –∆P7 * Xác định trị số áp suất thừa cửa ∆P1 = P1 –Px ∆P2 = Px –P2qư ∆P3 = Py –P3 ∆P4 = P2 –P4qư 125 ∆P5 = P5 –P2 * Xác định diện tích cửa thơng gió theo cơng thức Fi = Li µ i g.γ i ∆pi Phương pháp tính tốn áp dụng cho nhà có nhiều gian xưởng Việc tính tốn địi hỏi nhiều thời gian để xác định trị số áp suất bên nhà xưởng Để khắc phục khó khăn người ta dùng phương pháp biểu đồ để tính tốn (trình bày tài liệu khác) Dưới xin giới thiệu sơ đồ giải pháp thơng gió tự nhiên cho số xưởng máy có nhiều độ (hình 6-23) 126 Hình 6-23 127 b Xưởng nhiều tầng Trong số ngành cơng nghiệp (như dệt, thực phẩm, hố chất) yêu cầu dây chuyền công nghệ xưởng máy gồm nhà nhiều tầng Các tầng ảnh hưởng lẫn qua cầu thang vận chuyển sản xuất, cửa thơng gió (hình 6-24) biểu diễn nhà tầng thơng gió tự nhiên Nhiệt thừa tầng I QthI, tầng II QthII lưu lượng thơng gió tầng II L I = L1 + L = ( Q I th I c t r − t ng ) Tầng II: phương trình cân nhiệt là: (L2+ L4).c tng + (L1+L5)c.trI +QIIth = L3.c.trII = (L1 + L2 + L4 + L5 ).ctrII Ta rút cơng thức tính: L2 + L4 L2 + L4 (L1 + L5 ).c(tr I − tr II ) + Qth II = ( II c tr − tng ) Như lưu lượng L2 + L4 lớn bé phụ thuộc vào độ chênh nhiệt độ trII trI * Nếu trI = trII L2 + L4 = ( Qth II II c t r − t ng ) 128 Khơng khí vào cửa dùng để khử nhiệt thừa QthII * Nếu trI < trII ( Qth − (L1 + L5 ).c t r − t r II L + L4 = ( II c t r − t ng II ) I ) Khơng khí vào cửa ( tầng I qua cửa 6) tham gia khử lượng nhiệt thừa tang II, nên L2 + L4 bé hớn * Nếu: trI > trII Ta nhận thấy lưu lượng L2 + L4 phải tăng lên để khử thêm lượng nhiệt từ tầng I mang qua thân lượng nhiệt thừa tầng II Lưu lượng khơng khí cửa L3 = L1 + L2 + L4 + L5 Áp suất thừa cửa xác định theo trục trung hoà n- n - Ở cửa ∆P1,5 ≈ h1(γng – γI) + (h1 + h3).(γng – γII) - L6 2 gγ r µ6 F6 I 2 Ở cửa ∆P2,4 = h3(γng – γIItb) Ở cửa mái ∆P3 = h4(γng – γIItb) Căn vào áp suất thừa cửa ta tính vận tốc khơng khí chuyển động đấy, diện tích cửa tầng nhà 129 TÀI LIỆU THAM KHỎA Tài liệu tiếng Nga Baturin, V.V Cơ sở thơng gió công nghiệp.Tái lần thứ 3.Nhà xuất công đồn Liên Xơ, 1965 Bogoslovski V.N Nhiệt vật lý xây dựng Matscơva,1970 Bromlay M.F Sưởi ấm thông gió phân xưởng đúc.Nhà xuất cơng đồn,Matscơva,1955 Danhin E.H Philippov U.M Thơng gió cấp nhiệt xí nghiệp cơng nghiệp cơng nghiệp xây dựng.Lêningrat,1970 Đomoratski S.I Sổ tay lắp hệ thống thơng gió cơng nghiệp.Matscơva,1976 Kamenhep M.P Hệ thống máy quạt.Matscơva,1967 Tài liệu tiếng Việt GS.TS Trần Ngọc Chấn Kỹ thuật Thơng Gió nhà xuất Xây Dựng,Hà Nội,1998 TS Ngơ Duy Động Kỹ thuật thơng gió xử lý khí thải,nhà xuất Giáo Dục Bùi Sỹ Lý-Hồng Thị Hiền Thơng gió-nhà xuất Xây Dựng Hồng Hiền Thơng gió khí-nhà xuất Xây Dựng,Hà Nội,2000 130 ... cánh cửa cấu tạo cửa (xem bảng 6-1) α Loại cửa 150 300 45 0 600 900 0,26 0,33 0 ,44 0,53 0,62 0,13 0,27 0,39 0,58 0,61 0, 24 0, 34 0 ,43 0,60 0, 34 0 ,46 0,55 0,63 0,13 0,18 108 Vậy vị trí mặt phẳng trung... 1,7-2,2 1,1-1 ,4 0,85-1,1 0,55-0,7 0 ,4- 0,5 Cán thép 0,8-1,2 0,5-0,65 0 ,4- 0,6 0,25-0,35 0,18-0,27 Đúc 0,7-0,8 0 ,45 -0,5 0,35-0 ,4 0,2-0,25 0,16-0,18 Rèn 0,6-0,8 0 ,4- 0,5 0,3-0 ,4 0,2-0,25 0, 14- 0,18 Tơi... bố áp suất cơng trình tác dụng gió Khi gió tác dụng lên cơng trình xuất điểm mặt kết cấu cơng trình áp suất P, tính cơng thức: P = Pkq + k vg 2g γ ng (6 − 4) Trong đó: Vg: Tốc độ gió (m/s) γng