tính toán ổn định kết cấu cảng cá..................................................................................................................................................................................
PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG PHỤ LỤC 1: TÍNH TỐN ỔN ĐỊNH CƠNG TRÌNH BẾN CẬP TÀU A Thơng số kỹ thuật tính tốn : Số liệu đầu vào : - Cao độ đỉnh cừ -0.2 m - Ngàm sâu vào lớp đất cao độ: -18.2 m Tường cừ gồm thông số : - Cọc cừ tiết diện 35x35 cm, dài 18m Thông số cọc cừ đưa vào tính tốn Bê tơng h (m) b(m) E (kN/m2) EA(kNm2/m ) EI (kN/m) w (kN/m/m) C35 0.35 0.35 33.5 6.42 E 1.09 E 7.75 Các bước kiểm tra : Bước 1: Thi công cọc cừ cơng trình bến Bước 2: Kiểm tra ổn định hệ thống cừ cơng trình bến Mắt cắt chọn thiết kế cọc cừ Cäc:15 Km:0+374.83 ChØgií i x© y dựng Bê tông mặtb?n M300 dày 20 cm Lớ p m?ng cấp phối đá dămloại dày 16cm Đắp đất biên hòa K=0.98 dày 30cm Gờ chắn bánh +2.80 Đệmống cao su i=1.0% CĐMB: +2.50 T ờng chống BTCT M300 Đắp đất Biên Hòa -0.20 -1.20 Mái xiên bê tông M250 Đá học x?p đ ống Đá dăm(2x4)cmdày 10cm 1:2 1:1 C§§B: -3.80 1:2 -4.50 150 Đá học x?p mái xiên Đá học x?p đ ống 180 70 250 140 Đá học x?p khan Cọc BTCT ti?t diƯn 35x35cm Chi?u dµi L=18.00m Số liệu địa chất: + Lớp có ký hiệu (1): Đất sét dạng bùn lẫn xác ốc sò màu xám đen, xám xanh, kết cấu xốp vừa, trạng thái dẻo chảy đến chảy (amQ) + Lớp có ký hiệu (2): Đất sét lẫn xác ốc sò màu xám đen, xám xanh, kết cấu xốp ít, trạng thái dẻo mềm đến dẻo chảy (amQ) + Lớp có ký hiệu (3): Đất cát hạt thô lẫn sỏi cuội màu xám vàng, xám trắng, kết cấu chặt vừa, trạng thái bão hòa (amQ) + Lớp có ký hiệu (4): Đất cát lẫn sỏi cuội màu xám vàng, xám trắng, xám xanh, kết cấu chặt, trạng thái dẻo (amQ) + Lớp có ký hiệu (5): Đất sét lẫn sỏi cuội màu xám vàng, xám trắng, kết cấu chặt, trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng (eQ) Trang PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG Áp lực nước lỗ rỗng theo mực nước thiết kế B Kết tính tốn : Bài tồn mô plaxis sử dụng phương pháp phân tích Mơ hình tốn : Trang PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG Lưới phần tử Kiểm tra chuyển vị: • Chuyển vị cọc cừ bên ngồi đất : Trang PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG Kết : Chuyển vị lớn đầu cọc cừ 4.12 cm Kết luận : So với chiều dài cọc cừ 18m khoảng cách từ đỉnh cọc cừ đến đáy bến 3.6m chuyển vị đầu cừ = 4.12cm không ảnh hưởng tới q trình thi cơng Kiểm tra kết cấu cọc cừ bên : A ) Kiểm tra theo trạng thái cường độ : - Mô men uốn cừ phía ngồi : - Lực dọc cọc cừ phía ngồi đất: Trang PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG Trạng thái cực hạn (Nhóm 1) M max = 7.338 Tm Điều kiện cường độ chịu kéo: σ= M kmM = ≤ Ry (Theo 22TCN 200-89) W W Trong đó: k=1.1 Hệ số tin cậy (trong điều kiện nước) m= 1.15 Hệ số làm việc Thay vào: M kmM max 1,1.1,15.7.338.105 σ= = = = 649.13daN / cm ≤ Ry = 2950daN / cm W W 1430 Kết luận: cọc cừ thỏa mãn điều kiện cường độ Hệ số an toàn 1m chiều dài cọc cừ: k= 2950 = 4.54 649.13 Trạng thái giới hạn (nhóm 2) f max ≤ γ c [f ] = γ c 2L 150 Trong : γ c = cho kết cấu cơng trình cố định L: Chiều dài cọc cừ f i max giá trị chuyển vị lớn đỉnh cọc cừ Thay vào : f max ≤ γ c [f ] = γ c 2L 2.1800 ⇔ f max = 4.12cm < = 24cm 150 150 Kết Luận : cọc cừ thỏa mãn điều kiện chuyển vị Trang PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG PHỤ LỤC 2: TÍNH TỐN BẾN NHƠ CẬP TÀU Sữ dụng cọc ống BTCT ƯST loại A dài 18m kích thước 35x35cm sản xuất nhà máy, tiêu kỹ thuật kiểm định chất lượng với khả chiu tải R m = 3000 (kN) I Tính tốn thep phương ngang Nội lực tác dụng lên cọc đơn: Sử dụng phần mềm Sap 2000 để tính tốn nội lực kết cấu cơng trình 1.1 Tính tốn nội lực bến cập tàu 1.1.1 Sơ đồ tính tốn theo phương ngang +2.50 -0.025 Sơ đồ khung ngang tính tốn bến cập tàu 1.1.2 Tải trọng tác dụng *Tĩnh tải : Tải phân bố, (do trọng lượng thân dầm ngang truyền lên dầm), - Trọng lượng thân dầm ngang: qd1 =b1.h1.γ =0,8.(0,9 -0,3).2,5 = 1,20 T/m -Trọng lượng sàn BTCT+lớp phủ: qb = hs γ σ+hp γ π = 0,3 2,5 +0.1*2,3= 0,98 T/m2 - Dạng phân bố hình tam giác quy đổi phân bố với giá trị lớn : Trang PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG q1= 0,625.qb.3,6=0,625.0,98.3,6=2.20T/m Tải tập trung Nút -Trọng lượng gờ chắn xe: ( 0.2 + 0.3) × 0.3 × 2.55 × 2.5 = 0.48T - Trọng lượng trụ tựa: qtrụ =∑btru.htru.ln.γ = ( 0,3.0,8.2,55+2,2.0,6.1.0+1,8.0,3.1+0,6.2,2.1,0).2,5 = 9,33 T -Trọng lượng thân dầm dọc Pd = b.h.l. = 0,8.0,9.2,55.2,5 = 4.59T -Trọng lượng sàn truyền lên dầm dọc ps = qb.ln.4,0= 0,98.1,0/2.4,0 = 1.96 T Vậy tổng tĩnh tải tác dụng lên nút : P1=0.48+9.33+4.59+1.96 = 16.36 T Nút -Trọng lượng thân dầm dọc Pd = b.h.l. = 0,8.0,9.2,5.2,5 = 4.5 T - Trọng lượng kê cạnh dạng hình thang quy đổi phân bố với giá trị lớn lên dầm dọc: ps = 0,77.qb.ln.4,0= 0,77.0,98.2,5.4,0 = 7.55T Vậy tổng tĩnh tải tác dụng lên nút : P2=4.5 + 7.55 = 12.05T Nút -Trọng lượng thân dầm dọc Pd = b.h.l. = 0,8.0,9.2,55.2,5 = 4.59 T - Trọng lượng kê cạnh dạng hình thang quy đổi phân bố với giá trị lớn lên dầm dọc: ps = 0,77.qb.ln.4,0+qb.ln.4,0= 0,77.0,98.2.55/2.4,0 +0,98.2.55/2.4,0 = 8.85 T Vậy tổng tĩnh tải tác dụng lên nút : P3=4.59 + 8.85 = 13.44T Nút -Tải trọng tĩnh giống với nút P4 = 16.36T *Hoạt tải Tải phân bố - Tải hàng hóa phân bố sàn : q = T/m2 Tải tập trung Nút -Tải hàng hoá tác dụng lên nút 1: Trang PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG P1hh=0,5.(1,0+2.55/2).4,0 = 3.3T Nút -Tải hàng hoá tác dụng lên nút 2: P2hh=0,5.2,5.4,0 = 5T Nút -Tải hàng hoá tác dụng lên nút 2: P3hh=0,5.2,5.4,0 = 5T Nút -Tải hàng hoá tác dụng lên nút 3: P4hh=0,5.(1,0+2.55/2).4,0 = 3.3T Hoạt tải đồn xe H13 Tính tốn trường hợp bất lợi cọc (tải trọng trục truyền trực tiếp lên đầu cọc) Chiều rộng phân bố tải trọng bánh xe theo phương tính tốn: b1 = 0,2+2.0,4 = 1,4m Chiều dài phân bố tải trọng bánh xe theo phượng tính tốn: a1 = 0,2+2.0,2 = 1,0m Lực phân bố tải trọng bánh xe lên miền làm việc ứng với tải trọng trục lớn T=14 (T) P 14 qhx = = = 9.8(T / m) 2.a1.b1 2.1.1, *Tải trọng tàu Tải trọng va tàu Tải trọng va tàu lên cơng trình bến tính tốn theo Port Designer’s Handbook E = 0.5 × M d × V × C Trong E lượng va tàu M d tải trọng tàu (Chọn tàu 600CV tải trọng đầy tải 450T) V tốc độ chạy tàu C hệ số va tàu C = CH × CE × CC × CS πD 3.14 × 2.4 = 1+ = 1.83 CH hệ số khối thủy động lực: CH = + 2CB B CE hệ số xét đến độ lệch tâm: CE = × 0.7 × 6.5 i + r cos 2ϕ 5.42 + 6.752 cos900 = = 0.39 i2 + r 5.42 + 6.752 i = 0.2L = 0.2x27 = 5.4 r= 1 L = x 27 = 6.75 4 Cs : hệ số xét đến độ mềm Cs = tính cho tàu nhỏ Cc : hệ số xét đến hình dạng bến Cc = 0.8 C = 1.83 x 0.39 x x 0.8 = 0.57 Trang PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG => E = 0.5 x 450 x 0.32 x0.57 = 11.51 kN = 1.15T/m Lực neo tàu Áp dụng theo BS6349-1:2000 Lực neo dòng chảy tác dụng lên tàu xác định theo công thức FTC = 10−4 × (CTCf + CTCa ) × CCT × γ × L × d × VC = 10−4 × (1.2 + 1.4) × 2.1× 1025 × 27 × 2.4 × 2 = 73.6 kN = 7.36T FLC = 10−4 CLC × CCL × γ × L × D ×VC = 10−4 × 2.1×1.1×1025 × 27 × 2.4 × 2 = 30.6kN = 3.06T Trong FTC : Lực dòng chảy theo phương ngang tàu FLC : Lực dòng chảy theo phương dọc tàu Vc : Vận tốc dòng chảy trung bình d : mớn nước tàu L: chiều dài tàu CTCf :Hệ số lực dòng chảy tác dụng phía mũi tàu theo phương ngang CTCa : Hệ số lực dòng chảy tác dụng phía mũi tàu theo phương dọc CLC : Hệ số dòng chảy tác dụng theo phương dọc tàu CCL :Hệ số dòng chảy tác dụng theo phương ngang tàu λ : dung trọng nước biển = 1025kg/ m3 Vậy: Lực va tàu theo phương vuông gốc = 7.36T Lực va tàu theo phương song song = 3.06T Tổ hợp tải trọng: - Các trường hợp tải trọng tác dụng lên bến cập tàu: + TT: Tĩnh tải thân + TTTT: Tĩnh tải tập trung nút + HTDX: Hoạt tải đoàn xe + HTTT: Hoạt tải tập trung + HTHH: Hoạt tải hàng hóa + NEO: Lực neo tàu + VT: Lực va tàu - Các trường hợp tổ hợp tải trọng: STT Tổ Các trường hợp tải trọng Trang PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG hợp HT TTTT HTDX HTTT HTHH NEO VT TH1 x x x x TH2 x x x x TH3 x x x TH4 x x x x TH5 x x x x TH6 x x x x TH7 x x x x TH8 x x x x x x x 1.1.3 Tổ hợp tải trọng, tính tốn kết TĨNH TẢI (T/m) TĨNH TẢI TẬP TRUNG (T) Trang 10 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG HOẠT TẢI HÀNG HĨA (T.m) BAO LỰC DỌC (T) Trang 16 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG BIỂU ĐỒ BAO MOMEN (T.m) Kết quả: - Lực cắt lớn hệ dầm 143.9(T) < 300 (T) => Cọc đảm bảo sức chịu tải với độ dài 18(m) - Momen lớn dầm 38.74 T.m Tính tốn bố trí thép Momen lớn tính tốn dầm ngang M max = 38.74 T.m TÍNH VÀ BỐ TRÍ THÉP - Cấp độ bền BT: B - Nhóm thép 20.0 Rb = AII Rs = - Hàm lượng µmin= 0.1% - Hàm lượng µmax = ξR*Rb/Rs = Vị trí Giá trị M (daN.cm) Dầm ngang 3,874,0 00 11.5 280 2.56 a h ho b Rb Rs (cm) (cm) (cm) (cm) (MPa) (MPa) 90 85.0 80 11.5 280 MPa ξR = MPa αR = 0.62 0.42 % αm ζ 0.058 0.97 As (cm2) 16.7 Chọn thép n φ 20 µ% As chọn 21.9 0.32 Vậy ta chọn bố trí thép chịu lực φ 20 Trang 17 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG Bố trí thép cấy tạo φ 16 Bố trí thép vẽ Trang 18 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG PHỤ LỤC 3: TÍNH KÈ BẢO VỆ BỜ HAI BÊN KHU BẾN A Thơng số kỹ thuật tính toán : Số liệu đầu vào : - Cọc cừ tiết diện 35x35 cm, dài 13m Thông số cọc cừ đưa vào tính tốn Bê tơng h (m) b(m) E (kN/m2) EA(kNm2/m ) EI (kN/m) w (kN/m/m) C35 0.35 0.35 33.5 6.42 E 1.09 E 7.75 Các bước kiểm tra : Bước 1: Thi công tường cừ Bước 2: Sau san lấp mặt Mắt cắt chọn thiết kế cừ Cäc:D1 Km:0+85.81 T ờng hàng rào Phạmvi san lấp m= 1.0 Dầmmũ BTCT M300 i=1.0% CTĐK: +(2.5-:-2.9) -1.5-:-+0.5 m= 1.5 Đá học D >30cm 1.0 m= -(4.0-:-0.5) Đá học D >30cm Đá dăm4-6 dày 15cm Vải đ ịa kỹthuật Tấmcừ BTCT M300 (200x120x15)cm Cọc BTCT đ úc sẳ n M300 (35x35)cm; L=13m -(11.00-:-10.6) Trang 19 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG Số liệu địa chất: + Lớp có ký hiệu (1): Đất cát pha dạng bù, màu xám đen, kết cấu xốp, trạng thái dẻo chảy ÷ chảy nguồn gốc (amQ) + Lớp có ký hiệu (2): Cái hạt thơ lẫn nhiều sỏi cuội, màu xám vàng, xám trắng, kết cấu xốp vừa, trạng thái bão hòa (amQ) + Lớp có ký hiệu (3): Đất cát lẫn nhiều sỏi cuội màu xám vàng, xám trắng, kết cấu chặt vừa, trạng thái dẻo vừa, nguồn gốc (amQ) + Lớp có ký hiệu (4): Đất sét lẫn nhiều sỏi cuội màu xám vàng, xám trắng, kết cấu chặt vừa, trạng thái nửa cứng + Lớp có ký hiệu (5): Đá Ryolit màu xám xanh, xám đen lốm đốm trắng có mức phong hóa mạnh đến vừa Mật độ nứt nẻ dày Độ cứng trung bình - Áp lực nước lỗ rỗng theo mực nước thiết kế B Kết tính tốn : Bài tồn mơ plaxis sử dụng phương pháp phân tích Mơ hình tốn : Trang 20 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG Lưới phần tử Trang 21 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG Kiểm tra chuyển vị: • Chuyển vị cọc cừ bên đất : Kết : Chuyển vị lớn đầu cọc cừ 2.9 cm Kết luận : So với chiều dài cừ 13m khoảng cách đáy đài đến mặt đất tính tốn từ 2.5-3m chuyển vị đầu cọc cừ =2.9cm khơng ảnh hưởng đến ổn định cơng trình Kiểm tra kết cấu cọc cừ bên : A ) Kiểm tra theo trạng thái cường độ : - Mô men uốn cọc cừ phía ngồi : Trang 22 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG - Lực dọc cọc cừ phía ngồi đất: Trạng thái cực hạn (Nhóm 1) M max = 3.878 Tm Điều kiện cường độ chịu kéo: σ= M kmM = ≤ Ry (Theo 22TCN 200-89) W W Trong đó: k=1.1 Hệ số tin cậy (trong điều kiện nước) m= 1.15 Hệ số làm việc Thay vào: M kmM max 1,1.1,15.3,878.105 σ= = = = 343.05daN / cm ≤ Ry = 2950daN / cm W W 1430 Kết luận: cọc cừ thỏa mãn điều kiện cường độ Hệ số an toàn 1m chiều dài cọc cừ: k= 2950 = 8.6 343.05 Trạng thái giới hạn (nhóm 2) f max ≤ γ c [f ] = γ c 2L 150 Trong : Trang 23 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG γ c = kết cấu cơng trình cố định L: Chiều dài cọc cừ f i max giá trị chuyển vị lớn đỉnh cọc cừ Thay vào : f max ≤ γ c [f ] = γ c 2L 2.1300 ⇔ f max = 2.9cm < = 17.3cm 150 150 Kết Luận : cọc cừ thỏa mãn điều kiện chuyển vị Kiểm tra ổn định tồng thể hệ thống cọc cừ : Mơ hình đường cong chuyển vị NNhận xét : Ta thấy hệ số ổn đinh tổng thể Msf = 2.5 > 1.2= [K] Vậy kết luận : Tường cừ đảm bảo ổn định tổng thể Trang 24 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG PHỤ LỤC 4: TÍNH TỐN CẤU KIỆN BẢO VỆ Xác định tham số sóng vị trí thiết kế (Sử dụng WADIBE) - q γ = Hs / ds Các tham số đầu vào cho mô hình gồm : + MNTK = 1.92m + Chiều cao sóng phía biển Hrms= 6.3 + Chu kì sóng Tp = 11(s) (Chiều cao sóng chu kì sóng sử dụng theo“Điều chỉnh dự án xây dựng cảng Hòn La”) + Mặt cắt ngang địa hình đáy + Chiều dài sóng nước sâu L0 = = 1.56* = 1.56*112= 188.76(m) + Độ dốc sóng nước sâu : S0p = = = 0.033 = 3.3 % Hình 1:Nhập số liệu đầu vào Trang 25 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG Hình 2:Kết tính tốn phân bố chiều cao sóng ngang bờ - WADIBE Hình3: Kết tính tốn phân bố chiều dài sóng ngang bờ - WADIBE Bảng số liệu kết tính tốn Trang 26 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG Cao độ MNTK Khoảng cách Hs 1.920 1.920 2.895 1.223 1.050 1.920 4.894 2.446 0.211 1.920 6.893 2.188 ……………………… -1.896 1.920 38.878 2.558 -1.959 1.920 40.878 2.580 -2.022 1.920 42.877 2.601 -2.090 1.920 44.876 2.620 -2.204 1.920 46.875 2.627 -2.319 1.920 48.874 2.640 -2.433 1.920 50.873 2.647 -2.547 1.920 52.872 2.654 -2.661 1.920 54.871 2.658 -2.775 1.920 56.870 2.662 -2.890 1.920 58.870 2.662 -3.004 1.920 60.869 2.662 -3.098 1.920 62.868 2.664 -3.151 1.920 64.867 2.671 -3.205 1.920 66.866 2.677 …………………… Tham số sóng cách méo nước khoảng L0 188.76 = 47.19 = 4 Nội suy Hrms = 2.635m Cao độ đáy -2.75m Độ sâu nước thiết kế: ds = MNTK – Zđáy = 1.92 – (-2.75) = 4.67 (m) Chiều cao sóng thiết kế: Hs= Hrms= x 2.63= 3.68 (m) Tính tốn kích thước khối lượng chiều dày khối phủ Tham số thiết kế chân cơng trình: Hs= 3.68 (m) Tp= 11 (s) MNTK= 1.92 (m) Ta có Tm = Tp 1.2 = 11 = 13.2( s) 1.2 Trang 27 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CÔNG CẢNG CÁ MŨI ÔNG ⇒ Lom ≈ 1.56Tm2 = 1.56 × 13.22 = 271.81(m) Ta có cot α = 1.5 ⇒ tan α = 0.667 ζm = tan α 0.667 = = 2.34 < 3.5 Hs 6.51 L0 m 271.81 Vậy sóng vỡ khơng bị hạn chế độ sâu Ta áp dụng công thức De Jong 1996 Hs N od0.5 = 8.6( 0.25 ) + 3.94 s00.2m ∆Dn N ∆= Trong đó: ρbt 2.3 −1 = −1 =1.24 ρn 1.025 N d = 0.5 N = 7500 ⇒ Dn = Hs 0.2 N od0.5 ∆ 8.6( 0.25 ) + 3.94 som N = 3.68 0.50.5 1.24 8.6( ) + 3.94 0.080.2 0.25 7500 = 1.07( m) Khối lượng lớp phủ W = ρ đá × Dn3 = 2.4 × 1.073 = 2.9(T ) Trang 28 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG PHỤ LỤC 4: TÍNH TỐN SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 1.CƠ SỞ TÍNH TỐN Sức chịu tải cho phép cọc đơn theo đất tính theo cơng thức: Q Qa = tc ktc Trong đó: Ktc: Hệ số an toàn Qtc: Sức chịu tải tiêu chuẩn cọc ma sát thi cơng phương pháp đóng Qtcn = m.(mr q p Ap + u.∑ m f f si li ) Cọc chịu nén: Qtck = m.(u.∑ m f f si li ) Cọc chịu nhổ: Với: Qp, fs :Cường độ chịu tải mũi mặt bên cọc (T/m2) m: Hệ số điều kiện làm việc (m=1) mr, mf: Hệ số điều kiện làm việc mũi thành bên cọc Ap : Diện tích tựa lên đất cọc (m2) u : chu vi tiết diện cọc (m) li:Chiều dài đoạn cọc ngập đất (m) 2.KẾT QUẢ TÍNH TỐN A.Số liệu đầu vào: - Cao trình đỉnh cọc: - Cao trình mũi cọc: - Kích thước cọc: - Chiều dài cọc: B.Kết tính tốn: Lớp phân tố -0.2 -18.2 0.35 18 m m m m bề dày li (m) chiều sâu tb (m) độ sệt B 1.5 1.5 1.4 1.5 1.5 1.5 1.5 0.75 2.25 3.7 5.15 6.65 8.15 9.65 0.41 0.41 0.41 0.35 0.35 0.35 0.35 LỚP LỚP Giá trị fsi (T/m2) 0.00 2.17 2.60 3.52 3.75 3.90 4.01 mr mf Ap(m2) qp (T/m2) u (m) mfi.fsi.li (T/m) 1 0.1225 410 1.4 29.66 Vậy, Qtk= mfi mfi.fsi.li (T/m) 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 0.00 3.25 3.64 5.27 5.63 5.85 6.02 Qtc (T) 91.75 Qtk(T) 65.54 65.54 T Đảm bảo khả chịu lực Trang 29 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG *Các Thơng Số Về Cọc Và Vật Liệu Làm Cọc: -Chiều rộng cạnh cọc vuông: b = 0.35 (m) -Mác bê tông: M 300 -Số lượng & đường kính cốt dọc: n = (mm) fi = 22 -Nhóm cốt thép dọc: A AII -Cường độ tính tốn chịu nén bê tơng: Rb = 1150 (T/m2) -Cường độ tính tốn chịu kéo cốt thép: Ra = 28000 (T/m2) -Diện tích tiết diện ngang bê tông: Fb = 0.123 (m2) -Diện tích tiết diện ngang cốt thép: Fa = 0.00152 (m2) *Sức Chịu Tải Của Cọc Theo Độ Bền Của Vật Liệu Làm Cọc: Qv= j(RbFb+RaFa)=183.4 (T) Trong đó: j ¸ Hệ số uốn dọc cọc; j = Trang 30 ... Trang 17 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG Bố trí thép cấy tạo φ 16 Bố trí thép vẽ Trang 18 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG PHỤ LỤC 3: TÍNH KÈ... kỹ thuật tính tốn : Số liệu đầu vào : - Cọc cừ tiết diện 35 x35 cm, dài 13m Thơng số cọc cừ đưa vào tính tốn Bê tơng h (m) b(m) E (kN/m2) EA(kNm2/m ) EI (kN/m) w (kN/m/m) C35 0 .35 0 .35 33 .5 6.42... = = 0. 033 = 3. 3 % Hình 1:Nhập số liệu đầu vào Trang 25 PHỤ LỤC TÍNH TỐN THIẾT KẾ BẢN VẼ THI CƠNG CẢNG CÁ MŨI ƠNG Hình 2:Kết tính tốn phân bố chiều cao sóng ngang bờ - WADIBE Hình3: Kết tính tốn