Đồ án bê tông cốt thép 2

MSSV: 1131160054 A B C C' S12 D2(300x600) 3700 7000 - 1200 S12 D3(300x600) D2(300x600) D5(200x500) D5(200x500) 7000 D5 (200X500) S12 D2 (300X600) S1 D5 (200X500) S3 D2 (300X600) S5 D2 (300X600) S7 D5 (200X500) S8 D2 (300X600) D2(300x600) D3(300x600) D2(300x600) 7000 D5 (200X500) S12 D2 (300X600) S1 D5 (200X500) S3 D2 (300X600) S5 D2 (300X600) S7 D5 (200X500) S8 D2 (300X600) S12 D2(300x600) D3(300x600) D2(300x600) D 4000 D2(300x600) 4000 D2(300x600) S4 4500 S2 S10 3900 D1 (300X600) S13 D1 (300X600) 37000 9000 D4 (200X500) D1 (300X600) S6 D5(200x500) D4 (200X500) 2400 S11 D8 (200X300) D8 (200X300) D1 (300X600) D6(200x300) D5(200x500) 3' 4500 S2 D4 (200X500) S4 S6 2700 S9 D7 (200X300) S14 D7 (200X300) D2(300x600) D3(300x600) D5(200x500) 1800 D5(200x500) 7000 D5 (200X500) S12 D2 (300X600) S1 D5 (200X500) S3 D2 (300X600) S5 D2 (300X600) S7 D5 (200X500) S8 D2 (300X600) S12 D5 (200X500) D2(300x600) D3(300x600) D2(300x600) 4900 D2(300x600) 7000 D2(300x600) SVTH: HUỲNH MINH THÁI 7000 D5 (200X500) S12 D2(300X600) S1 D5 (200X500) S3 D2 (300X600) S5 D2 (300X600) S7 D5 (200X500) S8 D2 (300X600) S12 D5 (200X500) D2(300x600) D3(300x600) 2100 2800 D2(300x600) 2100 D2(300x600) 1200 1200 D2(300x600) 2100 1200 S12 S12 S12 D5(200x500) D5(200x500) 4000 D5(200x500) S12 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Chương 1: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 Mặt kết cấu dầm sàn, số liệu tính tốn Theo mặt kiến trúc ta thấy ô sàn không đối xứng nên cắt tồn sàn điển hình để tính 3300 18000 1200 Hình 2.1 Mặt dầm sàn tầng điển hình 2.1.1 Chiều dày sàn: - Lưới cột lớn (9,0m × 7,0m) nên dùng hệ dầm phụ chia nhỏ ô sàn LỚP XC11CM Trang ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP - Chiều dày sàn chọn phụ thc vào nhịp tải trọng tác dụng, sơ xác định chiều dày sàn theo công thức sơ sau: D hs = × ln ms D=0,8÷1,4 Trong đó: - hệ số phụ thuộc vào tải trọng, chọn D=1; ms = 30 ÷ 35 - loại dầm; ms = 40 ÷ 45 - kê bốn cạnh ms = 10 ÷ 18 - console - cạnh nhịp ngắn ô ln - Đối với nhà dân dụng chiều dày tối thiểu sàn hmin = cm - Dùng sàn điển hình S7 có kích thước (7,0m × 4,9m) để tính - Với sàn S6có ln = 490cm thay vào ta được: => hs= ( 1 ữ ) ì490 = (10,89 ữ 12,25)cm 40 45 => Chọn hs = 10 cm 2.1.2 Hình thức liên kết sàn dầm : - Liên kết sàn với dầm, tường xem xét theo quy ước sau: + Liên kết xem tựa đơn:  Khi kê lên tường  Khi tựa lên dầm bê tông cốt thép (đổ tồn khối) mà có hd/hb<  Khi lắp ghép + Liên kết xem ngàm tựa lên dầm bê tơng cốt thép (đổ tồn khối) mà có hd/hb ≥ + Liên kết tự hoàn toàn tự + Tùy theo tỷ lệ độ dài cạnh bản, ta phân thành loại:  Bản loại dầm (L2/L1 > 2)  Bản kê bốn cạnh (L2/L1 ≤ 2) - Tương tự cho sàn lại ta bảng sau: Bảng 1: Chọn sơ kích thước tiết diện ô sàn Số hiệu ô sàn S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 Cạnh ngắn ln (m) 3,3 3,3 3,7 3,7 4,0 4,0 4,9 2,1 1,8 3,9 2,4 Cạnh dài ld (m) 7,0 4,5 7,0 4,5 7,0 4,5 7,0 7,0 2,7 7,0 2,8 SVTH: HUỲNH MINH THÁI - Tỉ số ld / ln 2,12 1,36 1,89 1,22 1,75 1,13 1,43 3,33 1,50 1,79 1,17 Loại ô sàn Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương Sàn phương MSSV: 1131160054 - Diện tích (m2) 23,10 14,85 25,90 16,65 28,00 18,00 34,30 14,70 4,86 27,30 6,72 Chiều dày sàn (cm) 11 9 10 10 12 LỚP XC11CM Trang ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM S12 S13 S14 1,2 1,2 1,2 7,0 9,0 2,7 5,83 7,50 2,25 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Sàn phương Sàn phương Sàn phương 8,40 10,8 3,24 4 2.2 Chọn sơ tiết diện dầm - Sơ chọn chiều cao dầm theo công thức sau: hd = × ld md Trong đó: md : hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng md = ÷ 12 – hệ dầm md = 12 ÷ 20 – hệ dầm phụ ld : nhịp dầm (khoảng cách hai trục dầm) - Bề rộng dầm chọn theo công thức sau:  1 bd =  ÷ ÷hd  3 Kí hiệu dầm D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 D8 D9 Nhịp dầm ld (m) 9,0 7,0 4,0 9,0 7,0 4,0 2,7 2,4 1,2 Bảng 2: Chọn sơ kích thước tiết diện dầm Hệ số Bề rộng Chiều cao Chọn tiết diện md dầm bd (m) dầm hd (m) bd×hd (cm) ÷ 12 ÷ 12 ÷ 12 12 ÷ 20 12 ÷ 20 12 ÷ 20 12 ÷ 20 12 ÷ 20 0,20 ÷ 0,30 0,20 ÷ 0,30 0,20 ÷ 0,30 0,16 ÷ 0,25 0,16 ÷ 0,25 0,10 ÷ 0,15 0,10 ÷ 0,15 0,10 ÷ 0,15 0,75 ÷ 1,13 0,58 ÷ 0,88 0,33 ÷ 0,50 0,45 ÷ 0,75 0,35 ÷ 0,58 0,20 ÷ 0,33 0,14 ÷ 0,23 0,12 ÷ 0,20 30 × 60 30 × 60 30 × 60 20 × 50 20 × 50 20 × 30 20 × 30 20 × 30 30 × 60 Loại dầm Dầm Dầm phụ Console 2.3 Chọn sơ tiết diện cột - Xem cột cấu kiện chịu nén lệch tâm, ta xác định sơ tiết diện cột theo cơng thức sau: k × n×q× S Ac = (cm ) Rb Trong đó: + Rb: bêtơng B25 có Rb=14,5 (MPA) = 14500(kN/m2) + n : số tầng phía tác dụng lên cột + S : diện tích mặt sàn truyền tải trọng lên cột xét + q : tải trọng sơ lấy 11→13 (kN/m2) + k: hệ số xét đến ảnh hưởng vị trí làm việc cột  k = 1,1 cột  k = 1,3 cột biên  k = 1,4 cột góc SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 - LỚP XC11CM Trang ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP + Ac: diện tích tiết diện ngang cột - Cột thay đổi tiết diện tầng lần Kích thước tiết diện cột thay đổi theo độ cao chọn sơ theo bảng sau: Cột Tầng n lx (m) Trục A,D Trục B,C Bảng 3: Chọn sơ kích thước tiết diện cột ly qs S Rb Ac k (m) (kN/m2) (m2) (kN/m2) 4–5–6–7 7,0 4,7 12 32,9 1,3 14500 – – 7,0 4,7 12 32,9 1,3 14500 4–5–6–7 7,0 5,5 12 38,5 1,1 14500 – – 7,0 5,5 12 38,5 1,1 14500 - Đối với cột cấy (bổ trụ) ta lấy tiết diện 20×20 (cm2) b h Acc (cm2) (cm) (cm) (cm2) 1416 2478 1402 2453 30 40 30 40 50 60 50 60 1500 2400 1500 2400 2.4 Xác định tải trọng tác dụng lên sàn tính cốt thép 2.4.1 Tĩnh tải - Theo yêu cầu sử dụng, khu vực có chức khác có cấu tạo sàn khác nhau, tĩnh tải sàn tương ứng có giá trị khác nhau.Các kiểu cấu tạo sàn tiêu biểu sàn khu (P.khách, P.ăn + bếp, P.ngủ), sàn ban công , sàn hành lang sàn vệ sinh Các loại sàn có cấu tạo sau: + Sàn khu ở- sàn ban cơng– sàn hành lang Lớ p gạch CERAMIC γ1 = 20(kN/m³); n=1,1; dà y 20mm Vữ a ló t γ2 = 18(kN/m³); n=1,3; dà y 30mm Sà n bêtô ng cố t thé p γ3 = 25(kN/m³); n=1,1; dà y 100mm 4.Lớ p vữ a trá t trầ n γ2 = 18(kN/m³); n=1,3; dà y 1,5mm Hình 2.2 Các lớp cấu tạo sàn - Bao gồm trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: gtts =∑ γ i × δ i × ni Trong đó: : trọng lượng riêng lớp cấu tạo thứ i + γi : chiều dày lớp cấu tạo thứ i + δi + ni : hệ số độ tin cậy lớp thứ i - Kết tính tốn trình bày theo bảng sau: Bảng 4: Tĩnh tải tác dụng lên sàn SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 - LỚP XC11CM Trang ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM STT Các lớp cấu Trọng lượng tạo riêng γ (kN/m3) Gạch lót 20 Lớp vữa lót 18 Bản sàn 25 Lớp vữa trát 18 Hệ thống kĩ thuật Chiều dày δ (m) 0,01 0,03 0,1 0,015 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Tải trọng tiêu chuẩn gstc (kN/m2) 0,2 0,54 2,5 0,27 0,3 Hệ số vượt tải n 1,1 1,3 1,1 1,3 1,2 Tổng tĩnh tải tính tốn Tải trọng tính tốn gstt(kN/m2) 0,22 0,702 2,75 0,351 0,36 4,383 2.4.2 Hoạt tải - Hoạt tải tính tốn: pstt = pstc × np (kN/m2) Trong đó: tc : hoạt tải tiêu chuẩn (dựa vào công ô sàn tra + ps (Bảng TCVN 2737:1995) + nP: hệ số tin cậy tải trọng theo Mục 4.3.3 TCVN 2737:1995 sau:  Khi pstc < (kN/m2) → np = 1,3  Khi pstc ≥ (kN/m2) → np = 1,2 Bảng 5: Bảng tổng hợp hoạt tải tác dụng lên sàn Ô sàn Chức sử dụng S1 S2 S3 S4 S5 S6 S7 S8 S9 S10 S11 S12 S13 S14 Phòng ngủ + vệ sinh + khách Phòng ngủ + vệ sinh + khách Phòng ngủ + vệ sinh + khách Phòng ngủ + vệ sinh + khách Hành lang Hành lang Phòng ngủ + vệ sinh + khách Phòng ngủ + vệ sinh + khách Kho Hành lang cầu thang Kho Ban công Ban công Hành lang Tải trọng tiêu chuẩn ptc (kN/m2) 1,50 1,50 1,50 1,50 3,00 3,00 1,50 1,50 2,40 3,00 2,40 2,00 2,00 3,00 Hệ số vượt tải n 1,3 1,3 1,3 1,3 1,2 1,2 1,3 1,3 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 Tải trọng tính tốn ptt (kN/m2) 1,95 1,95 1,95 1,95 3,60 3,60 1,95 1,95 2,88 3,60 2,88 2,40 2,40 3,60 2.4.3 Trọng lượng tường ngăn qui đổi thành tải trọng phân bố sàn -Trọng lượng tường ngăn quy đổi thành tải phân bố sàn (cách tính đơn giản mang tính chất gần đúng) - Tải trọng tường ngăn có xét đến giảm tải (trừ 30% diện tích lỗ cửa), tính theo cơng thức sau: lt × ht × γ t × n qd gtuong = SVTH: HUỲNH MINH THÁI - ld × ln MSSV: 1131160054 - LỚP XC11CM Trang ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Trong đó: + lt: chiều dài tường (m); + ht: chiều cao tường (m); : trọng lượng riêng tường xây, với + γt Tường 10 cm gạch ống: γ = 1,80 (kN/m2) Tường 20 cm gạch ống: γ = 3,30 (kN/m2) + n: hệ số tin cậy tải trọng, n=1,1 ; - Dựa vào mặt kiến trúc ta thấy sàn có tường ngăn - Tường 200: tải phân bố dầm : gt tt = γ i × δ i × ht × n = 3,30×0,2×(3,5 – 0,6)×1,1 = 2,11 (kN/m) Kết trình bày bảng 2.6: Bảng : Tải trọng tường quy đổi sàn Tường Ô sàn S1 S2 S3 S4 S7 S8 S12 S13 Loại tường lt (m) 10 10 10 10 10 10 20 20 8,90 6,00 8,40 7,60 10,80 7,65 8,00 9,50 Sàn ht (m) gttt 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 2,90 (kN/m2) 0,57 0,57 0,57 0,57 0,57 0,57 2,11 2,11 Hệ số tin cậy n ln(m) ld(m) gtqd (kN/m2) 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 1,1 3,3 3,3 3,7 3,7 4,9 2,1 1,2 1,2 7,0 4,5 7,0 4,5 7,0 7,0 7,0 9,0 0,22 0,23 0,18 0,26 0,18 0,30 2,01 1,86 2.4.4 Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên ô sàn Đối với loại loại phương: qstt = g tt + g tqd + p tt (kN / m) Bảng 7: Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên ô sàn phương Số hiệu sàn S1 S8 S12 S13 S14 Tĩnh tải tải trọng thân g stt (kN/m2) 4,383 4,383 4,383 4,383 4,383 Tải trọng tường g tqd (kN/m2) Hoạt tải tính tốn tt P (kN/m2) q (kN/m2) 0,22 0,30 2,01 1,86 1,95 1,95 2,40 2,40 3,60 6,553 6,633 8,793 8,643 7,983 Tổng tải tt s Đối với loại phương: tt P=(g tts +g qd t +p s ) × l n × l d (kN) Bảng 8: Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên sàn phương Số Cạnh Cạnh Tĩnh tải tải SVTH: HUỲNH MINH THÁI - Tải trọng tường MSSV: 1131160054 Hoạt tải - Tải trọng tính tốn LỚP XC11CM Trang ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM hiệu ngắn dài sàn ln(m) ld(m) S2 S3 S4 S5 S6 S7 S9 S10 S11 3,3 3,7 3,7 4,0 4,0 4,9 1,8 3,9 2,4 4,5 7,0 4,5 7,0 4,5 7,0 2,7 7,0 2,8 trọng thân g stt (kN/m) 4,383 4,383 4,383 4,383 4,383 4,383 4,383 4,383 4,383 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP gtqd (kN/m2) tính tốn Ptt(kN/m2) tổng cộng P(kN) 0,23 0,18 0,26 0 0,18 0 1,95 1,95 1,95 3,60 3,60 1,95 2,88 3,60 2,88 97,461 168,687 109,773 223,524 143,694 223,396 35,298 217,936 48,807 2.4.5 Xác định nội lực - Liên kết sàn với dầm, tường xem xét theo quy ước sau: + Liên kết xem tựa đơn: + Khi kê lên tường + Khi tựa lên dầm bê tông cốt thép (đổ tồn khối) mà có hd/hb 2 : Bản chịu lực phương ln - Kết có bảng 2.1.Bảng phân lại sàn 2.4.6 Tính tốn sàn phương 2.4.6.1 Các giả thiết tính tốn - Các dầm đươc tính tốn ô đơn, không xét đến ảnh hưởng ô kế cận - Các ô tính theo sơ đồ đàn hồi - Cắt m theo phương cạnh ngắn để tính SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 - LỚP XC11CM Trang ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2.4.6.2 Xác định sơ đồ tính b=1m Mg (kN.m) Mn (kN.m) Mg (kN.m) Ld 2.4.6.3 Xác định nội lực - Các giá trị momen tính theo cơng thức sau: × ql 24 + Momen nhịp: M n = 12 + Momen gối: M g = × ql +ptt Trong đó: q - tải trọng tồn phần: q=gstt +gqd t - Tính đại diện cho sàn S1: + Sơ đồ tính: b=1m Mg =5,95(kN.m) 3300 Mn =2,97 (kN.m) Mg =5,95 (kN.m) + Với g s tt = 4,383(kN/m ); g t qd =0, 22; p tt =1,95 (kN/m2 ) + Thay vào công thức , ta được: q = 4,383 + 0,22 + 1,95 = 6,553 (kN/m2) ×6,553 ×3,32 = 2,97 (kN.m) 24 + Momen gối: Mg = × 6,553 × 3,32 = 5,95 (kN.m) 12 + Momen nhịp: Mn = Ô sàn Nhịp ln Tĩnh tải gstt SVTH: HUỲNH MINH THÁI gtqd - Hoạt tải Tải trọng toàn phần ptt ptt MSSV: 1131160054 - Giá trị Moment Mn LỚP XC11CM Trang Mg ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP ( m) (kN/m) (kN/m) (kN/m2) (kN/m2) (kN.m) (kN.m) S1 3,3 4,383 0,22 1,95 6,553 2,97 5,95 S8 2,1 4,383 0,30 1,95 6,633 1,22 2,44 S14 1,2 4,383 3,60 7,983 0,48 0,96 S12 1,2 4,383 2,01 2,40 8,793 6,33 S13 1,2 4,383 1,86 2.40 8,643 6,22 Bảng 9:Tính tốn nội lực sàn phương 2.4.6.4 Tính tốn cốt thép - Vật liệu sử dụng: + Bê tơng B25 có: Khả chịu nén: Rb = 1,45 (kN/cm2) Khả chịu kéo: Rbt = 0,105 (kN/cm2) + Thép C-I (φ>8) có: Rs = Rsc = 22,50 (kN/cm2) C-II (φ≤10) có: Rs = Rsc = 28,00 (kN/cm2) - Các công thức sử dụng để tính tốn thép (theo TCVN 5574: 2012): kể đến hệ số điều kiện làm việc bê tông ( đảm bảo cho bê tông tiếp tục tăng cường độ theo thời gian ) γ b =1 + Tính chiều cao làm việc: h0 = h − a αm = + Tính: M γ b × Rb × b × h02 + Từ cấp bê tông nhóm cốt thép tra hệ số ξ R α R ( phụ lục E.2 TCVN 5574: 2012) + So sánh αm với αR ; αm < αR đặt cốt đơn (cốt thép chịu kéo), 0,5 > α m > α R đặt cốt kép (có thể tăng kích thước tiết diện (h) tăng cấp độ bền α m < α R tính cốt đơn), α m > 0,5 tăng kích thước tiết diện - Đặt cốt đơn: + Tính: ξ = − − × α m + Diện tích cốt thép yêu cầu: As = ξ × γ b × Rb × b × h Rs - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ < µ < µ max ; àmax = R ì b ì Rb ; µ = 0, 05% Rs Tính tốn sàn S1 - Nội lựa tính tốn: M n = 2,97(kN.m); M g = 5, 95(kN m) - Ứng với bê tơng B25, cốt thép nhóm C-I (φ>8): ⇒ ζ R = 0,618; α R = 0, 427 C-II (φ≤10): ⇒ ζ R = 0,595; α R = 0, 418 - Tính nhịp: M n = 2,97(kN m) a = 1,5(cm); + Chọn lớp bê tông bảo vệ cốt thép: SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 - LỚP XC11CM Trang ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP + Thay vào công thức, ta được: h0 = h − a = 10 − 1,5 = 8,5(cm) + Thay h0 vào công thức, ta được: M 29, × 102 = = 0, 028 < α R = 0, 427 γ b × Rb × b × h02 1× 1, 45 ×100 × 8, 52 αm = => Nên không cần đặt cốt thép chịu nén ( đặt cốt đơn) + Thay α m = 0, 028 vào công thức (2.15), ta được: ξ = − − × α m = − − × 0, 028 = 0, 028 + Thay vào cơng thức ta có tiết diện cốt thép: ξ × γ b × Rb × b × h0 0, 028 ×1×1, 45 ×100 × 8,5 t As = = Rs ⇒ Chọn bố trí φ8a200 có : A ch 22,50 = 1,58(cm ) = 2,51(cm ) s + Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép công thức: ξ R × γ b × Rb 0, 618 ×1×1, 45 = = 3, 98%; µmin = 0, 05% Rs 22, 50 A 1,53 àt = s ì 100% = × 100% = 0.18% Ta có: b × h0 100 ì 8,5 = 0, 05% < àt = 0,18% < µ max = 3,98% ⇒ thỏa mãn Kết luận: - Tính gối: M g = 5,95(kN m) µmax = + Tương tự ta có chiều cao làm việc tiết diện: h0 = 8,5(cm) αm = + Tính: M 5, 95 ×102 = = 0, 057 < α R = 0, 418 γ b × Rb × b × h02 1×1, 45 ×100 × 8, 52 => Nên không cần đặt cốt thép chịu nén ( đặt cốt đơn) + Tính ξ = − − × α m = − − × 0, 057 = 0,059 + Ta có tiết diện cốt thép: Ast = ξ × γ b × Rb × b × h0 0, 059 ×1×1, 45 ×100 × 8,5 = = 2, 60(cm ) Rs 28, 00 ⇒ Chọn bố trí cấu tạo φ10a200 có : Ach s = 3,93(cm ) + Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép với: ξ × γ × R 0,595 ì1ì 1, 45 àmax = R b b = = 3, 08%; µmin = 0, 05% Rs µt = Ta có: 28, 00 As 2,60 × 100% = × 100% = 0,31% b ì h0 100 ì 8,5 = 0, 05% < µ t = 0,31% < µ max = 3, 08% ⇒ thỏa mãn Kết luận: Bảng 10: Bảng tổng hợp kết tính thép sàn phương Ô Moment sàn S1 Mn Giá trị M (kN.m) 2,97 h0 b Rb (cm) (cm) (kN/cm ) 8,5 100 SVTH: HUỲNH MINH THÁI 1,45 - ξ αm Rs (kN/cm ) As tính 22,5 (cm2) 1,58 0,028 MSSV: 1131160054 0,029 - Chọn thép ∅ a(mm) 200 LỚP XC11CM As chọn µ (cm2) (%) 2,51 0,30 Trang 10 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP 3.5.5Tính tốn cụ thể Tính cốt đai cho cột C110, tầng 3, tiết diện 400x600 có lực cắt lớn Q=179,1 kN doc  φmin  φd ≥ max  ;8mm ÷ → chọn đai φ   Có thể bỏ qua tính tốn cốt đai chịu cắt cột thường bố trí cấu tạo lớn thép tính tốn Khoảng cách lớp cốt đai cấu tạo: Khi Rsc ≤ 400MPa; act = ( 12φmin ;400 ) = ( 300;400 ) = 300 ( mm ) Chọn act = 200mm Bố trí cốt đai theo chiều dài cột: • Trong khoảng L1 (tại vị trí gần nút): L1 = max ( hc ;1 / Lw ;30d ; 450 ) = max ( 800;466.7;750;450 ) = 800 ( mm ) sct = ( 8φdoc ;175 ) = ( 200;175 ) = 17 ( 5mm ) ⇒ Bố trí đai φ 8a100 cho đoạn L1 = 800(mm) • Trong khoảng L2: Bố trí theo cấu tạo ⇒ Bố trí đai φ 8a 200 cho đoạn L2 = 1200(mm) • Đoạn nối chồng cốt thép chọn ≥ 30d = 800mm SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 59 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Chương 3: THIẾT KẾ CẦU THANG 4.1 Số liệu tính tốn 4.1.1Chọn kích thước cấu kiện cầu thang - Đối với cầu thang từ tầng lên tầng có chiều cao 3,50m, sử dụng cầu thang vế, vế 11 bậc, kích thước bậc (160×250) mm, riêng bậc cuối có kích thước (140×250) (lb + 2×hb ≤ 600) - Chọn chiều dày thang:  1 hb = ữ ữì L0 30 35  Trong đó: L0 - nhịp tính tốn thang L0 = L1 + L2 Theo hình 4.1, ta có: L1 = 0,95 (m), L2 = 2,850 (m) tgα = 0,16 = 0, 64 ⇒ α = 320 0, 25 Thay giá trị vào công thức , ta được: L0 = 0,95 + 2,850 = 3,8( m) 1 hb = ữ ữì 3,8 = 0,11 ÷ 0,13  30 35  Chọn hb = 0,12( m) - Chọn kích thước dầm chiếu nghỉ  1 hd =  ÷ ÷× ld  12  - Với L = 2, 7(m) thay vào công thức , ta được:  1 h = ữ ữì 2, = 0, 23 ÷ 0,34  12  Chọn h = 0,3( m) 1 1 ⇒ b = ữ ữì 0,3 = 0,10 ữ 0,15 3 Chọn b = 0, 2(m) - Vậy tiết diện dầm chiếu nghỉ: DCN (200×300) mm SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 60 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 4000 2750 300 200 1000 2700 1000 200 200 850 200 3' DCN V2 A A V1 C' D MẶT BẰNG CẦU THANG D 1740 +7.500 +5.760 1760 3500 DẦ M CHIẾ U TỚ I DẦ M CHIẾ U NGHỈ +4.000 DẦ M CHIẾ U TỚ I 200 2750 850 200 4000 D MẶT CẮT A – A Hình 4.1 Mặt mặt cắt cầu thang tầng điển hình 4.1.2Vật liệu - Vật liệu sử dụng: SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 61 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP + Bê tơng B25 có:  Khả chịu nén: Rb = 1,45 (kN/cm2)  Khả chịu kéo: Rbt = 0,105 (kN/cm2)  Mô đun đàn hồi: Eb = 2,7 x 103 (kN/cm2) + Thép C-I (φ>8) có: Rs = Rsc = 22,50 (kN/cm2) C-II (φ≤10) có: Rs = Rsc = 28,00 (kN/cm2) 4.2 Tính thang 4.2.1Sơ đồ tính 1760 1740 - Ta cắt dãi có bề rộng b = 1(m) để tính - Sơ đồ tính sau: 2850 950 2850 3800 3800 Hình 4.2 Sơ đồ tính vế thang Hình 4.3 Sơ đồ tính vế thang 4.2.2Tải trọng tác dụng 4.2.2.1 Tải trọng tác dụng lên chiếu nghỉ * Tĩnh tải bcn - Cơng thức tính: g = ∑ ( γ i × ni × δ i ) (kN / m) Trong đó: γ i - trọng lượng riêng vật liệu (kN / m3 ) ni - hệ số độ tin cậy δ i - chiều dày lớp cấu tạo ( m ) SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 62 950 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Lớ p gạch CERAMIC γ1 = 20(kN/m³); n=1,1; dà y 10mm Vữ a ló t γ2 = 18(kN/m³); n=1,3; dà y 1,5mm Sà n bêtô ng cố t thé p γ3 = 25(kN/m³); n=1,1; dà y 120mm 4.Lớ p vữ a trá t trầ n γ2 = 18(kN/m³); n=1,3; dà y 1,5mm Hình 4.4 Các lớp cấu tạo chiếu nghỉ - Gạch lót (Ceramit): g ceramit = 1,1× γ g × δ g = 1,1× 20 × 0, 01 = 0, 22( kN / m2 ) - Bản bê tơng: gban = 1,1× γ ban × hban = 1,1× 25 × 0,12 = 3,3(kN / m ) - Vữa trát + lót: g vua = 1,3 × γ vua × hvua = 1,3 × 18 × (0, 015 + 0, 015) = 0, 702( kN / m ) → Tổng tĩnh tải tác dụng lên chiếu nghỉ là: + g1 = gceramit + gban + gvua = 0,22 + 3,3 + 0,702 = 4,222 (kN/m2) * Hoạt tải - Hoạt tải chiếu nghỉ có bề rộng b=1m xác định theo cơng thức: p bcn = p c × n p × 1m( kN / m) Trong đó: ( ) p c daN / m : hoạt tải tiêu chuẩn, tra bảng TCXD 2737:1995 ta có p c = 3, 00(kN / m ) np = 1,2 p c ≥ 2, 00(kN / m ) np = 1,3 p c < 2, 00(kN / m ) - Thay giá trị vào công thức, ta được: p bcn = 3, 00 × 1, × = 3, 60 ( kN / m ) - Tổng tải trọng chiếu nghỉ có bề rộng 1m là: q bcn = g bcn + p bcn = (4, 222 + 3, 60) × = 7,822(kN / m) 4.2.2.2 Tải trọng tác dụng lên xiên * Tĩnh tải: SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 63 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP T T - Đáhoa cương Vữ a xi mă ng dà y 1,5mm Bậ c thang xâ y gạch Bả n BTCT dà y 12mm Vữ a xi mă ng dà y 1,5mm Hình 4.5 Các lớp cấu tạo xiên - Bậc thang: ( 1,1× γ b × bb × hb ) ( 1,1×18 × 0, 25 × 0,16 ) gbac = b + h × cos α = × 0, 252 + 0,162 × cos 320 =1,57(kN/m2) b b - Gạch lót: gg = - 1,1× γ g × δ g × (bb + hb ) ( ) bb2 + hb2 × cos α = 1,1× 20 × 0, 01× (0, 25 + 0,16) ( ) 0, 252 + 0,16 × cos 320 = 0,40 (kN/m ) Bản bê tông: gban= 1,1 × γ ban × h ban = 1,1 × 25× 0,12 = 3,30 (kN/m2) - Vữa lót+trát: gvữa = 1,3× γ vua × δ vua = 1,3 × 18 × (0,015+0,015) = 0,702 (kN/m2) → Tổng tĩnh tải tác dụng lên thang theo phương thẳng đứng là: g1= gbac + gg + gban + gvua = 1,57 + 0,40 + 3,30 + 0,702 = 5,972 (kN/m2) - Trong tĩnh tải tác dụng lên thang tính đến trọng lượng lan can với glc = 0,5 (kN/m), quy tải lan can đơn vị m2 thang (bản thang rộng 1,0m) → glc = 0,5 = 0,5 (kN/m2) → Tổng tĩnh tải tác dụng lên thang: q = g1 + glc = 5,972 + 0,5 = 6,472 (kN/m2) * Hoạt tải: - Xét bậc thang, ta có hoạt tải phân bố mặt bậc có độ lớn là: p*bt = p c × n p × 1m(kN / m) Trong đó: p c ( kN / m ) hoạt tải tiêu chuẩn, tra bảng TCXD 2737:1995 ta có p c = 3, 00( kN / m ) SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 64 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP np = 1,2 p c ≥ 2, 00(kN / m ) np = 1,3 p c < 2, 00(kN / m ) - Thay giá trị vào công thức , ta được: p*bt = 3, 00 × 1, × = 3, 60 ( kN / m ) * Cộng tải trọng xiên - Tổng tải trọng phân bố 1m thang : q2 = (q + p)×1 = (6,472 + 3,6)×1 = 10,07 (kN/m) 4.2.3Xác định nội lực - Tính theo chịu lực, liên kết thang với dầm chiếu nghỉ dầm chiếu tới gối cố định gối di động, sơ đồ làm việc dầm đơn giản bị gãy khúc hình vẽ (theo điều kiện bất lợi nhất) -Vì cơng trình có vế thang giống nên ta cần tính cho vế, vế lấy tương tự - Sơ đồ tính biểu đồ mơmen Hình 4.6 Sơ đồ chất tải vế thang vế thang 2(kN.m) - Dùng phần mềm SAP2000 để tính nội lực SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 65 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Hình 4.7 Biểu đồ moment vế thang vế thang 2(kN.m) Hình 4.8 Phản lực gối tựa vế thang vế thang 2(kN.m) 4.2.4Tính tốn cốt thép - Từ biểu đồ momen vế thang vế thang 2, ta có giá trị momen vế M = 19,38 ( kN m ) vế M = 14, 69 ( kN m ) Nên ta dùng giá trị momen max vế M max = 21,99 ( kN m ) tính tốn bố trí cốt thép cho nhịp chung cho vế thang - Vậy Mn = 0,7×Mmax = 0,7×19,38 = 13,57 (kN.m) Mg = 0,4×Mmax = 0,4×19,38 = 7,75 (kN.m) * Cốt thép nhịp thang vế 1: M n = 0, × M SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 max = 0, × 19, 38 = 13,57 ( kN m ) LỚP XC11CM TRANG: 66 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP - Chiều cao làm việc thang theo công thức : h0 = 12 − 1,5 = 10,5(cm) - Thay h0 = 10,5(cm) vào cơng thức , ta được: M 13,57 ×102 αm = = = 0, 085 < α R = 0, 418 γ b × Rb × b × h02 1× 1, 45 ×100 × 10,52 Nên khơng cần đặt cốt thép chịu nén ( đặt cốt đơn) - Thay α m = 0,096 vào công thức , ta được: ξ = − − × α m = − − × 0, 085 = 0, 089 - Tính tiết diện cốt thép theo cơng thức : Ast = ξ × γ b × Rb × b × h0 0, 089 ×1× 1, 45 × 100 ×10, = = 4,84(cm ) Rs 28, 00 ⇒ Chọn bố trí φ10a150 có : Ach s = 5, 24(cm ) - Kiểm tra lại hàm lượng cốt thép cơng thức : ξ × γ × R 0,595 ×1× 1, 45 µ max = R b b = = 3, 08%; µmin = 0, 05% Ta có : Rs 28, 00 A 4,84 µt = s ×100% = × 100% = 0, 46% b × h0 100 ì 10,5 Kt lun : = 0,05% < µt = 0, 46% < µ max = 3, 08% ⇒ thỏa mãn * Cốt thép gối thang vế M g = 0, × M αm = Mg Rb × b × h02 = max = 0, × 19, 38 = 7, 75 ( kN m ) 7, 75 × 102 = 0, 048 < α R = 0, 418 1, 45 × 100 × 10,52 Nên khơng cần đặt cốt thép chịu nén ( đặt cốt đơn) - Thay α m = 0, 048 vào công thức , ta được: ξ = − − 2α m = − − × 0, 048 = 0, 049 - Tính tiết diện cốt thép theo cơng thức : ξ × Rb × b × h0 0, 049 × 1, 45 × 100 ×10,5 As = Rs = 28, 00 ( = 2, 66 cm ) ⇒ Chọn bố trí φ10a200 có : Ach s = 3,93(cm ) + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: ξ × γ × R 0,595 ì1ì 1, 45 max = R b b = = 3, 08%; µmin = 0, 05% Rs µ= SVTH: HUỲNH MINH THÁI 28, 00 AS 2, 66 × 100% = × 100% = 0, 25% b × h0 100 × 10,5 - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 67 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Vậy µ = 0, 05% < µ = 0, 25% < µ max = 3, 08% (Thỏa điều kiện hàm lượng) * Tính toán cốt thép ngang thang vế + Lực cắt QA = RA × cos α = 19,18 × cos 320 = 16, 27 ( kN ) QB = 22, 04 ( kN ) Qmax = 22, 04 ( kN ) + Khả chịu cắt: Q b = k1 × Rbt × b × h0 Q b = k1 × Rbt × b × h0 = 0, 75 × 0,1× 100 × 10,5 = 78, 75 ( kN ) Qmax = 25, 04 ( kN ) < Qb = 78, 75 ( kN ) Vậy bê tông đủ khả chịu cắt + Cốt thép ngang thang đặt theo cấu tạo φ 8a 250 * Cốt thép nhịp chiếu nghỉ M nh = 0, × M αm = max = 0, ×14, 69 = 10, 28 ( kN m ) M nh 10, 28 × 102 = = 0, 06 < α R = 0, 418 Rb × b × h02 1, 45 × 100 × 10,52 Thỏa điều kiện cốt đơn ξ = − − 2α m = − − × 0,06 = 0, 06 As = ξ × Rb × b × h0 0, 06 ×1, 45 × 100 × 10,5 = = 3, 26 ( cm ) Rs 28, 00 ⇒ Chọn bố trí φ10a150 có : Ach s = 5, 24(cm ) + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 3, 26 × 100% = × 100% = 0,31% b ì h0 100 ì 10,5 Vy = 0, 05% < µ = 0,31 < µ max = 3, 08% (Thỏa điều kiện hàm lượng) * Cốt thép gối chiếu nghỉ M g = 0, × M max = 0, × 14, 69 = 5,88 ( kN m ) Mg 5,88 × 102 αm = = = 0, 036 < α R = 0, 418 Rb × b × h02 1, 45 ×100 × 10,52 Thỏa điều kiện cốt đơn SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 68 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP ξ = − − 2α m = − − × 0, 036 = 0, 037 As = ξ × Rb × b × h0 0, 037 × 1, 45 × 100 × 10,5 = = 2, 01( cm ) Rs 28, 00 ⇒ Chọn bố trí φ10a200 có : Ach s = 3,93(cm ) + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ= AS 2,34 × 100% = × 100% = 0,19% b ì h0 100 ì10,5 Vy = 0, 05% < µ = 0,19 < µ max = 3, 08% (Thỏa điều kiện hàm lượng) * Tính tốn cốt thép ngang chiếu nghỉ + Lực cắt: Qmax = 22, 04 ( kN ) Qmax = 22, 04 ( kN ) < Qb = 78, 75 ( kN ) Vậy bê tông đủ khả chịu cắt + Cốt thép ngang thang đặt theo cấu tạo φ 8a 250 4.3 Tính dầm chiếu nghỉ 4.3.1 Sơ đồ tính - Dầm chiếu nghỉ có tiết diện: DCN(200×300) - Dầm chiếu nghỉ xem dầm đơn giản có gối tựa cột Sơ đồ tính dầm chiếu nghỉ hình vẽ - Nhịp tính tốn khoảng cách trục cột - Dầm chiếu nghỉ cấu kiện thi công sau đổ bê tông dầm sàn SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 69 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 37,34(kN.m) 37,34(kN.m) 23,34(kN.m) 2500 Hình 4.9 Sơ đồ dầm chiếu nghỉ - Dầm chiếu nghỉ tính dầm đơn giản, nhịp tính tốn khoảng cách trục cột - Dầm chiếu nghỉ cột thi công không đồng thời nên liên kiết dầm chiếu nghỉ cột liên kết khớp - Dầm chiếu nghỉ có kích thước sơ b × h = 20 × 30 ( cm ) 4.3.2 Tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ - Do trọng lượng thân dầm chiếu nghỉ g dcn = n × γ bt × b × h = 1,1× 25 × 0, × 0, = 1, 65 ( kN / m ) - Do trọng lượng tường xây dầm chiếu nghỉ gt = n × γ t × ht = 1,3 × 3,30 × 1, 44 = 6,18 ( kN / m ) - Tải trọng chiếu nghỉ truyền vào phản lực gối tựa B D vế thang vế thang quy dạng phân bố RB = RD = 22, 04 ( kN ) => Vậy tổng tải trọng tác dụng lên dầm chiếu nghỉ là: q = g dcn + gt + RB = 1, 65 + 6,18 + 25, 04 = 29,87 ( kN / m ) 4.3.3 Xác định nội lực - Monent: SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 70 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM M max = M max - Lực cắt: Qmax = ql ql 29,87 × 2,52 = = = 23,34 ( kN m ) 8 ql Qmax = 4.3.4 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP ql 29,87 × 2, = = 37,34 ( kN ) 2 Tính tốn cốt thép dầm chiếu nghỉ - Tính tốn cốt thép dọc M max 22, 04 × 102 αm = = = 0,100 < α R = 0, 418 Rb × b × h02 1, 45 × 20 × 27,52 Thỏa điều kiện cốt đơn ξ = − − 2α m = − − × 0,100 = 0,11 As = ξ × Rb × b × h0 0,11×1, 45 × 20 × 27,5 = = 3,13 ( cm ) Rs 28, 00 ⇒ Chọn bố trí 3φ16 có : Ach s = 6, 03(cm ) + Kiểm tra hàm lng ct thộp: à= AS 3,13 ì 100% = ì 100% = 0,57% b × h0 20 × 27,5 Vậy µ = 0, 05% < µ = 0,57% < µ max = 3, 08% (Thỏa điều kiện hàm lượng) + Do liên lết dầm chiếu nghỉ cột không liên kết khớp lý tưởng, nên ta phải bố trí thêm cốt thép chịu moment âm gối Lấy 50% diện tích cốt thép nhịp ' bố trí cho gối AS = 0,5 × 6, 03 = 3, 02 ( cm ) ' Chọn 2φ14 có AS = 3, 08 ( cm ) - Tính tốn cốt thép đai + Lực cắt lớn gối: Qmax= 37,34 (kN) SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 71 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP + Khả chịu cắt bê tông: Qbt = k1 × γ bi × Rbt × b × h0 Trong đó: k1 = 0, dầm chịu lực cắt γ bi = hệ số điều kiện làm việc dầm Rbt cường độ chịu cắt tính tốn bê tơng Qbt = 0, × 1× 0,1× 20 × 26 = 31, 20 ( kN ) Vậy Qmax > Qbt bê tông không đủ khả chịu cắt Phải đặt cốt đai chịu lực + Điều kiện chịu nén tiết diện ngang Qb = k0 × γ bi × Rb × b × h0 Qb = 0,3 × 1× 1, 45 × 20 × 26 = 226, 20 ( kN ) Qb = 226, 20 > Qmax = 37,34 ( kN ) Đạt Chọn đai sơ φ , nhánh (n=2) có ASW = 0.283 ( cm ) + Bước đai tính tốn × γ bi × Rbt × b × h02 Stt = × n × A SW × RSW Qmax Stt = ×1×10,5 × 20 × 262 ( 37,34 ) × × 0, 283 ×1750 = 83 ( cm ) + Bước đai cực đại S max = 1.5 × γ bi × Rbt × b × ho2 Qmax S max = 1,5 × 1× 0,105 × 20 × 262 = 52 ( cm ) 37,34 + Bước đai cấu tạo SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 72 ĐẠI HỌC GIAO THÔNG VẬN TẢI TP HCM  Dày đai: Đoạn đầu dầm ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP L0 h   30  Sct ≤  ;15 ( cm )  =  = 15 ( cm ) ;15 ( cm )  Chọn Sct = 15 ( cm ) 2  2   Thưa đai: Đoạn dầm 3  3  Sct ≤  × h;50 ( cm )  =  × 30 = 22.5 ( cm ) ;50 ( cm )  Chọn Sct = 30 ( cm ) 4  4  + Bước đai thiết kế  Đầu dầm Stk ≤ { Stt = 83 ( cm ) ; Smax = 58 ( cm ) ; Sct = 15 ( cm ) } Chọn Stk = 15 ( cm ) ; φ 6a150  Giữa dầm Stk = Sct = 30 ( cm ) ; φ 6a 250 SVTH: HUỲNH MINH THÁI - MSSV: 1131160054 LỚP XC11CM TRANG: 73 ... CỐT THÉP 28 ,00 28 ,00 22 ,50 22 ,50 28 ,00 28 ,00 22 ,50 22 ,50 28 ,00 28 ,00 22 ,50 22 ,50 28 ,00 28 ,00 22 ,50 22 ,50 28 ,00 28 ,00 22 ,50 22 ,50 28 ,00 28 ,00 22 ,50 22 ,50 28 ,00 28 ,00 22 ,50 22 ,50 28 ,00 28 ,00 0,066... 20 0 20 0 20 0 150 20 0 20 0 20 0 20 0 20 0 20 0 20 0 150 20 0 20 0 20 0 20 0 20 0 3,93 3,93 2, 51 2, 51 3,93 3,93 2, 51 2, 51 5 ,24 3,93 2, 51 2, 51 3,93 3,93 2, 51 2, 51 5 ,24 3,93 2, 51 2, 51 3,93 3,93 2, 51 2, 51 5 ,24 ... THÉP 28 ,0 22 ,5 28 ,0 22 ,5 28 ,0 28 ,0 28 ,0 0,060 0,010 0, 020 0,005 0,009 0,050 0,050 0,058 0,0 12 0, 024 0,005 0,009 0,056 0,055 2, 57 0,64 1,04 0 ,25 0,40 2, 75 2, 70 10 10 10 10 10 20 0 20 0 20 0 20 0 20 0 20 0