III. THIẾT KẾ BỘ PHẬN TIẾP KHÍ (BPTK) ĐỂ PHÒNG KHÍ THỰC 3.1. Bố trí các BPTK trên dốc nước Theo tính toán ở mục trên thì đoạn dốc nước từ sau mặt cắt B (cách đầu dốc 56.99 m) cần được bảo vệ chống khí thực. Để đảm bảo an toàn cho thân dốc, bố trí các bộ phận tiếp khí như sau: - BPTK1 đặt tại mặt cắt M1, cách đầu dốc 50 m (theo phương ngang). - BPTK2 đặt tại mặt cắt M2, cách đầu dốc 125 m (theo phương ngang). Theo cách bố trí này, chiều dài bảo vệ Lp của BPTK1 và BPTK2 (theo phương ngang) là 75 m. Với phương án bố trí đã nêu, nội suy từ đường mặt nước (Bảng 1) ta có các thông số thủy lực tại các mặt cắt có bố trí BPTK như sau:
Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập môn học: Thủy văn cơng trình nâng cao BÀI TẬP LỚN TÍNH TỐN KHÍ THỰC TRÊN DỐC NƯỚC ĐỀ SỐ 08 A ĐỀ BÀI I Tài liệu ban đầu - Dốc nước sau đập tràn có sơ đồ hình Hình 1: Sơ đồ bố trí dốc nước sau tràn - Chiều dài từ ngưỡng tràn đến đầu dốc Lo = 30 m - Chiều dài dốc L = 200 m (trên mặt bằng): 10 đoạn x 20 m - Độ dốc: i = 0.270 - Vật liệu thân dốc: BTCT M200 - Độ nhám bề mặt: n = 0,017 (∆ = 0,5 mm) - Gồ ghề cục khớp nối (dự kiến): Zm = mm - Cao độ đầu dốc: đ = 300,0 m; nhiệt độ nước T = 25o - Mặt cắt ngang dốc: chữ nhật, B = 20 m - Lưu lượng thiết kế: QTK =456 m3/s - Độ sâu đầu dốc: hd =3.00 m - Hình thức tiêu cuối dốc: mũi phun II Yêu cầu - Kiểm tra khả khí hóa dịng chảy dốc vị trí khớp nối - Kiểm tra khả khí thực dốc - Thiết kế phận tiếp khí để phịng khí thực (nếu có) Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập mơn học: Thủy văn cơng trình nâng cao B TÍNH TỐN I KIỂM TRA KHẢ NĂNG KHÍ HĨA DỊNG CHẢY TRÊN DỐC NƯỚC KHI THÁO LƯU LƯỢNG THIẾT KẾ 1.1 Vẽ đường mặt nước dốc nước Dùng phương pháp sai phân, xuất phát từ mặt cắt đầu dốc, tính độ sâu nước mặt cắt cách thử dần theo phương trình (giả thiết nhiều lần giá trị h, theo công thức ta xác định trị số ∆L, ∆L với cách chọn ban đầu lấy h vừa giả thiết làm giá trị đúng, khơng phải giả thiết tính lại từ đầu đến ∆L giá trị chọn): L E i J TB Trong đó: ∆L : Khoảng cách (theo phương ngang) mặt cắt tính tốn ∆E : Chênh lệch lượng mặt cắt mặt cắt ∆E = E2 – E1 ; E1 h1 V12 2g : Năng lượng mặt cắt V22 2g : Năng lượng mặt cắt E h2 h1 ; h2 : Độ sâu tương ứng mặt cắt mặt cắt V1 ; V2 : Lưu tốc bình quân mặt cắt mặt cắt i : Độ dốc đáy dốc JTB : Độ dốc thủy lực trung bình mặt cắt mặt cắt JTB = (J1 + J2)/2 J1 V12 C12 R1 : Độ dốc thủy lực mặt cắt V22 C 22 R2 : Độ dốc thủy lực mặt cắt J2 Kết tính tốn vẽ đường mực nước thể bảng Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập mơn học: Thủy văn cơng trình nâng cao Bảng 1: Kết tính tốn vẽ đường mực nước dốc Ghi chú: cơng thức tính tốn Bảng 1; h : Độ sâu mực nước dốc (Giả thiết) : Chu vi ướt mặt cắt tính tốn ; = B + 2h (mặt cắt hình chữ nhật) Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập môn học: Thủy văn công trình nâng cao : Diện tích mặt cắt ướt ; = B.h R : Bán kính thủy lực ; R = / C R R1/ R n V : Vận tốc dịng chày đoạn tính toán ; V = Q/ J : Độ dốc thủy lực ; J V2 C2R Hình 2: Đường mặt nước tràn Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập mơn học: Thủy văn cơng trình nâng cao 1.2 Xác định hệ số khí hóa phân giới Kpg Với chiều dài dốc nước L = 200m, ta chia dốc thành 10 đoạn, đoạn có chiều dài ∆L = 20m Giữa đoạn phân ta bố trí khớp nối Với giả thiết khớp nối lún không đoạn làm phát sinh bậc lồi (hay bậc thụt) với chiều cao khống chế Zm = mm, góc = 90o Khi hệ số khí hóa phân giới (tính cho trường hợp bất lợi bậc lồi) là: K pg 0,125. 0, 65 =2.33 1.3 Xác định hệ số khí hóa thực tế mặt cắt tính tốn Hệ số khí hóa K xác định theo công thức: K H ĐT H pg VĐT 2g Trong đó: HĐT : Cột nước áp lực tồn phần đặc trưng dòng chảy ; HĐT = Ha + h.cos h : Độ sâu nước mặt cắt tính tốn Ha : Cột nước áp lực khí trời, tương ứng với cao độ mặt nước mặt cắt tính Zmn = Zđáy + h : Góc nghiệng đáy lòng dẫn so với phương ngang Hpg : Cột nước áp lực phân giới Ứng với nhiệt độ T = 25o , tra Bảng 2.2 – Tiêu chuẩn Việt Nam – 14TCN 198:2006 Hpg =0.32 m VĐT : Lưu tốc đặc trưng vị trí có mấu gồ ghề thuộc đoạn khác dòng chày xác định theo công thức: V ĐT V y VTB VTB 1 V : Lưu tốc trung bình mặt cắt mặt cắt tính tốn V : Hệ số biểu thị quan hệ lưu tốc trung bình lưu tốc lớn dịng chảy chiều dày lớp biên dạng mặt cắt ngang dịng chảy cho Với dịng khơng áp mặt cắt ngang hình chữ nhật có bề rộng B độ sâu nước h, V xác định theo công thức: B 2h V h B 2 ln ln Bh ln ∆ 5 : Chiều cao nhám tương đương bề mặt Với n = 0.017; ∆ =0.5 mm Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập môn học: Thủy văn cơng trình nâng cao Sử dụng biểu đồ Hình 2.6 – Tiêu chuẩn Việt Nam – 14TCN 198:2006 xác định 1 ; 2 ; Kết tính tốn ghi bảng Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập môn học: Thủy văn cơng trình nâng cao Bảng : Kết tính tốn kiểm tra khả khí hóa mặt cắt tính tốn Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập môn học: Thủy văn cơng trình nâng cao II KIỂM TRA KHẢ NĂNG KHÍ THỰC TRÊN DỐC NƯỚC Khi khí hóa trì thời gian đủ dài dịng chảy có lưu tốc cục đỉnh mấu gồ ghề VĐT > Vng thành dốc nước có khả bị xâm thực Trị số lưu tốc ngưỡng xâm thực Vng vật liệu bê tông phụ thuộc vào độ bền nén vật liệu (Rb)và hệ số hàm khí nước S Ứng với bê tơng bề mặt lịng dẫn có R b = 20 Mpa; độ hàm khí nước S = 0, tra đồ thị Hình 1.1 – Tiêu chuẩn Việt Nam – 14TCN 198:2006 Vng =9.55 m/s Bảng : Kết tính tốn kiểm tra khả xâm thực mặt cắt tính tốn Từ giá trị VĐT Bảng cho thấy - Từ mặt cắt đến mặt cắt có VĐT < Vng không bị xâm thực - Từ mặt cắt đến cuối dốc có VĐT > Vng có khả xâm thực Bằng nội suy từ biểu đồ lưu tốc V ĐT dọc theo dòng chảy (bảng 2), xác định mặt cắt có VĐT = Vng = =9.55 m/s mặt cắt B (nằm mặt cắt 4) cách đầu dốc khoảng LB = 50.44 m (theo phương ngang dốc) Đoạn từ mặt cắt B đến cuối dốc cần có biện pháp bảo vệ chống khí thực Có nhiều biện pháp cơng trình để chống khí thực, vào điều kiện kinh tế, kỹ thuật để lựa chọn phương án Đối với này, chọn phương án xây dựng phận tiếp khí III THIẾT KẾ BỘ PHẬN TIẾP KHÍ (BPTK) ĐỂ PHỊNG KHÍ THỰC 3.1 Bố trí BPTK dốc nước Theo tính tốn mục đoạn dốc nước từ sau mặt cắt B (cách đầu dốc 72,4 m) cần bảo vệ chống khí thực Để đảm bảo an tồn cho thân dốc, bố trí phận tiếp khí sau: - BPTK1 đặt mặt cắt M1, cách đầu dốc 45 m (theo phương ngang) - BPTK2 đặt mặt cắt M2, cách đầu dốc 100 m (theo phương ngang) - BPTK3 đặt mặt cắt M3, cách đầu dốc 155 m (theo phương ngang) Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập mơn học: Thủy văn cơng trình nâng cao Theo cách bố trí này, chiều dài bảo vệ L p BPTK1 BPTK2 (theo phương ngang) 55 m Với phương án bố trí nêu, nội suy từ đường mặt nước (Bảng 1) ta có thơng số thủy lực mặt cắt có bố trí BPTK sau: Bảng : Thơng số tính tốn phận tiếp khí 3.2 Tính tốn phận tiếp khí (BPTK1) Hình : Bố trí mũi hắt BPTK1 1) Xác định chiều cao mũi hắt Zm Được xác định theo công thức: Z m L p cos 2 25 Fr =0.47 m Trong đó: Lp = 55 (m) : Chiều dài bảo vệ (phương ngang) BPTK1 =15.11 : Góc hợp bề mặt dốc nước so với phương nằm ngang Fr v 25.76 (mặt cắt hình chữ nhật) : Số Froud ; Fr gh 2) Chọn độ nghiêng mũi hắt Sơ đồ bố trí mũi Hình Giả thiết chiều dài mũi Lm =2.50 m; Ta thấy chiều dài mũi hợp lý: Ta có : Mặt khác: Zm 0.187 đảm bảo điều kiện chọn Lm Zm 1 Lm tg Z1 Z Lm tg = 3.0.270 =0.68 m Lm Z Z m Z1 Z2 tg L m Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 = 00 Trang Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập môn học: Thủy văn cơng trình nâng cao 3) Tính chiều dài buồng khí sau mũi hắt Được xác định theo cơng thức: Lb h cos Zm 2Z cos( ) Fr Fr sin Fr sin m cos cos h h =5.98 m 4) Xác định lưu lượng khí đơn vị cần cấp Được xác định theo công thức: qa = 0,033.V.Lb =3.46 m3/s.m Trong đó: V = 17,20 (m/s) : Lưu tốc bình qn dịng chảy phía buồng khí, lấy lưu tốc bình qn dịng chảy phía mũi hắt 5) Tính lưu lượng khí tổng cộng cần phải cấp Được xác định theo công thức: Qa = qa.B =3.46.20 =69.17 m3/s 6) Tính diện tích tổng cộng mặt cắt ngang ống dẫn khí Được xác định theo công thức: a Qa =1.38 m2 Va Trong đó: : Lưu tốc khí khống chế ống; chọn Va 60 m/s Va = 50m/s Vì a = 1,50m2 nhỏ nên cần bố trí ống thơng khí tường bên (n = 2), Khí diện tích tối thiểu ống dẫn khí là: a1 a =0.69 m2 n 7) Xác định kích thước ống dẫn khí Ống dẫn khí cấp cho buồng khí chọn theo mặt cắt hình chữ nhật, kích thước B a x ta Trong đó: Chọn Ba =1.00 m : Độ dài cạnh theo phương dòng chảy Chọn ta =0.70 m : Độ dài cạnh theo chiều dày tường Với kích thước chọn, vận tốc khí ống dẫn khí: Va Qa =49.41 m/s n.Ba t a 8) Xác định độ chân khơng buồng khí Độ chân khơng (tính theo mét cột nước) buồng khí để tạo áp lực hút khí vào buồng xác định theo cơng thức: Va2 a hck = 0.46 m g. a2 Trong đó: Va =49.41 m/s : Lưu tốc khí ống Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang 10 Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập mơn học: Thủy văn cơng trình nâng cao a : Hệ số lưu lượng ống dẫn khí; a 1 i 0.590 i : Tổng hệ số tổn thất áp lực toàn ống dẫn, bao gồm tổ thất cửa vào, đoạn uốn cong tổn thất dọc đường Tổn thất cửa vào: cv = 0.50(cửa vào không thuận) Tổn thất vị trí uốn cong gấp 90o (trục ống từ thẳng đứng chuyển sang nằm ngang đáy dốc): u = 1.10 Tổn thất áp lực dọc đường: tính với chiều dài ống La H t Với B =5.93 m Ht =2.60 m : Chiều cao thành lòng dẫn B =6.67 m : Bề rộng khoang (1 khoang) Hệ số tổn thất dọc đường : d gLa =0.28 C2R a : Trọng lượng riêng khơng khí (KN/m³) : Trọng lượng riêng nước (KN/m³) Trong điều kiện bình thường, lấy a 780 Để đảm bảo ổn định đường tháo, trị số hck không vượt 0,5m Ta thấy hck = 0.46 m < 5m nên đường tháo làm việc ổn định 9) Tính tốn kích thước máng dẫn khí sau mũi hắt: Hình : Bố trí mũi hắt ống dẫn khí Bề mộng máng : Bmk = Ba =1.00 m Chiều sâu: tmk = ta – Zm =0.70 – 0.47 =0.23 m 10) Tính tốn chiều cao thành lịng dẫn sau BPTK Được xác định theo công thức: Ht = hb + h + ∆H = 3.32 (m) Trong đó: hb : Chiều cao lớn buồng khí Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang 11 Trường Đại học Thuỷ lợi hb Z m Bài tập mơn học: Thủy văn cơng trình nâng cao V2 cos (tg tg ) =1.61 m 2g h : Chiều dày lớp nước phía buồng khí (lấy gần độ sâu nước mũi hắt) ∆H : Độ cao an toàn, xác định theo cấp cơng trình, chọn ∆H = 0,5 m Kết tính tốn BPTK ghi Bảng 3.3 Tính tốn phận tiếp khí (BPTK2) Hình : Bố trí mũi hắt BPTK2 1) Xác định chiều cao mũi hắt Zm Được xác định theo công thức: Z m L p cos 2 = 0.32 m 25 Fr Trong đó: Lp = 55 m : Chiều dài bảo vệ BPTK2, =15.11 : Góc hợp bề mặt dốc nước so với phương nằm ngang Fr : Số Froud ; Fr v 47.78 (mặt cắt hình chữ nhật) gh 2) Chọn độ nghiêng mũi hắt Sơ đồ bố trí mũi Hình Giả thiết chiều dài mũi Lm =2.00 m; Ta thấy chiều dài mũi hợp lý: Ta có : Mặt khác: Zm 0.16 đảm bảo điều kiện chọn Lm Zm 1 Lm tg Z1 Z Lm tg =0.54 m Lm Z Z m Z1 Z2 = 00 tg Lm 3) Tính chiều dài buồng khí sau mũi hắt Được xác định theo công thức: Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang 12 Trường Đại học Thuỷ lợi Lb h cos Bài tập môn học: Thủy văn cơng trình nâng cao Zm 2Z cos( ) Fr Fr sin Fr sin m cos cos h h =5.94 m 4) Xác định lưu lượng khí đơn vị cần cấp Được xác định theo công thức: qa = 0,033.V.Lb = 4.21 (m3/s.m) Trong đó: V = 19,27 (m/s) : Lưu tốc bình qn dịng chảy phía buồng khí, lấy lưu tốc bình qn dịng chảy phía mũi hắt 5) Tính lưu lượng khí tổng cộng cần phải cấp Được xác định theo cơng thức: Qa = qa.B =84.22 m3/s 6) Tính diện tích tổng cộng mặt cắt ngang ống dẫn khí Được xác định theo cơng thức: a Qa = =1.68 m2 Va Trong đó: Va =50.00 m/s : Lưu tốc khí khống chế ống; chọn Va 60 m/s Vì a =1.68 m2 nhỏ nên cần bố trí ống thơng khí tường bên (n = 2), Khí diện tích tối thiểu ống dẫn khí là: Như vậy, tổng cộng có ống thơng khí (1 ống tường bên, ống trụ) Khí diện tích tối thiểu ống dẫn khí là: a1 a 1.68/2=0.84 m2 n 7) Xác định kích thước ống dẫn khí Ống dẫn khí cấp cho buồng khí chọn theo mặt cắt hình chữ nhật, kích thước B a x ta Trong đó: Chọn Ba =1.00 m : Độ dài cạnh theo phương dòng chảy Chọn ta =0.70 m : Độ dài cạnh theo chiều dày tường Với kích thước chọn, vận tốc khí ống dẫn khí: Va Qa =60.15 m/s n.Ba t a 8) Xác định độ chân khơng buồng khí Độ chân khơng (tính theo mét cột nước) buồng khí để tạo áp lực hút khí vào buồng xác định theo công thức: hck Va2 a = 0.75 m g. a2 Trong đó: Va = 60.15 (m/s) : Lưu tốc khí ống Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang 13 Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập môn học: Thủy văn cơng trình nâng cao a : Hệ số lưu lượng ống dẫn khí; a 1 i 0.560 i : Tổng hệ số tổn thất áp lực toàn ống dẫn, bao gồm tổ thất cửa vào, đoạn uốn cong tổn thất dọc đường Tổn thất cửa vào: cv = 0.50 (cửa vào khơng thuận) Tổn thất vị trí uốn cong gấp 90 o (trục ống từ thẳng đứng chuyển sang nằm ngang đáy dốc): u = 1.10 Tổn thất áp lực dọc đường: tính với chiều dài ống La H t Với Ht =2.60 m B =12.60 m : Chiều cao thành lòng dẫn B =20.00 m : Bề rộng khoang (1 khoang) Hệ số tổn thất dọc đường : d gLa = 0.59 C2R a : Trọng lượng riêng khơng khí (KN/m³) : Trọng lượng riêng nước (KN/m³) Trong điều kiện bình thường, lấy a 780 Để đảm bảo ổn định đường tháo, trị số hck không vượt 0,5m Ta thấy hck = 0.75 m < 5m nên đường tháo làm việc ổn định 9) Tính tốn kích thước máng dẫn khí sau mũi hắt: Hình : Bố trí mũi hắt ống dẫn khí Bề mộng máng : Bmk = Ba =1.00 m Chiều sâu: tmk = ta – Zm = 0.70 – 0.32= 0.38 (m) 10) Tính tốn chiều cao thành lịng dẫn sau BPTK Được xác định theo công thức: Ht = hb + h + ∆H = 3.75 (m) Trong đó: hb : Chiều cao lớn buồng khí Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang 14 Trường Đại học Thuỷ lợi hb Z m Bài tập mơn học: Thủy văn cơng trình nâng cao V2 cos (tg tg ) =2.04 m 2g h : Chiều dày lớp nước phía buồng khí (lấy gần độ sâu nước mũi hắt) ∆H : Độ cao an toàn, xác định theo cấp cơng trình, chọn ∆H = 0,5 m Kết tính tốn BPTK ghi Bảng 3.4 Tính tốn phận tiếp khí (BPTK3) Hình : Bố trí mũi hắt BPTK3 1) Xác định chiều cao mũi hắt Zm Được xác định theo công thức: Z m L p cos 2 = 0.23 m 25 Fr Trong đó: Lp = 45 m : Chiều dài bảo vệ BPTK2, =15.11 : Góc hợp bề mặt dốc nước so với phương nằm ngang Fr : Số Froud ; Fr v 62.04 (mặt cắt hình chữ nhật) gh 2) Chọn độ nghiêng mũi hắt Sơ đồ bố trí mũi Hình Giả thiết chiều dài mũi Lm =1.50 m; Ta thấy chiều dài mũi hợp lý: Ta có : Mặt khác: Zm 0.15 đảm bảo điều kiện chọn Lm Zm 1 Lm tg Z1 Z Lm tg =0.41 m Lm Z Z m Z1 Z2 = 00 tg Lm 3) Tính chiều dài buồng khí sau mũi hắt Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang 15 Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập môn học: Thủy văn công trình nâng cao Được xác định theo cơng thức: Lb h cos Zm 2Z cos( ) Fr Fr sin Fr sin m cos cos h h =5.36 m 4) Xác định lưu lượng khí đơn vị cần cấp Được xác định theo công thức: qa = 0,033.V.Lb = 4.15 (m3/s.m) Trong đó: V = 19,27 (m/s) : Lưu tốc bình qn dịng chảy phía buồng khí, lấy lưu tốc bình qn dịng chảy phía mũi hắt 5) Tính lưu lượng khí tổng cộng cần phải cấp Được xác định theo công thức: Qa = qa.B =84.22 m3/s 6) Tính diện tích tổng cộng mặt cắt ngang ống dẫn khí Được xác định theo công thức: a Qa =1.66 m2 Va Trong đó: Va =50.00 m/s : Lưu tốc khí khống chế ống; chọn Va 60 m/s Vì a =1.66 m2 nhỏ nên cần bố trí ống thơng khí tường bên (n = 2), Khí diện tích tối thiểu ống dẫn khí là: Như vậy, tổng cộng có ống thơng khí (1 ống tường bên, ống trụ) Khí diện tích tối thiểu ống dẫn khí là: a1 a 1.68/2=0.83 m2 n 7) Xác định kích thước ống dẫn khí Ống dẫn khí cấp cho buồng khí chọn theo mặt cắt hình chữ nhật, kích thước B a x ta Trong đó: Chọn Ba =1.00 m : Độ dài cạnh theo phương dòng chảy Chọn ta =0.70 m : Độ dài cạnh theo chiều dày tường Với kích thước chọn, vận tốc khí ống dẫn khí: Va Qa =59.27 m n.Ba t a 8) Xác định độ chân không buồng khí Độ chân khơng (tính theo mét cột nước) buồng khí để tạo áp lực hút khí vào buồng xác định theo cơng thức: hck Va2 a = 0.75 m g. a2 Trong đó: Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang 16 Trường Đại học Thuỷ lợi Va = 59.27 (m/s) Bài tập môn học: Thủy văn cơng trình nâng cao : Lưu tốc khí ống a : Hệ số lưu lượng ống dẫn khí; a 1 i 0.560 i : Tổng hệ số tổn thất áp lực toàn ống dẫn, bao gồm tổ thất cửa vào, đoạn uốn cong tổn thất dọc đường Tổn thất cửa vào: cv = 0.50 (cửa vào không thuận) Tổn thất vị trí uốn cong gấp 90 o (trục ống từ thẳng đứng chuyển sang nằm ngang đáy dốc): u = 1.10 Tổn thất áp lực dọc đường: tính với chiều dài ống La H t Với Ht =2.60 m B =12.60 m : Chiều cao thành lòng dẫn B =20.00 m : Bề rộng khoang (1 khoang) Hệ số tổn thất dọc đường : d gLa =0.59 C2R a : Trọng lượng riêng khơng khí (KN/m³) : Trọng lượng riêng nước (KN/m³) Trong điều kiện bình thường, lấy a 780 Để đảm bảo ổn định đường tháo, trị số hck không vượt 0,5m Ta thấy hck = 0.75 m < 5m nên đường tháo làm việc ổn định 9) Tính tốn kích thước máng dẫn khí sau mũi hắt: Hình : Bố trí mũi hắt ống dẫn khí Bề mộng máng : Bmk = Ba=1.00 m Chiều sâu: tmk = ta – Zm = 0.70– 0.23= 0.47 (m) 10) Tính tốn chiều cao thành lịng dẫn sau BPTK Được xác định theo công thức: Ht = hb + h + ∆H =2.60 m Trong đó: hb : Chiều cao lớn buồng khí Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang 17 Trường Đại học Thuỷ lợi hb Z m Bài tập mơn học: Thủy văn cơng trình nâng cao V2 cos (tg tg ) =2.27 m 2g h : Chiều dày lớp nước phía buồng khí (lấy gần độ sâu nước mũi hắt) ∆H : Độ cao an toàn, xác định theo cấp cơng trình, chọn ∆H = 0,5 m Kết tính tốn BPTK ghi Bảng Bảng : Thơng số tính tốn BPTK2 Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang 18 ... Đại học Thuỷ lợi Bài tập môn học: Thủy văn cơng trình nâng cao B TÍNH TỐN I KIỂM TRA KHẢ NĂNG KHÍ HĨA DỊNG CHẢY TRÊN DỐC NƯỚC KHI THÁO LƯU LƯỢNG THIẾT KẾ 1.1 Vẽ đường mặt nước dốc nước Dùng phương... Bài tập môn học: Thủy văn cơng trình nâng cao V2 cos (tg tg ) =2.04 m 2g h : Chiều dày lớp nước phía buồng khí (lấy gần độ sâu nước mũi hắt) ∆H : Độ cao an tồn, xác định theo cấp cơng trình, ... Hình 2: Đường mặt nước tràn Giá viên hướng dẫn: GS-TS Học viên: Phạm Văn Đạt – 19C-CS2 Trang Trường Đại học Thuỷ lợi Bài tập mơn học: Thủy văn cơng trình nâng cao 1.2 Xác định hệ số khí hóa phân