Đường cấp 4 miền núi 60 kmh, lưu lượng 630 xengđ tuong lai Thành phần xe : con : 2 trục : 3 trục : buýt = 15 : 36 : 30 : 19 Mặt cắt ngang phần xe chạy 6m; Lề gia cố 1m; Lề không gia cố 0.5m Kết cấu áo đường 2 pa : betong nhựa, betong nhua Cống điển hình : Cống đơn 1.75 m
PHẦN II THIẾT KẾ KỸ THUẬT (Đoạn từ Km 4+600 đến Km 6+100) CHƯƠNG I THIẾT KẾ BÌNH ĐỒ ĐOẠN TUYẾN (Từ Km 4+600 đến Km 6+100) I Thiết kế bình đồ tuyến: - Sau chọn phương án tuyến I tiến hành khảo sát chi tiết thuộc đòa ta lập vẽ đồ đòa hình tỉ lệ 1/1000 dựa vào đồ để thiết kế bình đồ tuyến đường - Trong phần thiết kế sở ta có cọc Km, H, C, ND, TD, P, TC, NC ta cần phải thêm cọc C cọc rải có khoảng cách cọc 20m - Trong phạm vi đồ án ta thiết kế bình đồ tuyến từ Km 4+600 đến Km 6+100 phương án tuyến chọn (phương án I) II Thiết kế đường cong nằm: 1.Mục đích nội dung tính toán: a.Mục đích: Khi xe chạy đường cong nằm xe phải chòu nhiều điều kiện bất lợi so với xe chạy đường thẳng, điều kiện bất lợi là: - Khi xe chạy vào đường cong bán kính nhỏ yêu cầu bề rộng đường phải lớn so với đường thẳng xe chạy bình thường - Khi xe chạy vào đường cong tầm nhìn bò cản trở - Khi xe chạy vào đường cong phải chòu thêm lực ly tâm gây tượng xe bò trượt ngang bò lật ngang - Từ điều kiện bất lợi ta tính toán thiết kế đường cong nằm b.Nội dung tính toán: - Các yếu tố đường cong thiết kế - Tính toán siêu cao - Tính toán phần mở rộng đường xe chạy vào đường cong - Tính toán đường cong chuyển tiếp - Tính toán bảo đảm tầm nhìn 2.Tính toán thiết kế đường cong nằm: 2.1 Tính toán thiết kế đường cong nằm R=300m Các yếu tố đường cong thiết kế: - Góc chuyển hướng: α = 62o56'29'' - Bán kính đường cong: R = 300 m - Chiều dài tiếp tuyến: T = 208.84 m - Phân cự: P =52.15 m - Chiều dài đường cong: K = 379.56m a Tính toán siêu cao: • Độ dốc siêu cao: Theo TCVN 4054-2005 với bán kính đường cong nằm 300m tốc độ thiết kế V = 60 Km/h độ dốc siêu cao thiết kế 2% • Tính toán chiều dài đoạn nối siêu cao: L nsc = (B + ∆ ) × i sc ip B = 8m : Bề rộng phần xe chạy, có tính lề gia coá B = Bn + Blg c = + 1× = isc= % : Độ dốc siêu cao ∆ : độ mở rộng mặt đường đường cong; ∆ = m ip= 0.5 % : Độ dốc phụ thêm để nâng siêu cao ứng với vận tốc 60 Km/h (8 +0) × =32 m 0.5 Theo TCVN 4054-2005, đoạn nối siêu cao bố trí trùng với đường cong chuyển tiếp Theo TCVN 4054-05 (Bảng 14), đường cấp III đòa hình vùng nuùi, V tk= 60 Km/h, R= 300m, isc = 2%, đường xe Lnsc = 50m => Chọn Lnsc = 50 m (1) ⇒ L nsc = • Bố trí siêu cao: Trong đoạn cong thiết kế đoạn nối siêu cao, ta thực chuyển từ trắc ngang hai mái sang trắc ngang mái (isc) Trình tự thực chung: • Nâng dần độ dốc ngang lề gia cố lên độ dốc ngang mặt đường Tuy nhiên tuyến đường thiết kế có i lề = in nên không thực bước • Lấy tim phần xe chạy làm tâm, quay nửa phần mặt đường phía đạt mặt cắt ngang mái độ dốc ngang mặt đường • Lấy mép phần xe chạy phía (khi chưa mở rộng) làm tâm quay mặt cắt ngang đường có độ nghiêng độ dốc siêu cao thiết kế Xác đònh khoảng cách mặt cắt ngang đặc trưng: Khoảng cách từ MCN đến MCN có độ dốc ngang nửa phần xe chạy không (quay quanh mặt đường góc 2%): L= L × 50× = = 25m 2i sc 2× Khoảng cách từ MCN i=0% MCN mái i = 2% (quay góc 2%) L= L × 50× = = 25m 2× Cao độ thiết kế mặt cắt ngang đặc trưng: Các cao độ thiết kế mép lề đường, mép phần xe chạy tim đường mặt cắt ngang đặc trưng xác đònh dựa vào mặt cắt dọc thiết kế độ dốc ngang phận mặt cắt ngang đặc trưng Đối với mặt cắt trung gian (thường rải với cự ly 10m), cao độ xác đònh cách nội suy b Tính toán phần mở rộng xe chạy đường cong: Tính toán với xe tải: Độ mở rộng mặt đường cho xe: eW = l2 0.05× V + 2× R R Trong : l = m: Khoảng cách từ trục sau xe tới đầu mũi xe (bảng TCVN4054-2005) Bán kính đường cong nằm R = 300m 82 0.05× 60 + = 0.28 m ew = 2× 300 300 Độ mở rộng mặt đường xe: ∆ = × ew = × 0.28 = 0.56 m Vậy chọn ∆ = 0.56 m làm giá trò thiết kế đoạn mở rộng bố trí nửa phía bụng nửa phía lưng đường cong Theo TCVN 4054-2005 bảng 12: Với R = 300m không cần mở rộng bụng đường cong c Tính toán đường cong chuyển tiếp: • Các yếu tố đường cong tròn: - Góc chuyển hướng: α = 62o56'29'' - Bán kính đường cong: R = 300 m • Xác đònh chiều dài đường cong chuyển tiếp: Chọn đường cong chuyển tiếp có dạng đường cong Clotoit A R 300 Lct = > = = 33.33 m (1) R 9 Với : A : thông số clotoit R : bán kính đường cong Điều kiện tăng cường độ gia tốc li tâm cách từ từ: V3 V3 603 Lct= = = = 30.64m(2) 47× [I ]× R 23.5× R 23.5× 300 Trong đó: V = Vtk = 60 km/h R = 300m I : độ tăng gia tốc ly tâm I = 0.5m/s3 Và điều kiện đảm bảo bố trí L n,sc : Lct ≥ Ln,sc = 50 m (TCVN 4054-2005)(3) Kết luận: Lct = max[(1),(2),(3)] = 50 m Chọn chiều dài đường cong chuyển tiếp: L = 50 m Kiểm tra điều kiện cấu tạo đường cong chuyển tiếp dạng clothoide: 2ϕ0 ≤ α Trong đó: ϕ0 = 50 L = = 0.083 (rad) = 40 46'28.73'' 2R 2× 300 α = 62o56'29'' (góc chuyển hướng) Ta có: 2ϕ0 = 9o32'57.47'' < α điều kiện cấu tạo thỏa mãn Độ dài đường cong sau dòch chuyển : K0 = Rì ì ( 2× ϕ0 ) = 300× × (62o56'29'− 9o32'57.47'') = 279.56m 180 180 Xác đònh thông số Clothoide: C = R × Lct = 300 × 50 = 15000 x0 = S − y= S5 S9 505 509 + = 50 − + = 49.965m 40× C2 3456× C 40 ×15000 3456×150004 S3 S7 S11 503 507 5011 − + = − + = 1.388m 6× C 336× C3 42240ì C5 6ì15000 336ì150003 42240ì150005 Xaực ủũnh thoõng số độ dòch chuyển p t: p = Y0 - R (l - Cosϕ0) = 1.388 - 300 × (1-cos( 4o 46'28.73'' )) = 0.347m t = X0 - Rsin ϕ0 = 49.965 - 300 × sin( 4o 46'28.73'' ) = 24.994 m R 300 = = neân đường cong chuyển tiếp 100 100 không cần phải lựa chọn lại Vì: p = 0.347 < • Tính lại bán kính đường cong R1 tính xác yếu tố đường cong tròn theo R1: R1 = R+p = 300 + 0.347= 300.347 m α 62056 '29 '' T = R1 × tan( ) = 300.347 × tan( ) = 183.842 m K= π × R1 × α π × 300.347 × 62056 '29 '' = = 329.942 m 1800 1800 • Xác đònh điểm bắt đầu điểm kết thúc đường cong chuyển tiếp 1: Phần lại đường cong tròn bản: K0 = R × ( α – × ϕ )=300 × ( π× 62056 ' 29 '' π× 4046'28.73'' –2 × ) = 1800 1800 279.56 m Chiều dài đường cong: K = K + × Lct = 279.56 + ì 50 =379.56 m Xác đònh tọa độ điểm trung gian: Tọa độ điểm trung gian có chiều dải S i xác đònh tương tự xác đònh tọa độ điểm cuối đường cong chuyển tiếp Khoảng cách điểm trung gian 10m C = R × Lct x =S − y= S5 S9 + 40× C2 3456× C S3 S7 S11 − + 6× C 336× C3 42240× C5 Bảng cắm tọa độ đường cong chuyển tiếp STT S R Lct C x y ND 300 50 15000 0.000 0.000 10 300 50 15000 10.000 0.011 20 300 50 15000 20.000 0.089 30 300 50 15000 29.997 0.300 40 300 50 15000 39.989 0.711 TD 50 300 50 15000 49.965 1.388 • Xác đònh điểm trung gian đường tròn Ko: Để chi tiết, đường cong tròn K o , 10 m ta cắm cọc rải từ phía T đ Tc điểm đường cong (do tính đối xứng đường cong) Tọa độ cọc xác đònh sau: Xác đònh góc chắn cung: α, = 1800 × S 1800 × 10 o = = 54'35.49'' π× R π × 300 ⇒ α’i = i× α’ Tọa độ điểm thứ i theo hệ trục tọa độ X ND Y laø : xi = Rsin βi + t yi = R1 – Rcos βi Với βi = ϕ0 + i × α ' ϕ0 = 40 46 ' 28.73'' , t = 24.994 m, p = 0.347 m Bảng cắm tọa độ đường cong tròn Khoản Bán kính g cách Tọa Tên STT α cọc βi i cọc R(m) R1(m) S(m) x(m) TD 300 300.347 0 4.775 49.965 I5 300 300.347 10 1.910 6.685 59.915 I6 300 300.347 20 3.820 8.594 69.825 10.50 I7 300 300.347 30 5.730 79.686 12.41 I8 300 300.347 40 7.639 89.487 14.32 I9 300 300.347 50 9.549 99.215 11.45 16.23 I10 300 300.347 60 108.861 13.36 18.14 I11 300 300.347 70 118.414 15.27 20.05 I12 300 300.347 80 127.863 17.18 21.96 I13 300 300.347 90 137.198 19.09 23.87 10 I14 300 300.347 100 146.408 21.00 25.78 11 I15 300 300.347 110 155.484 22.91 27.69 12 I16 300 300.347 120 164.414 24.82 29.60 13 I17 300 300.347 130 173.189 độ y(m) 1.388 2.386 3.716 5.375 7.361 9.673 12.308 15.263 18.535 22.120 26.014 30.213 34.712 39.506 14 300 300.347 139.78 26.69 31.47 181.613 44.475 d Bảo đảm tầm nhìn đường cong nằm: Khi xe chạy vào đường cong, tầm nhìn người lái xe bò hạn chế vật cản gần đường cong như: mái ta luy đường đào, cối xung quanh… Khi vào đường cong tài xế thường có xu hướng cho xe chạy vào mặt đường tạo cảm giác an toàn nhằm không bò trượt đường cong, tính toán tầm nhìn xe chạy vào đường cong phải tính cho trường hợp nhìn thấy xe chạy ngược chiều đường có dải phân cách nên xe chạy ngược chiều Trong phần tính toán tiêu kỹ thuật chủ yếu tuyến đường, ta xác đònh tầm nhìn xe chạy: S = S2 =150m Xác đònh bán kính q đạo mắt người lái xe dựa theo qui đònh tính từ mắt người lái xe có vò trí cách mép phần xe chạy bên tay phải 1.5m, không mở rộng mặt đường: B 6 R1 = R − − 1.5÷ = 300 − − 1.5÷ = 298.5 m 2 2 Vì K0 = 279 56 m > S = 150 m nên phạm vi tầm nhìn tính từ mắt người lái xe xác đònh theo công thức sau: α Z = R × 1 - cos ÷ 2 α góc tâm chắn cung S: α1 = S× 180 180 = 150× = 28047'30.66'' π × R1 π × 298.5 α1 28047'30.66'' ⇒ Z = R1 × (1− cos ) = 298.5× (1− cos ) = 9.37m 2 Zo : Khoảng cách từ mắt người lái đến chướng ngại vật Z : Khoảng cách cần phá bỏ chướng ngại vật Z < Zo: Tầm nhìn đảm bảo Z > Zo: Tầm nhìn không đảm bảo phải phá bỏ chướng ngại vật F1 : diện tích phần mặt đường tích nước F2 : diện tích phần mặt taluy đào 2.1 Lưu lượng nước chảy qua rãnh phần mặt đường tích nước: Xét trường hợp bất lợi với chiều dài rãnh 235.38 m F1 = L × BN =235.38 × 9/2 = 1059.21 m2 α =0.97: hệ số dòng chảy tra bảng 9-7 sách thiết kế đường ôtô tập δ =1: hệ số triết giảm bờ ao, đầm lầy bảng 9-5 sách TKĐ ôtô tập ϕ = 0.91: hệ số xác đònh theobảng kế đường ôtô tập ap = ψ × Hp tc tc = 18.6 bsd0.4 0.4 f ( lsd0.4 ) ( 100 msd ) 9-11 sách thiết bs : chiều dài trung bình sườn dốc lưu vực bs = 1000F 1000×1.06×10−3 = = 5m 0.9(L + ∑ l) 0.9×0.23538 msd = 0.5 hệ số nhám sườn dốc, sườn dốc phẳng (bê tông nhựa đường) isd =2% 18.6 f ( lsd ) 0.4 = 15.4 tra bảng trang 181 sách thiết kế đường ôtô tập 0.4 t c = 15.4 × ÷ = 6.13 phút 100 × 0.5 ψ : Tọa độ đường cong mưa, phụ lục 12b sách thiết kế đường ôtô tập ψ = 0.23 Hp =122(mm): lượng mưa lớn có tần suất P%=4%, phụ lục 15 sách thiết kế đường ôtô tập ap = 0.23×122 6.13 = 4.58 (mm/phút) Qp1= 16.67 × 4.58 × 0.00105921 × × 0.91 × 0.97=0.0714m3/s (1) Löu lượng nước chảy qua rãnh phần taluy đào: Xét trường hợp bất lợi với chiều dài rãnh 235.38 m F2 = L × h = 235.38 × 3= 706.14 m2 đào m) (chọn chiều cao ta luy α =0.97: hệ số dòng chảy tra bảng 9-7 sách thiết kế đường ôtô tập δ =1: hệ số triết giảm bờ ao, đầm lầy bảng 9-5 sách TKĐ ôtô tập ϕ = 0.91: hệ số xác đònh theobảng kế đường ôtô tập ap = ψ × Hp tc tc = 18.6 bsd0.4 0.4 f ( lsd0.4 ) ( 100 msd ) 9-11 sách thiết bs : chiều dài trung bình sườn dốc lưu vực bs = 1000F 1000×0.00070614 = 1.67 m = 1.8(L + ∑ l) 1.8×0.23538 msd = 0.2 hệ số nhám sườn dốc, thông số tập trung dòng sườn dốc với mặt đất thu dọn sạch, gốc ,không bò cày xới ,vùng dân cư nhà cửa không 20% mặt đá xếp isd =59.75% 18.6 f ( lsd ) 0.4 = 12.01083 tra bảng trang 181 sách thiết kế đường ôtô tập 0.4 1.67 t c = 12.01083 ì ữ = 4.45 phuựt 100 × 0.2 ψ : Tọa độ đường cong mưa, phụ lục 12b sách thiết kế đường ôtô tập ψ = 0.23 Hp =122(mm): lượng mưa lớn có tần suất P%=4%, phụ lục 15 sách thiết kế đường ôtô tập ap = (2) 0.23×122 =6.306 (mm/phút) 4.45 Qp2= 16.67 × 6.306 × 0.00070614 × × 0.91 × 0.97=0.0655 m3/s Từ (1) (2) suy lưu lượng nước chảy qua rãnh là: Qp = Qp1 + Qp2 = 0.0714+0.0655= 0.137 m3/s Xác đònh dặc trưng thủy lực rãnh: Chọn rãnh hình thang có: + Mái dốc bên rãnh: m1 = m2 = 1.0 b = 0.4 m + Chiều cao rãnh: h = 0.5 m 0,25 + Bề rộng rãnh: 1:1 1:1 hr b Khả thoát nước rãnh: Q r = ω Vr = × R 0.5+ y × ir n Tốc độ nước chảy rãnh: Vr Độ dốc rãnh: ir = id = 1.96% = 0.0196 ω Bán kính thủy lực rãnh: R = (m) χ Ta coù: m = (m3/s) (m/s) m1 + m 1+1 = =1 2 Chiều sâu nước chảy raõnh: h0 = h − 0.25 = 0.5− 0.25 = 0.25m Hệ số nhám: đá hộc n = 0.02: hệ số nhám lòng rãnh lát Tiết diện nước chảy rãnh: ω = (b+m× ho)× h0 = (0.4 + 1× 0.25)× 0.25 = 0.1625m2 Chu vi ướt raõnh: χ = b + + m × h0 = 0.4 + + 12 × 0.25 = 1.107 m Bán kính thủy lực rãnh: R= ω 0.1625 = = 0.1468 m χ 1.107 Hệ số công thức seezi: 0.1 ≤ R ≤ ⇒ y = 1.5 × n 1 ≤ R ≤ ⇒ y = 1.3 × n ⇒ y = 1.5 × 0.02 = 0.212 Vận tốc nước chảy rãnh: Vr = 1 × R 0.5+ y × ir = × 0.14680.5+ 0.212 0.0196 = 1.786 n 0.02 (m/s) Khả thoát nước rãnh: Qr = ω Vr = 0.1625x1.786 =0.29 (m3/s) => Qr > Qp = 0.137 (m3/s) Vậy rãnh đảm bảo khả thoát nước II Thiết kế cống Cống đơn đường kính d = 1.75m, lý trình Km 5+541.87, Q = 4.82 m3/s Xác đònh chiều sâu phân giới hk: Chiều sâu phân giới hk phụ thuộc vào lưu lượng thiết kế Qtk Tính tỷ số: Q 2tk 4.822 = = 0.1143 g.d 9.81×1.755 Tra bảng 10-3 trang 209 “Thiết kế đường ô tô tập III” ta hk/d = 0.5898 Vậy chiều sâu phân giới hk: hk = 0.5898× 1.75 = 1.032 m Chiều sâu mực nước chảy cống chỗ thắt hẹp dòng chảy: hc = 0.9× hk = 0.9 × 1.032 = 0.9288m Chiều sâu nước dâng trước cống: H ≈ 2hc = × 0.9288 = 1.86m Kiểm tra điều kiện cống chảy không áp: Như kiến nghò thiết kế ban đầu h cv = d = 1.75 m Miệng cống loại thường nên thay vào điều kiện chảy không aùp: H = 1.86 m ≤ 1.2 hcv = 1.2 × 1.75 = 2.1 m Vậy cống thỏa mãn điều kiện chảy không áp Tính khả thoát nước cống: Qc = ψc × ωc × 2g × (H - h c ) Trong đó: ψc: Hệ số vận tốc cống chảy không áp Với cống tròn lấy 0.85 h c 0.9288 = = 0.531 tra đồ thò hình 10-2 trang d 1.75 203 “Thiết kế đường ô tô tập 3” ta ωc/d2 = 0.51hay ωc = 0.51 × 1.752 = 1.562 m2 Với tỷ số: Thay giá trò vào công thức ta Qc = 0.85 ×1.562 × × 9.81× (1.86 − 0.9288) = 5.675 m3/s Ta nhận thấy : Qc = 5.675 m3/s > Qtk = 4.82 m3/s, cống đảm bảo thoát nước tốt * Xác đònh độ dốc phân giới ik B h=0.9288 A α hk − R 1.032 − 0.875 = = = 0.1794 R 0.875 ⇒ α = 1590 = 2.775 (rad) Ta coù cos Chu vi ướt mặt cắt phân giới χ k : χ k = 2π R − α × R = × π × 0.875 − 2.775 × 0.875 = 3.07 m Diện tích ướt mặt cắt phân giới ωk : 1 ωk = S = π R 2 ωk = × π × 0.8752 = 1.203 m 2 Bán kính thủy lực Rk: ω 1.203 Rk = k = = 0.392 χk 3.07 Hệ số cezy Ck : 1 C k = × R 0.16 = × 0.3920.16 = 57.38 k n 0.015 n: hệ số nhám lòng cống lấy n = 0.015 y : số mũ thủy lực phụ thuộc vào n R lấy : 0.1 ≤ R ≤ ⇒ y = 1.5 × n 1 ≤ R ≤ ⇒ y = 1.3 × n ⇒ y = 1.5 × 0.015 = 0.184 Q2 ⇒ ik = 2 × R k : Hệ số đặc trưng lưu Đặt K k = ω×C k k ω×C ×R k k k lượng K k = ω×C × R k =1.203 ×57.38 × 0.392 =43.22 k k 2 Q 4.82 ⇒ ik = ÷ = ÷ = 0.00124 K 43.22 k Vì độ dốc cống lớn độ dốc phân giới nên chiều sâu nước chảy cống gần cửa h o < hk vận tốc V0 tăng Sử dụng bảng tra thủy lực lập sẵn ta xác đònh vận tốc V dựa vào đại lượng tính toaùn sau: K0 = Q i = 4.82 0.02 = 34.08 ;K d = 24× d3 = 106.74 wd = 30.5× d = 30.5× 1.75 = 44.292 K0 w = 0.319 ⇒ =0.878 ⇒ w = 0.878×44.292= 38.889 (tra bảng 10.3 Kd wd trang 209 sách TKĐ ô tô T3) V0 =w0× i - Vận tốc dòng chảy cống: V0 = w × i c = 38.889× 0.02=5.5 m/s Vận tốc tính xói cho cống vận tốc hạ lưu cống, vận tốc thường lớn so với vận tốc dòng chảy cống tính 1.5 V0 Vhaluu =1.5 × V0 =1.5×5.5= 8.25m/s Lưu tốc lớn phải gia cố chống xói Tính toán xói gia cố sau cống: - Trong trường hợp chảy tự do, dòng nước khỏi cống chảy với vận tốc cao sau công trình Do phải thiết kế hạ lưu công trình theo tốc độ nước chảy V = 1.5 × Vo = 1.5 × 5.5 = 8.25m/s - Chiều dài gia cố Lgc sau cống nên lấy lần độ cống Với cầu nhỏ chiều dài tính từ mép hạ lưu kết cấu nhòp Lgc = × h =3 × 1.75 = 5.25m - Chiều sâu tường chống xói xác đònh theo công thức ht ≥ hxói + 0.5 hxói : Chiều sâu xói tính toán tính theo công thức h xoi = × H × b 1.75 = × 1.86 × = 1.276 m b + 2.5 × L gc 1.75 + 2.5 × 5.25 ⇒ chiều sâu tường chống xói: ht ≥ hx + 0.5 = 1.276 + 0.5 = 1.8m Trong : b = 1.75 m : Khẩu độ công trình H = 1.86 m : Chiều cao mực nước dâng Xác đònh cao độ mặt đường đỉnh cống Chiều cao đất đắp đường tối thiểu trắc ngang cống xác đònh theo điều kiện đảm bảo nước dềnh không tràn qua đường Hn = H + 0.5 = 1.86 + 0.5 = 2.36 m Cao độ mặt đường đỉnh cống xác đònh theo điều kiện chòu lực cống bố trí kết cấu áo đường, đồng thời đảm bảo chiều cao đắp trên: Hm = max d + δ + 0.5 ; d + δ + Had (m) Trong đó: d = 1.75 m: δ = 0.175 m: Had = 0.74 m: Đường kính cống Chiều dày cống Chiều dày kết cấu áo đường Hm = max 1.75 + 0.175+ 0.5=2.425 ; 1.75 + 0.175 + 0.74 = 2.665 =2.665 (m) Tính chiều dài cống tổng hợp cống Chiều dài cống phụ thuộc vào chiều cao đất đắp đỉnh cống Với mái ta luy đắp 1: m = 1: 1.5 ta tính chiều dài cống theo công thức: Lc = Bn + 2m(Hnđ – d - 2δ) Trong đó: Bn = m (chiều rộng đường) Hnđ = 2.7 : chiều cao đắp đường vò trí đặt cống d = 1.75 m (đường kính cống) δ = 0.175 m (chiều dày cống) m = 1.5 (độ dốc mái taluy) Lc = + 2x1.5x(2.7 – 1.75 – 2x0.175) = 10.8 m Để tiện cho thi công, ta lấy chiều dài cống L = 12m CHƯƠNG V KHỐI LƯNG ĐÀO ĐẮP TKKT Bảng khối lượng đào đắp phần TKKT Diện tích Diện tích Khối lượng trung binh Tên KC lẻ cọc Đắp Đào Đắp Đào Đắp Đào nền neàn neàn neàn C1 9.48 20 10.21 204.2 C2 10.93 20 12.46 249.2 C3 13.99 20 15.82 316.4 C4 17.66 20 19.11 382.2 C5 20.56 20 20.39 407.8 C6 20.22 20 18.65 373 C7 17.07 20 15.3 306 C8 13.53 20 12.35 247 C9 11.17 20 10.6 212 C10 10.03 20 10.05 201 C11 10.06 20 C12 9.07 9.65 11.34 13.29 15.24 16.73 17.68 17.68 18.3 18.66 18.71 19.27 19.53 18.6 17.51 15.58 12.79 9.81 10 285.4 15.98 319.6 17.2 344 17.68 1.06 17.99 189.61 18.48 184.8 18.69 186.9 18.99 189.9 19.4 183.52 19.07 190.7 18.06 180.6 16.55 165.5 14.18 141.8 11.3 113 8.19 0.04 81.9 0.4 10 I9 14.27 10 I8 0 10 I7 246.4 10 I6 0 10 I5 12.32 9.46 TD6 0 10 I4 210 10 I3 0 10 I2 10.5 10.54 I1 0 0.06 ND6 187.2 20 C18 0 20 C17 9.36 20 C16 0 20 C15 191.4 20 C14 0 20 C13 9.57 I10 6.56 0.08 10 I11 4.4 2.97 1.99 1.28 0.88 0.42 0.23 0.07 0.01 0 0 0 0 10 2.96 10.8 29.6 0.65 3.81 6.5 38.1 0.33 4.64 3.3 46.4 0.15 5.41 1.47 52.91 0.04 6.26 0.39 61.22 0.01 6.84 0.1 68.4 7.26 72.6 7.76 77.6 8.26 82.6 8.66 86.6 8.82 88.2 8.75 87.5 8.41 84.1 7.46 74.6 0.06 5.92 0.6 59.2 8.13 10 I27 1.08 8.69 10 I26 23.7 8.8 10 I25 16.4 8.85 10 I24 2.37 8.47 10 I23 1.64 8.05 10 I22 16.7 7.47 10 I21 24.8 7.05 10 I20 1.67 6.62 10 I19 2.48 5.9 9.78 I18 9.3 4.91 9.78 P6 36.9 4.37 10 I17 0.93 3.25 10 I16 3.69 2.67 10 I15 3.3 2.06 10 I14 54.8 1.27 10 I13 0.33 0.58 10 I12 5.48 6.79 I28 0.11 5.05 10 I29 0.48 1.27 2.53 3.9 5.15 6.26 6.82 6.41 7.31 8.34 7.42 8.28 11.6 17.05 23.02 28.56 32.48 34.26 2.25 0.17 45.3 1.7 5.71 0.03 57.1 0.3 6.54 65.4 6.62 66.2 6.86 137.2 7.82 156.4 7.88 157.6 7.85 157 9.94 198.8 14.32 286.4 20.04 400.8 25.79 515.8 30.52 610.4 33.37 667.4 34.25 77.06 0 20 C28 4.53 20 C27 20 C26 32.1 20 C25 0.6 20 C24 3.21 20 C23 14 20 C22 19 20 C21 1.4 20 C20 1.9 20 C19 25.8 10 NC6 8.8 10 I34 2.58 0.05 10 I33 0.88 0.3 10 I32 41.5 0.9 10 I31 2.9 1.9 10 TC6 4.15 3.26 10 I30 0.29 S39 34.24 17.75 C29 33.16 28.85 22.14 16.04 10.96 7.21 4.73 0.36 0 0.34 10.77 12.14 16.38 18.77 18.53 16.21 10 270 9.09 181.8 5.97 119.4 2.55 1.02 51 20.4 0.18 5.55 3.6 111 12.22 244.4 15.68 313.6 0.17 9.88 3.4 197.6 5.55 1.88 111 37.6 11.46 25.79 14.26 142.6 17.57 175.7 18.65 186.5 17.37 173.7 14.61 146.1 0 10 I4 13.5 10 I3 0 10 I2 381.8 10 I1 0 2.25 ND7 19.09 3.76 20 C41 16 20 C40 510 15.37 20 C39 9.07 20 C38 25.5 2.04 20 C37 0 20 C36 620 20 C35 0 20 C34 31 20 C33 0 20 C32 598.18 20 C31 0 20 C30 33.7 TD7 13.01 10 I5 9.42 6.24 3.88 2.51 1.47 1.12 0.79 0.38 0.07 0 0 0 0 10 1.4 22.5 14 1.73 1.8 17.3 18 1.29 2.22 15.07 25.93 0.96 2.75 11.21 32.12 0.58 3.52 5.8 35.2 0.23 4.77 2.3 47.7 0.04 6.52 0.4 65.2 8.45 84.5 10.09 100.9 11.32 113.2 11.88 118.8 11.85 118.5 11.36 113.6 10.38 103.8 9.09 90.9 10.91 10 I20 2.25 11.81 10 I19 8.5 11.89 10 I18 31.9 11.86 10 I17 0.85 10.79 10 TC7 3.19 9.4 10 I16 2.9 7.5 10 I15 50.6 5.54 10 I14 0.29 10 I13 5.06 3.04 10 I12 0.2 2.47 11.68 I11 78.3 1.97 11.68 P7 0.02 1.63 10 I10 7.83 1.17 10 I9 0.54 10 I8 112.2 0.04 10 I7 0 10 I6 11.22 9.84 NC7 8.35 10 I21 0 0.05 1.76 3.87 5.12 5.05 50.5 0.03 2.76 0.3 27.6 0.91 0.98 9.1 9.8 2.81 0.1 28.1 4.5 21.46 0 4.77 Km6+1 00 0.19 10 I25 73.4 1.77 10 I24 3.76 10 I23 7.34 6.34 10 I22 0 TOÅNG 14606 3333.2 ... 0.008 5132. 24 46.517 -4 -16 0.032 5 140 . 24 46 .49 3 -6 - 24 0.072 5 148 . 24 46 .45 3 -8 -32 0.128 5156. 24 46.397 -10 -40 0.200 51 64. 24 46.325 -12 -48 0.288 5172. 24 46.237 10 - 14 -56 0.392 5180. 24 46.133 11... 56 34. 02 44 .238 12 24 96 1.152 5 642 .02 44 .42 2 13 26 1 04 1.352 5650.02 44 .622 14 28 112 1.568 5658.02 44 .838 15 30 120 1.800 5666.02 45 .070 16 32 128 2. 048 56 74. 02 45 .318 17 34 136 2.312 5682.02 45 .582... 43 . 342 32 0.128 5578.02 43 .398 10 40 0.200 5586.02 43 .47 0 12 48 0.288 55 94. 02 43 .558 14 56 0.392 5602.02 43 .662 16 64 0.512 5610.02 43 .782 18 72 0. 648 5618.02 43 .918 10 20 80 0.800 5626.02 44 .070