do an chưng cất benzen toluen

Mục lục CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN I.LÝ THUYẾT VỀ CHƢNG CẤT : 1 Khái niệm : Phƣơng pháp chƣng cất : CHƢƠNG 2: VẼ VÀ THUYẾT MINH DÂY CHUYỀN SẢN XUẤT Chƣơng 3: CÂN BẰNG VẬT CHẤT I.Các thông số ban đầu: II.Xác định suất lƣợng dòng nhập liệu, dòng sản phẩm đỉnh dòng sản phẩm đáy: III.PHƢƠNG TRÌNH ĐƢỜNG LÀM VIỆC - SỐ MÂM LÝ THUYẾT IV XÁC ĐỊNH SỐ MÂM THỰC TẾ: 10 Chƣơng 4: TÍNH TỐN THÁP CHƢNG CẤT 11 I Đƣờng kính đoạn cất: 11 Lƣợng trung bình tháp đoạn cất: 11 Tốc độ trung bình tháp đoạn chƣng: 12 II Đƣờng kính đoạn chƣng: 13 Lƣợng trung bình tháp đoạn chƣng: 13 Tốc độ trung bình tháp đoạn chƣng: 14 III Tính tốn phần đĩa, phần ống chảy chuyền: 15 IV Trở lực tháp đĩa: 16 Chƣơng 5: CÂN BẰNG NHIỆT LƢỢNG 18 I Cân nhiệt lƣợng cho thiết bị ngƣng tụ: 18 II Cân nhiệt lƣợng cho thiết bị gia nhiệt dòng nhập liệu tới nhiệt độ sơi: 19 III Cân nhiệt lƣợng cho thiết bị làm nguội sản phẩm đáy 19 IV Cân nhiệt lƣợng cho thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh 19 V Nhiệt lƣợng cung cấp cho đáy tháp: 20 Chƣơng 6: TÍNH TỐN CƠ KHÍ 20 I Thân tháp: 20 II Tính tốn đáy nắp thiết bị 21 III Bích ghép thân nắp: 22 IV Đƣờng kính ống dẫn – Bích ghép ống dẫn: 23 V Tính tốn chân đỡ: 27 VI Tính tốn tai treo: 28 Chƣơng 7: TÍNH TỐN THIẾT BỊ PHỤ 29 I Thiết bị ngƣng tụ sản phẩm đỉnh 29 II Thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh 32 III Thiết bị làm nguội sản phẩm đáy 35 IV Nồi đun sản phẩm đáy 38 V Thiết bị đun sơi dòng nhập liệu 40 VI Bồn cao vị: 43 VII Bơm: 45 LỜI KẾT 48 TÀI LIỆU THAM KHẢO 49 LỜI MỞ ĐẦU Khoa học kỹ thuật ngày phát triển đóng góp to lớn cho cơng nghiệp nƣớc ta nói riêng giới nói chung Một ngành có đóng góp vơ to lớn ngành cơng nghiệp hố học, đặc biệt ngành sản xuất hoá chất Hiện nay, ngành công nghiệp cần sử dụng nhiều hố chất có độ tinh khiết cao Nhu cầu đặt cho nhà sản xuất hoá chất sử dụng nhiều phƣơng pháp để nâng cao độ tinh khiết sản phẩm nhƣ : trích ly, chƣng cất, đặc, hấp thu … Tuỳ theo đặc tính yêu cầu sản phẩm mà ta có lựa chọn phƣơng pháp cho phù hợp Đối với hệ benzen – toluen hệ cấu tử tan lẫn vào nhau, ta chọn phƣơng pháp chƣng cất để nâng cao độ tinh khiết cho benzen Đồ án môn học Quá trình & Thiết bị mơn học mang tính tổng hợp trình học tập kỹ sƣ Công nghệ Thực phẩm học tƣơng lai Môn học giúp sinh viên tính tốn cụ thể : quy trình cơng nghệ, kết cấu, giá thành thiết bị sản xuất hoá chất - thực phẩm Đây lần sinh viên đƣợc vận dụng kiến thức học để giải vấn đề kỹ thuật thực tế cách tổng hợp Nhiệm vụ đồ án thiết kế tháp loại đĩa chóp tròn để chƣng cất hỗn hợp Benzen – Toluen áp suất thƣởng với có nổng độ sản phẩm đỉnh 98% phần mol benzen, nồng độ sản phẩm đáy 2% phần mol Benzen Nồng độ nhập liệu 45% phần mol Benzene với suất nhập liệu 0,3 kg/s, nhập liệu trạng thái lỏng sôi CHƢƠNG 1: TỔNG QUAN I LÝ THUYẾT VỀ CHƢNG CẤT : Khái niệm : - Chƣng cất trình dùng để tách cấu tử hỗn hợp lỏng nhƣ hỗn hợp khí lỏng thành cấu tử riêng biệt dựa vào độ bay khác cấu tử hỗn hợp (nghĩa nhiệt độ, áp suất bão hồ cấu tử khác nhau) - Thay đƣa vào hỗn hợp pha để tạo nên tiếp xúc hai pha nhƣ trình hấp thu nhả khí, q trình chƣng cất pha đƣợc tạo nên bốc ngƣng tụ - Chƣng cất cô đặc giống nhau, nhiên khác trình trình chƣng cất dung môi chất tan bay (nghĩa cấu tử diện hai pha nhƣng với tỷ lệ khác nhau), trình đặc có dung mơi bay chất tan khơng bay - Khi chƣng cất ta thu đƣợc nhiều cấu tử thƣờng cấu tử thu đƣợc nhiêu sản phẩm Nếu xét hệ đơn giản có cấu tử ta thu đƣợc sản phẩm :  Sản phẩm đỉnh chủ yếu gồm cấu tử có độ bay lớn (nhiệt độ sôi nhỏ)  Sản phẩm đỉnh chủ yếu gồm cấu tử có độ bay nhỏ (nhiệt độ sôi lớn) - Đối với hệ Benzen – Toluen  Sản phẩm đỉnh chủ yếu gồm benzen toluen  Sản phẩm đáy chủ yếu toluen benzen Phƣơng pháp chƣng cất : Các phƣơng pháp chƣng cất đƣợc phân loại theo : - Áp suất làm việc :  Áp suất thấp  Áp suất thƣờng  Áp suất cao  Nguyên tắc làm việc : dựa vào nhiệt độ sôi cấu tử, nhiệt độ sôi cấu tử cao ta giảm áp suất làm việc để giảm nhiệt độ sôi cấu tử - Nguyên lí làm việc :  Chƣng bậc  Chƣng lôi theo nƣớc  Chƣng cất - Cấp nhiệt đáy tháp :  Cấp nhiệt trực tiếp  Cấp nhiệt gián tiếp Vậy : Đối với hệ Benzen – Toluen, ta chọn phƣơng pháp chƣng cất liên tục áp suất thƣờng Thiết bị chƣng cất : Trong sản xuất, ngƣời ta thƣờng dùng nhiều loại thiết bị khác để tiến hành chƣng cất Tuy nhiên, yêu cầu chung thiết bị giống nghĩa diện tích tiếp xúc pha phải lớn Điều phụ thuộc vào mức độ phân tán lƣu chất vào lƣu chất Nếu pha khí phân tán vào pha lỏng ta có loại tháp mâm, pha lỏng phân tán vào pha khí ta có tháp chêm, tháp phun, …Ở ta khảo sát loại thƣờng dùng tháp mâm tháp chêm Tháp mâm : thân tháp hình trụ, thẳng đứng phía có gắn mâm có cấu tạo khác nhau, pha lỏng pha đƣợ cho tiếp xúc với Tuỳ theo cấu tạo đĩa, ta có : Tháp mâm chóp : mâm bố trí có chóp dạng tròn, xupap, … Tháp mâm xuyên lỗ : mâm có nhiều lỗ hay rãnh Tháp chêm (tháp đệm) : tháp hình trụ, gồm nhiều bậc nối với mặt bích hay hàn Vật chêm đƣợc cho vào tháp theo hai phƣơng pháp sau : xếp ngẫu nhiên hay xếp thứ tự So sánh ƣu nhƣợc điểm loại tháp : Ƣu điểm Nhƣợc điểm Tháp chêm Tháp mâm xuyên lỗ Tháp chóp - Cấu tạo đơn giản - Trở lực tƣơng đối thấp - Khá ổn định - Trở lực thấp - Hiệu suất cao - Hiệu suất cao - Làm việc đƣợc với chất lỏng bẩn dùng đệm cầu có    chất lỏng - Do có hiệu ứng thành  hiệu - Khơng làm việc đƣợc - Có trở lực lớn với chất lỏng bẩn suất truyền khối thấp - Tiêu tốn nhiều vật tƣ, kết cấu - Độ ổn định khơng cao, khó - Kết cấu phức tạp phức tạp vận hành - Do có hiệu ứng thành  tăng suất hiệu ứng thành tăng  khó tăng suất - Thiết bị nặng nề Vậy :qua phân tích ta sử dụng tháp mâm chóp để chƣng cất hệ Benzen – Toluen GIỚI THIỆU VỀ NGUYÊN LIỆU : Benzen & Toluen : Benzen: hợp chất mạch vòng, dạng lỏng khơng màu có mùi thơm nhẹ.Cơng thức phận tử C6H6 Benzen khơng phân cực,vì tan tốt dung môi hữu không phân cực tan nƣớc Trƣớc ngƣời ta thƣờng sử dụng benzen làm dung mơi Tuy nhiên sau ngƣời ta phát nồng độ benzen không khí cần thấp khoảng 1ppm có khả gây bệnh bạch cầu, nên ngày benzen đƣợc sử dụng hạn chế Các tính chất vật lí benzen: - Khối lƣợng phân tử: 78,11 - Tỉ trọng(200C): 0,879 - Nhiệt độ sôi: 80oC - Nhiệt độ nóng chảy: 5,50C Toluen: hợp chất mạch vòng,ở dạng lỏng có tính thơm ,cơng thức phân tử tƣơng tự nhƣ benzen có gắn thêm nhóm –CH3 Khơng phân cực,do toluen tan tốt benzen.Toluen có tính chất dung mơi tƣơng tự benzen nhƣng độc tính thấp nhiều, nên ngày thƣờng đƣợc sử dụng thay benzen làm dung mơi phòng thí nghiệm cơng nghiệp Các tính chất vật lí toluen: - Khối lƣợng phân tử : 92,13 - Tỉ trọng (20oC) : 0,866 - Nhiệt độ sôi : 111oC - Nhiệt độ nóng chảy : -95 oC Các phƣơng thức điều chế : Đi từ nguồn thiên nhiên Thông thƣờng hidrocacbon đƣợc điều chế phòng thí nghiệm, thu đƣợc lƣợng lớn phƣơng pháp chƣng cất than đá, dầu mỏ… Đóng vòng dehiro hóa ankane Các ankane tham gia đóng vòng dehidro hóa tạo thành hidro cacbon thơm nhiệt độ cao có mặt xúc tác nhƣ Cr2O3, hay lim loại chuyển tiếp nhƣ Pd, Pt / Al2O3 CH3(CH2)4CH3 Cr 2O   C6H6 Dehidro hóa cycloankane Các cycloankane bị dehidro hóa nhiệt độ cao với có mặt xúc tác kim loại chuyển tiếp tạo thành benzen hay dẫn xuất cảu benzen Pd C6H12 Pt /  C6H6 Đi từ acetylen Đun acetane có mặt cảu xúc tác than hoạt tính hay phức niken nhƣ Ni(CO)[(C6H5)P] thu đƣợc benzen xt 3C2H2  C6H6 Từ benzen ta điều chế đƣợc dẫn xuất benzen nhƣ toluen phản ứng FriedelCrafts (phản ứng ankyl hóa benzen dẫn xuất ankyl halide với có mặt cảu xúc tác AlCl3 khan AlCl3  C6H5-CH3 C6H6 + CH3- Cl  Hỗn hợp benzen – toluen : Ta có bảng thành phần lỏng (x) – (y) nhiệt độ sôi hỗn hợp Benzen – Toluen 760 mmHg.(Tham khảo STT1) x (% mol) phân y (% mol) phân t (oC) 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 11,8 21,4 38 51,1 61,9 71,2 79 85,4 91 95,9 100 110,6 108,3 106,1 102,2 98,6 95,2 92,1 89,4 86,8 84,4 82,3 80,2 _ CHƢƠNG 2: VẼ VÀ THUYẾT MINH DÂY CHUYỀN SẢN XUẤT 10 11 1-Thùng chứa hỗn hợp đầu 5-Tháp chưng luyện 2-Bơm 6-Thiết bị ngưng tụ hồi lưu 3-Thùng cao vị 7-Thiết bị làm lạnh sản phẩm đỉnh 4-Thiết bị gia nhiệt hỗn hợp đầu 8-Thùng chứa sản phẩm đỉnh 9-Thiết bị gia nhiệt đáy 10- Thiết bị làm lạnh sản phẩm đáy 11- Thùng chứa sản phẩm đáy Hỗn hợp đầu từ thùng chứa bơm bơm liên tục lên thùng cao vị Mức chất lỏng cao thùng cao vị khống chế nhờ ống chảy tràn Từ thùng cao vị, hỗn hợp đầu qua thiết bị đun nóng Tại đây, dung dịch gia nhiệt nước bão hòa đến nhiệt độ sơi Sau đó,dung dịch đưa vào tháp chưng luyện qua đĩa tiếp liệu Tháp chưng luyện gồm phần: phần từ đĩa tiếp liệu trở lên đoạn luyện, từ đĩa tiếp liệu trở xuống đoạn chưng Như vậy, tháp,pha lỏng từ xuống tiếp xúc với pha từ lên Hơi bốc từ đĩa lên qua lỗ đĩa tiếp xúc với pha lỏng đĩa trên, ngưng tụ phần, nồng độ cấu tử dễ bay pha lỏng tăng dần theo chiều cao tháp Vì nồng độ cấu tử dễ bay lỏng tăng nên nồng độ lỏng bốc lên tăng Cấu tử dễ bay có nhiệt độ sơi thấp cấu tử khó bay nên nồng độ tăng nên nhiệt độ sơi dung dịch giảm Tóm lại, theo chiều cao tháp nồng độ cấu tử dễ bay (cả pha lỏng pha hơi) tăng dần, nồng độ cấu tử khó bay (cả pha lỏng pha hơi) giảm dần nhiệt độ giảm dần Cuối đỉnh tháp ta thu hỗn hợp có thành phần hầu hết cấu tử dễ bay đáy tháp ta thu hỗn hợp lỏng có thành phần cấu tử khó bay chiếm tỉ lệ lớn Để trì pha lỏng đĩa đoạn luyện, ta bổ sung dòng hồi lưu ngưng tụ từ đỉnh tháp Hơi đỉnh tháp ngưng tụ nhờ thiết bị ngưng tụ hoàn toàn 6, dung dịch lỏng thu sau ngưng tụ phần dẫn tới hồi lưu trở lại đĩa luyện để trì pha lỏng đĩa đoạn luyện, phần lại đưa qua thiết bị làm lạnh để vào bể chứa sản phẩm đỉnh Chất lỏng đáy tháp tháo đáy tháp,sau phần đun sôi thiết bị gia nhiệt đáy tháp hồi lưu đáy tháp, phần chất lỏng lại đưa qua thiết bị làm lạnh sản phẩm đáy 10, sau vào Thùng chứa sản phẩm đáy 11 Như vậy, thiết bị làm việc liên tục (hỗn hợp đầu đưa vào liên tục sản phẩm lấy liên tục) Chƣơng 3: CÂN BẰNG VẬT CHẤT I II Các thông số ban đầu: Chọn loại tháp mâm xuyên lỗ: Khi chƣng luyện hỗn hợp Benzen – Toluen cấu tử dễ bay Benzen: Benzen C6H6 => MB = 78 g/mol Hỗn hợp: Toluen: C6H5CH3 => MT = 92 g/mol + Năng suất nhập liệu: ̅ = 0,3 kg/s = 1080 kg/h + Nồng độ nhập liệu: xF = 45% mol Benzen + Nồng độ sản phẩm đỉnh: xD = 98% mol Benzen + Nồng độ sản phẩm đáy: xW = 2% mol Benzen + Nhiệt độ nhập liệu trạng tháy lỏng sôi + Chọn: - Nhiệt độ nhập liệu: tFV = 93,5oC - Nhiệt độ sản phẩm đáy sau làm nguội: tWR = 30oC - Nhiệt độ dòng nƣớc lạnh vào: tV = 30oC - Nhiệt độ dòng nƣớc lạnh ra: tR = 40oC + Các kí hiệu: - ̅ , F: Suất lƣợng nhập liệu tính theo kg/h, kmol/h - ̅ , D: Suất lƣợng sản phẩm đỉnh tính theo kg/h, kmol/h - ̅ , W: Suất lƣợng sản phẩm đáy tính theo kg/h, kmol/h - xi, ̅ : Nồng độ phần mol, phần khối lƣợng cấu tử i Xác định suất lƣợng dòng nhập liệu, dòng sản phẩm đỉnh dòng sản phẩm đáy: Ta có: MF = xF.MB + (1-xF).MT = 0,45.78 + (1-0,45).92 = 85,7 (kg/kmol) MD = xD.MB + (1-xD).MT = 0,98.78 + (1-0,98).92 = 78,28 (kg/kmol) MW = xW.MB + (1-xW).MT = 0,02.78 + (1-0,02).92 = 91,72 (kg/kmol) F= ̅ = = 12,60 kmol/h F=D+W ** Phƣơng trình cân vật chất: F.xF = D.xD + W.xW => D = 5,64 (kmol/h) ̅ = 441,5 (kg/h) 𝐷 W = 6,96 (kmol/h) ̅ = 638,37 (kg/h) 𝑊 ̅ = 1080 kg/h ̅ = 490,42 kg/h ̅ = 581,05 kg/h F = 12,6 kmol/h D = 6,265 kmol/h W = 6,335 kmol/h ̅ = 0,41 ̅ = 0,976 ̅ xF = 0,45 xD = 0,98 xW =0,02 = 0,017 Xác định số hồn lƣu thích hợp: * Chỉ số hồn lƣu tối thiểu: Tỉ số hoàn lƣu tối thiểu chế độ làm việc mà ứng với số mâm lý thuyết vơ cực Do đó, chi phí cố định vơ cực nhƣng chi phí điều hành (nhiên liệu, nƣớc bơm …) tối thiểu Hình 1: Đồ thị cân pha hệ Benzen – Toluen p= atm - Dựa vào hình ta có xF = 0,45 => yF* = 0,67 - Tỷ số hoàn lƣu tối thiểu: Rmin = = = 1,41 * Tỉ số hồn lƣu thích hợp: III Thiết bị làm nguội sản phẩm đáy Chọn thiết bị làm nguội sản phẩm đáy thiết bị truyền nhiệt ống lồng ống Ống truyền nhiệt đƣợc làm thép X18H10T Chọn: Nƣớc làm lạnh ống 38x3 (ống trong) với nhiệt độ đầu: t1 = 30oC, nhiệt độ cuối t2 =40oC Sản phẩm đáy ống 57x3 (ống ngoài) với nhiệt độ đầu tW = 109,5 oC ; nhiệt độ cuối tW’ = 35oC Các tính chất lý học nƣớc làm lạnh đƣợc tra tài liệu tham khảo [4] ứng với nhiệt độ trung bình ttbn = 0,5.(t1 + t2) = 35oC + Nhiệt dung riêng: CN = 4,176 (kJ/kg.độ), Khối lƣợng riêng: N = 994,06 (kg/m3), Độ nhớt động lực: N = 0,7225.10-3 (N.s/m2), Hệ số dẫn nhiệt: N = 0,6257 (W/m.k) Các tính chất lý học sản phẩm đáy đƣợc tra tài liệu tham khảo [4] ứng với nhiệt độ trung bình ttbW = 0,5.(tW+ tW’) = 72,25oC + Nhiệt dung riêng: CW = 1,8635 (kJ/kg.độ), Khối lƣợng riêng: W = 815,8965 (kg/m3), Độ nhớt động lực: W = 0,343.10-3 (N.s/m2), Hệ số dẫn nhiệt: W = 0,1248 (W/m.k) a Suất lƣợng nƣớc cần dùng để làm mát sản phẩm đáy: Suất lƣợng sản phẩm đáy: GW = 581,05 kg/h = 0,161 kg/s Lƣợng nhiệt cần tải: QT = GW.CW.(tW – tW’) = 22,35 kJ/s Suất lƣợng nƣớc cần dùng: GN = ( ) = 0,535(kg/s) b Xác định bề mặt truyền nhiệt: Bề mặt truyền nhiệt đƣợc xác định theo phƣơng trình truyền nhiệt: Ftb = m2 nhiệt độ trung bình logarit Với: k: hệ số truyền nhiệt, * Xác định : = ( ) ( ( ) ) = 24,51 K * Xác định hệ số truyền nhiệt k: Hệ số truyền nhiệt k đƣợc tính theo cơng thức: K = Với: + : hệ số cấp nhiệt nƣớc ống (W/m2.K), đáy (W/m2.K), nhiệt trở thành ống lớp cáu W/m2.K : hệ số cấp nhiệt sản phẩm *Xác định hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy ống ngoài: Vận tốc sản phẩm đáy ống ngoài: 35 vW = ( ) = ( ) = 0,217(m/s) - Đƣờng kính tƣơng đƣơng: dtđ = Dtr – dng = 0,051 – 0,038 = 0,013 m ReW = = = 5901,65 < 10000 - Cơng thức xác định chuẩn số Nuselt có dạng: Nuw = ko 1.PrW0,43.( )0,25 Trong đó: 1: hệ số hiệu chỉnh phụ thuộc vào ReN tỷ lệ chiều dài ống với đƣờng kính ống Chọn 1=1, Ko: hệ số phụ thuộc vào chuẩn số Reynolds, ReW = 5901,65 => ko = 19,1 , PrW: chuẩn số Prandlt sản phẩm đáy 72,25oC, nên PrW = = 5,12 , Prw1: Chuẩn số prandlt sản phẩm đáy nhiệt độ trung bình vách => NuW = Hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy ống ngoài: Nhiệt tải phía sản phẩm đáy: qW = W.(ttbW W = – tW1) = = (72,25 - tW1) W/m2 (III.1) với tW1: Nhiệt độ vách tiếp xúc với sản phẩm đáy (ngoài ống nhỏ) * Nhiệt tải qua thành ống lớp cáu: qt = (W/m2) đó: + tW2: Nhiệt độ vách tiếp xúc với nƣớc (trong ống nhỏ), Với Bề dày thành ống = + r1 + r2 = 3(mm) Hệ số dẫn nhiệt thép khơng gỉ: = 16,3 (W/m.K) Nhiệt trở trung bình lớp bẩn ống với nƣớc sạch: r1 = 1/5000 (m2.K/W) Nhiệt trở lớp cáu ống:r2 = 1/5800 (m2.K/W) => = 5,56.10-4 m2.K/W Vậy qt = (tW1 – tW2) (III.2) * Xác định hệ số cấp nhiệt nƣớc ống nhỏ: vN = = = 0,7 (m/s) Chuẩn số Reynolds: ReN = = 30819 >10000 Chế độ chảy rối, công thức xác định chuẩn số Nuselt có dạng: NuN = 0,021 1.ReN0,8.PrN0,43.( )0,25 36 Trong đó: 1: hệ số hiệu chỉnh phụ thuộc vào ReN tỷ lệ chiều dài ống với đƣờng kính ống Chọn 1=1, PrN: chuẩn số Prandlt nƣớc 35oC, nên PrN = 5, Prw2: Chuẩn số prandlt nƣớc nhiệt độ trung bình vách Suy ra: NuN = => N= = Nhiệt tải phía nƣớc làm lạnh: qN = N.(tw2 (tw2 – 35) (W/m2) (III.3) – ttbN) = Chọn tW1 = 45,43oC Các tính chất vật lý lƣu chất đƣợc xác định nhiệt độ là: + Nhiệt dung riêng: CR = 1,274 (kJ/kg.độ), Độ nhớt động lực: dẫn nhiệt: R = 0,1302 (W/m.K) Khi đó: PrW1 = R = 0,441.10-3 (N.s/m2), Hệ số = 4,318 Từ (III.1): qW = W.(ttbW – tW1) = (72,25 - tW1)= 9851,786 (W/m2) Xem nhiệt tải mát không đáng kể: qt = qW = 9374,502 (W/m2) Từ (III.2): ta có: tW2 = tW1 –qt.5,56.10-4 = 39,972oC => ttbw = 0,5.(tW1 + tW2) = 42,701oC Tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], prw2 =4,102 Từ (III.3): qN = Kiểm tra sai số: N.(tw2 | (tw2 – 35) = 10101,54 (W/m2) – ttbN) = | = 0,0254 < 5% (thỏa) Vậy tW1 = 45,43oC ; tW2 = 39,972oC Khi đó: N= W = = K= = = 336,18 (W/m2.K) = 3361,615 (W/m2.K) = = 261,228 (W/m2.K) = 3,66 m2 Vậy bề mặt truyền nhiệt trung bình là: Ftb = Suy chiều dài ống truyền nhiệt: L = ( ) = ( Chọn L = 4,2 m n = ống Kiểm tra L/dtr = 4,2/0,032 >50 ) = 33,3(m) =1 (thỏa) 37 IV Nồi đun sản phẩm đáy Chọn nồi đun gia nhiệt sản phẩm đáy nồi đun, ống truyền nhiệt đƣợc làm thép X18H10T, kích thƣớc ống 38x3 Chọn đốt nƣớc 2at, ống 38x3 Tra tài liệu tham khảo 4, ta có:Nhiệt độ sơi: 119,6oC, Ẩn nhiệt hóa hơi: rN = 2208 (kJ/kg) Sản phẩm đáy trƣớc vào nồi đun có nhiệt độ t’1 = 108oC (do x1’ = 0,04), nhiệt độ tw = 109,5oC a Suất lƣợng nƣớc cần dùng: Lƣợng nhiệt tải cung cấp cho đáy tháp: Qđ = 160,42 (kW) Suất lƣợng nƣớc cần dùng: GhN = = = 0,073(kg/s) b Xác định bề mặt truyền nhiệt: Bề mặt truyền nhiệt đƣợc xác định theo phƣơng trình truyền nhiệt: m2 Ftb = nhiệt độ trung bình logarit Với: + k: hệ số truyền nhiệt, * Xác định : = ( ) ( ( ) ) = 10,83 K * Xác định hệ số truyền nhiệt k: W/m2.K Hệ số truyền nhiệt k đƣợc tính theo cơng thức: K = Với: + : hệ số cấp nhiệt nƣớc (W/m2.K), (W/m2.K), nhiệt trở thành ống lớp cáu : hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy * Xác định hệ số cấp nhiệt nƣớc: N = 0,725 √ ( ) (công thức 3.65 trang 120[2]) Với tw1: nhiệt độ vách tiếp xúc với nƣớc (trong ống) Nhiệt tải phía hơi: qN = N.(tsN – tw1) = * Nhiệt tải qua thành ống lớp cáu: qt = N.(119,6 - tw1) (W/m2) đó: tW2: Nhiệt độ vách tiếp xúc sản phẩm đáy (ngoài ống) + = + r1 + r2 Với Bề dày thành ống = 3(mm) 38 Hệ số dẫn nhiệt thép không gỉ: = 16,3 (W/m.K) Nhiệt trở trung bình lớp bẩn ống với nƣớc sạch: r1 = 1/5000 (m2.K/W) Nhiệt trở lớp cáu ống: r2 = 1/5800 (m2.K/W) = 5,56.10-4 m2.K/W Vậy qt = => (tW1 – tW2) * Xác định hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy: Hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy đƣợc xác định theo công thức (chế độ sôi sủi bọt): s = 7,77.10-2.( ) ( ) Nhiệt độ sơi trung bình dòng sản phẩm ống: ts = 0,5.(t1’ + tw) = 0,5.(108+109,5) = 108,75oC => Ts=108,75+273=381,75 K Tại nhiệt độ sơi trung bình thì: * Khối lƣợng riêng pha dòng sản phẩm ngồi ống là: = = 2,93(kg/m3) = * Khối lƣợng riêng: ̅̅̅̅ Nên: * Độ nhớt: B ̅̅̅̅ B = 782,5 (kg/m3), = => = 2,43.10-4 (N.s/m2), Nên: Log( ) = xw Log( * Hệ số dẫn nhiệt: Nên: = B B ̅̅̅̅ + T B) T = 778,375 (kg/m3) = 778,44 (kg/m3) = 2,54.10-4 (N.s/m2) + (1-xw) Log( T) => = 0,1283 (W/m.K), T.(1-̅̅̅̅) => T = 2,54.10-4 (N.s/m2) = 0,1168 (W/m.K) = 0,117(W/m.K) * Nhiệt dung riêng: CB = 2146,25 (J/kg.K), CT = 2096,25 (J/kg.K) Nên C = B ̅̅̅̅ + T.(1-̅̅̅̅) * Sức căng bề mặt: Nên B => = 2097,25(J/kg.K) = 17,75.10-3 (N/m), T = 18,48.10-3 (N/m) = 9,05.10-3 (N/m) = * Nhiệt hóa hơi: rB = 370,67.103 (J/kg), rT = 363,03.103 (J/kg) Nên r = B ̅̅̅̅ + T.(1-̅̅̅̅) = 363,31.10-3 (J/kg) * Xác định hệ số cấp nhiệt đốt ống Áp dụng công thức (3.65), trang 124[4]: N = 0,725 √ ( ) Dùng phép lặp: Chọn tw1 = 119,3oC 39 Nhiệt độ trung bình màng nƣớc ngƣng tụ: tm = 0,5.(tn + tw1) = 119,45 Tại nhiệt độ thì: + Khối lƣợng riêng nƣớc: n = 943,4125 (kg/m3), Độ nhớt nƣớc: (N.s/m2), Hệ số dẫn nhiệt nƣớc: n = 0,6849 (W/m.K) Nên N => qN = n = 2,334.10-4 = 16702,603(W/m2.K) N.(tsN – tw1) = 5010,7808 (W/m2) => qt = qn = 5010,7808 (W/m2) (xem nhiệt tải mát không đáng kể) => tW2 = tW1 –qt.5,56.10-4 = 116,514oC => s = 634,4359(W/m.K) (với q=qt) => qs = S.(tw2 – ts) = 4925,764 (W/m2) Kiểm tra sai số: | | = 0,017 < 5% (thỏa) Vậy tW1 = 119,3oC; tW2 = 116,514oC = 456,189 (W/m2.K) Khi đó: K = = 32,875 m2 Vậy bề mặt truyền nhiệt trung bình là: Ftb = Suy chiều dài ống truyền nhiệt: L = ( ) = Chọn L = m n = 61 ống Kiểm tra L/dtr = 5/0,032 >50 ( ) = 4,9(m) =1 (thỏa) Vậy nồi đun gia nhiệt sản phẩm đáy thiết bị truyền nhiệt vỏ ống với số ống n = 61 ống, chiều dài ống truyền nhiệt L = m Ống đƣợc bố trí theo hình lục giác Nên ta có số ống đƣờng chéo hình lục giác là: b = ống Chọn bƣớc ngang hai ống: t = 0,048 (m) Đƣờng kính thiết bị: D = t.(b-1) + 4.dng = 0,536(m) V Thiết bị đun sơi dòng nhập liệu Chọn nồi Thiết bị đun sơi dòng nhập liệu thiết bi truyền nhiệt ống lồng ống, ống truyền nhiệt đƣợc làm thép X18H10T Kích thƣớc ống trong: 38x3 Kích thƣớc ống ngồi: 57x3 Chọn: Dòng nhập liệu ống với nhiệt độ vào tv = tFv = 25oC nhiệt độ tR = tFS = 93,5oC Hơi ngƣng tụ ống ngồi có áp suất 2at Nhiệt hóa hơi: 2208 kJ/kg, Nhiệt độ sơi: 119,6oC a Suất lƣợng nƣớc cần dùng: GhN = = = 0,01865(kg/s) b Hiệu số nhiệt độ trung bình: 40 = ( ) ( ) ( ) = 53,19 K c Hệ số truyền nhiệt: W/m2.K Hệ số truyền nhiệt k đƣợc tính theo cơng thức: K = Với: + : hệ số cấp nhiệt nƣớc (W/m2.K), (W/m2.K), nhiệt trở thành ống lớp cáu : hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu * Hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu ống: Kích thƣớc ống trong:đƣờng kính ngồi: dn = 38(mm) =0,038(m), Bề dày ống = 0,003(m), Đƣờng kính trong: dtr = 0,032(m) = 3(mm) Nhiệt độ trung bình dòng nhập liệu ống: tF = ½(tv + tR) = ½(25+93,5) = 59,25oC Tại nhiệt độ thì: * Khối lƣợng riêng: ̅̅̅̅ Nên: * Độ nhớt: B ̅̅̅̅ B = 836,825 (kg/m3), = * Hệ số dẫn nhiệt: Nên: F = B => = 3,93.10-4 (N.s/m2), Nên: Log( F) = xw Log( ̅̅̅̅ + B = 828,7125 (kg/m3) T B) T F = 832,02 (kg/m3) = 3,84.10-4 (N.s/m2) + (1-xw) Log( T) => = 0,13605 (W/m.K), T.(1-̅̅̅̅) => F T F = 3,88.10-4 (N.s/m2) = 0,12754 (W/m.K) = 0,13103(W/m.K) * Nhiệt dung riêng: CB = 1926,063 (J/kg.K), CT = 1896,25 (J/kg.K) Nên CF = B ̅̅̅̅ + T.(1-̅̅̅̅) => F = 1908,47(J/kg.K) Áp dụng công thức (V.35), trang 12 [4]: PrF = = 5,65 Vận tốc dòng nhập liệu ống: vF = = Chuẩn số Reynolds: ReF = = = 0,45(m/s) = 30879 Áp dụng công thức (3.27) trang 110, [4] => Công thức xác định chuẩn số Nusselt: NuF = 0,021 1.ReF0,8.PrF0,43.( )0,25 Trong đó: – hệ số tính đến ảnh hƣởng hệ số cấp nhiệt theo tỷ lệ chiều dài L đƣờng kính d ống Chọn =1 Hệ số cấp nhiệt dòng nhập liệu ống trong: * Nhiệt tải qua thành ống lớp cáu: qt = F = (W/m2) 41 đó: tw1: Nhiệt độ vách tiếp xúc với đốt, tw2: Nhiệt độ vách tiếp xúc dòng nhập liệu + = + r1 + r2 Với Bề dày thành ống = 3(mm), Hệ số dẫn nhiệt thép không gỉ: = 16,3 (W/m.K) Nhiệt trở lớp cáu ống: r1 = 1/5800 (m2.K/W) Nhiệt trở lớp cáu ống:r2 = 1/5800 (m2.K/W) => = 5,289.10-4 m2.K/W Vậy qt = (tW1 – tW2) *Xác định hệ số cấp nhiệt ngƣng tụ ngồi ống: Kích thƣớc ống ngồi: Đƣờng kính ống ngoài: Dn = 57mm = 0,057(m), Bề dày ống 0,003m, Đƣờng kính trong: Dtr = 0,051 m Ta có: = 0,725 √ N ( t = 3mm = ) Dùng phép lặp: Chọn tw1 = 84oC Nhiệt độ trung bình màng nƣớc ngƣng tụ: tm = 0,5.(tn + tw1) = 101,8 Tại nhiệt độ + Khối lƣợng riêng nƣớc: n = 956,65(kg/m3), Độ nhớt nƣớc: n =2,84.10-4 (N.s/m2), Hệ số dẫn nhiệt nƣớc: n = 0,68045(W/m.K), Ẩn nhiệt nƣơc: = 377416,933 (J/kg) Nên N = 609,404 (W/m2.K) => qn = – tw1) = 12309,97 (W/m2) N.(tn => qt = qn = 12309,97 (W/m2) => tw2 = tw1 –qt rt = 77,489 oC Tại nhiệt độ thì: = 3,25.10-4 (N.s/m2), * Độ nhớt: B Nên: Log( w2) = xw Log( * Hệ số dẫn nhiệt: Nên: w2 = B B ̅̅̅̅ + B) T = 3,2678.10-4 (N.s/m2) + (1-xw) Log( T) => = 0,13075 (W/m.K), T.(1-̅̅̅̅) => w2 T w2 = 3,2611.10-4 (N.s/m2) = 0,123565 (W/m.K) = 0,126512(W/m.K) * Nhiệt dung riêng: CB = 2021,819 (J/kg.K), CT = 1969,957 (J/kg.K) Nên Cw2 = B ̅̅̅̅ + NuF = 176,911 => => qF = F.(tw2 T.(1-̅̅̅̅) F => w2 = 1991,22(J/kg.K) => Prw2 = = 5,133 = 699,4184 (W/m2.K) – tF) = 12756,87 (W/m2) 42 Kiểm tra sai số: | | = 0,0363 < 5% (thỏa) Vậy tW1 = 84oC; tW2 = 77,489oC = 277,81 (W/m2.K) Khi đó: K = = 2,787 m2 Vậy bề mặt truyền nhiệt trung bình là: Ftb = Suy chiều dài ống truyền nhiệt: L = ( = ) ( ) = 25,35(m) Chọn L = 3,62 m chia làm hàng ống Kiểm tra L/dtr = 9/0,032 >50 =1 (thỏa) VI Bồn cao vị: ** Tổn thất đường ống dẫn: Ống dẫn có đƣờng kính dtr = 40mm Tra bảng II.15, trang 381, [4] => Độ nhám ống: Tổn thất ống dẫn: h1 = ( ) = 0,2mm = 0,0002m (ăn mòn ít) (m) Trong đó: : Hệ số ma sát đƣờng ống, l1: Chiều dài đƣờng ống dẫn, chọn l1 = 30m, d1: đƣờng kính ống dẫn, d1 = dtr = 0,04m, : Tổng hệ số tổn thất cục bộ, vF: vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn * Xác định vận tốc nhập liệu ống dẫn: Các tính chất lý học dòng nhập liệu đƣợc tra nhiệt độ trung bình: tF = 0,5.(tFv +tFs) = 59,25oC Tại nhiệt độ thì: * Khối lƣợng riêng: Nên: * Độ nhớt: ̅̅̅̅ B ̅̅̅̅ B = 836,825 (kg/m3), => F B) = 828,7125 (kg/m3) = 832,02 (kg/m3) = 3,93.10-4 (N.s/m2), Nên: Log( F) = xF Log( T T = 3,84.10-4 (N.s/m2) + (1-xF) Log( T) => F = 3,88.10-4 (N.s/m2) Vận tốc dòng nhập liệu ống: vF = Chuẩn số Reynolds: ReF = = = = 0,287(m/s) = 24617,5 Theo tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có: + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh1 =6.( )8/7 = 6.( )8/7 = 2557,996 + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: 43 Ren1 = 220.( )9/8 = 220.( )9/8 = 85326 Suy ra: Regh1 < Re1 < Ren1: Khu vực chảy độ, (tài liệu tham khảo [4, (tập 1)]: ) = 0,1.( ) =0,1.(1,46 = 0,0326 * Xác định tổng hệ số tổn thất cục bộ: + Chỗ uốn cong: Tra bảng II.16, trang 382, [4]: Chọn dạng ống uốn cong 90o có bán kính R với R/d = Đƣờng ống có chỗ uốn => u1 u1 (1 chỗ) = 0,15 = 0,15.6 = 0,9 +Van: Tra bảng 9.5, trang 94 [7]: Chọn van cầu với độ mở hồn tồn Đƣờng ống có van cầu => * Lƣu lƣợng kế: * Vào tháp: tháp ll van van (1 cái) = 10 = 10.2=20 = (coi nhƣ không đáng kể) = Nên = Vậy h1 = ( u1 ) + van + ll + tháp = 21,9 = 0,195 (m) ** Tổn thất đường ống dẫn thiết bị đun sơi dòng nhập liệu: H2 = ( ) (m) Trong đó: : Hệ số ma sát đƣờng ống, l2: Chiều dài đƣờng ống dẫn, chọn l1 = 9m, d2: đƣờng kính ống dẫn, d1 = dtr = 0,032m, : Tổng hệ số tổn thất cục bộ, v2: vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn *Vận tốc dòng nhập liệu ống dẫn: v2 = 0,45(m/s) *Xác định hệ số ma sát đƣờng ống: Chuẩn số Reynolds: Re2 = 30879,1 Độ nhám ống: = 0,2mm = 0,0002m + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh2 =6.( )8/7 = 1982,19 + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: Ren2 = 220.( )9/8 = 66383,12 Suy ra: Regh2 < Re2 < Ren2: Khu vực chảy độ, (tài liệu tham khảo [4, (tập 1)]: = 0,1.( ) = 0,033 * Xác định tổng hệ số tổn thất cục bộ: + Chữ U: Tra bảng 9.5 trang 94 [7]: Đƣờng ống có chỗ chữ U => u2 = u2 (1 chỗ) = 2,2 2,2.3 = 6,6 44 + Đột thu: Tra bảng II.16, trang 382, [4]: Khi Fo/F1 = 0,0322/0,042 => đột thu (1 chỗ) = 0,458 Có chỗ đột thu => đột thu = 0,458 + Đột mở: Tra bảng II.16, trang 382, [4]: Khi Fo/F1 = 0,0322/0,042 => Có chỗ đột mở => Nên: = u2 + đột mở + đột thu Vậy H2 = ( đột mở (1 chỗ) = 0,708 đột mở ) = 0708 = 7,766 = 0,176 (m) ** Chiều cao bồn cao vị: + Chọn mặt cắt (1-1) mặt thoáng chất lỏng bồn cao vị Mặt cắt (2-2) mặt cắt vị trí nhập liệu tháp Áp dụng phƣơng trình Bernoulli cho (1-1) (2-2): Z1 + + = Z2 + + h1-2  Z1 = Z2 + + + + h1-2 Trong đó: Z1 : Độ cao mặt thoáng (1-1) so với mặt đất, xem nhƣ chiều cao bồn cao vị (Hcv = Z1) Z2: Độ cao mặt thoáng(2-2) so với mặt đất, xem nhƣ chiều cao từ mặt đất đến vị trí nhập liệu Z2 = hchân đỡ +hnắp + (Nchƣng +1).(h + mâm) = 0,24 +0,125 + (16+1).(0,002+0,2) = 3,801 (m) P1: áp suất mặt thoáng (1-1), chọn P1 = 9,81.104 (N/m2), P2: áp suất mặt thoáng (2-2) Xem P = P2 – P1 = ntt cất Pđ1 = 13.189,552 = 2464,176 (N/m2) v1: vận tốc mặt thoáng (1-1), xem v1 = v2: vận tốc vị trí nhập liệu, v2 = vF = 0,287 (m/s) h1-2: Tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2): h1-2 = h1 + h2 =0,371 (m) Vậy: chiều cao bồn cao vị: Hcv = Z2 + + + h1-2 = 4,5(m) Chọn Hcv = 5(m) VII Bơm: **Năng suất: Nhiệt độ dòng nhập liệu tF = 25oC Tại nhiệt độ thì: * Khối lƣợng riêng: Nên: ̅̅̅̅ ̅̅̅̅ B = 873,75 (kg/m3), => F T = 861,25 (kg/m3) = 866,33 (kg/m3) 45 * Độ nhớt: B = 6,05.10-4 (N.s/m2), Nên: Log( F) = xF Log( B) T = 5,54.10-4 (N.s/m2) + (1-xF) Log( T) => F = 5,76.10-4 (N.s/m2) Suất lƣợng thể tích dòng nhập liệu ống: QF = = 1,247 (m3/h) Vậy chọn bơn có Qb = 2(m3/h) ** Cột áp: Chọn: + Mặt cắt (1-1) mặt thoáng chất lỏng bồn chứa nguyên liệu + Mặt cắt (2-2) mặt thoáng chất lỏng bồn cao vị Áp dụng phƣơng trình Bernoulli cho (1-1) (2-2): Z1 + + + Hb= Z2 + + + h1-2 Trong đó: Z1 : Độ cao mặt thoáng (1-1) so với mặt đất, chọn Z1 = 1m Z2: Độ cao mặt thoáng(2-2) so với mặt đất, Z2 = Hcv =5m P1: áp suất mặt thoáng (1-1), chọn P1 = 1at P2: áp suất mặt thoáng (2-2), chọn P2 = 1at v1: vận tốc mặt thoáng (1-1), xem v1 = v2: vận tốc mặt thoáng (2-2), xem v2 = h1-2: Tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2-2) Hb: cột áp bơm ** Tính tổng trở lực ống: Chọn đƣờng kính ống hút ống đẩy nhau: dtr = 50(mm) Tra bảng II.15, trang 381, [4] => Độ nhám ống: = 0,2mm = 0,0002m (ăn mòn ít) ) h1-2 =( Trong đó: + : Hệ số ma sát đƣờng ống hút đẩy lh: Chiều dài đƣờng ống hút: Tra bảng II.34, trang 441, [4] => hh = 4,5m => chọn lh = 6m, lđ: Chiều dài đƣờng ống đẩy, chọn lđ = 15m, Tổng hệ số tổn thất cục ống hút, : Tổng hệ số tổn thất cục ống đẩy, vF: vận tốc dòng nhập liệu ống hút đẩy (m/s) vF = = : = 0,283(m/s) *Xác định hệ số ma sát đƣờng ống hút đẩy: Chuẩn số Reynolds: ReF = 21282 + Chuẩn số Reynolds tới hạn: Regh =6.( )8/7 = 3301,065 46 )9/8 = 109674,3 + Chuẩn số Reynolds bắt đầu xuất vùng nhám: Ren = 220.( Suy ra: Regh < ReF < Ren: Khu vực chảy độ, (tài liệu tham khảo [4, (tập 1)]: ) = 0,1.( = 0,032 * Xác định tổn thất cục ống hút: + Chỗ uốn cong: Tra bảng II.16, trang 382, [4]: Chọn dạng ống uốn cong 90o có bán kính R với R/d = Đƣờng ống hút có chỗ uốn => u1 u1 (1 chỗ) = 0,15 = 0,15.2 = 0,3 +Van: Tra bảng 9.5, trang 94 [7]: Chọn van cầu với độ mở hoàn tồn Nên: = u1 + v1 van (1 cái) = 10 Đƣờng ống hút có van cầu => v1 = 10 v2 = 10 = 10,3 * Xác định tổn thất cục ống đẩy: + Chỗ uốn cong: Tra bảng II.16, trang 382, [4]: Chọn dạng ống uốn cong 90o có bán kính R với R/d = Đƣờng ống đẩy có chỗ uốn => u2 u1 (1 chỗ) = 0,15 = 0,15.4 = 0,6 +Van: Tra bảng 9.5, trang 94 [7]: Chọn van cầu với độ mở hồn tồn * Vào bồn cao vị: Nên Vậy: = u2 + v2 cv + van (1 cái) = 10 Đƣờng ống đẩy có van cầu => =1 cv = 11,6 h1-2 =( ) ) =( = 0,144 (m) ** Tính cột áp bơm: Hb = (Z2 – Z1) + h1-2 = (5 – 1) + 0,144 = 4,144 (m) * Công suất: Chọn hiệu suất bơm: Công suất thực tế bơm: Nb = b =0,8 = = 24,46(W) = 0,0328 (Hp) Vậy: Để đảm bảo hoạt động liên tục, ta chọn bơm ly tâm loại XM có: + Năng suất: Qb = (m3/h) + Cột áp: Hb =4,144 (m) + Công suất : Nb =0,0328 (Hp) _ 47 LỜI KẾT Với hệ thống chƣng cất Benzen - Toluen dùng tháp mâm xuyên lỗ nhƣ thiết kế, ta thấy bên cạnh ƣu điểm có nhiều nhƣợc điểm cần đƣợc khắc phục Vấn đề tận dụng nhiệt quan trọng thiết kế nhƣng thời gian nhƣ kinh nghiệm hạn chế đồ án em chƣa có tận dụng nhiệt triệt để, phần khác nhiệt tận dụng thấp không tạo thuận lợi cho việc gia nhiệt nhập liệu tận dụng nhiệt chƣa đủ để gia nhiệt tới lỏng sơi phải tốn thêm thiết bị, đƣờng ống… làm tăng chi phí phân xƣởng Ngồi ra, cần lƣu ý đảm bảo an tồn q trình vận hành để tránh xử cố ý muốn dẫn đến thiệt hại ngƣời Trải qua thời gian nghiên làm việc với hƣớng dẫn tận tình thầy Pha, đồ án em đƣợc hồn thành Đồ án gồm phần sau:  Tổng quan lý thuyết trình chƣng cất  Tính tốn thiết kế cơng nghệ  Tính tốn khí thiết bị phụ Việc thực đồ án giúp em có nhìn tổng qt mối quan hệ mặt lý thuyết thực hành thiết kế.Tuy nhiên hạn chế thời gian kiến thức nên đồ án không tránh khỏi sai sót áp dụng thực tế, em mong nhận đƣợc bảo Thầy Cô để đồ án em hoàn thiện 48 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Võ Văn Bang – Vũ Bá Minh, “Q trình Thiết bị Cơng Nghệ Hóa Học – Tập 3: Truyền Khối”, Nhà xuất Đại học Quốc gia TpHCM, 2004, 388tr [2] Phạm Văn Bôn – Vũ Bá Minh – Hồng Minh Nam, “Q trình Thiết bị Cơng Nghệ Hóa Học – Tập 10: Ví dụ Bài tập”, Nhà xuất Đại học Quốc gia TpHCM, 468tr [3] Phạm Văn Bôn – Nguyễn Đình Thọ, “Q trình Thiết bị Cơng Nghệ Hóa Học – Tập 5: Q trình Thiết bị Truyền Nhiệt”, Nhà xuất Đại học Quốc gia TpHCM, 2002, 372tr [4] Tập thể tác giả, “Sổ tay Quá trình Thiết bị Cơng nghệ Hóa chất – Tập 1”, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 1999, 626tr [5] Tập thể tác giả, “Sổ tay Quá trình Thiết bị Cơng nghệ Hóa chất – Tập 2”, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Hà Nội, 1999, 447tr [6] Hồ Lê Viên, “Thiết kế Tính tốn thiết bị hóa chất”, Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội, 1978, 286tr [7] Trần Hùng Dũng – Nguyễn Văn Lục – Hoàng Minh Nam – Vũ Bá Minh, “Quá trình Thiết bị Cơng Nghệ Hóa Học – Tập 1, Quyển 2: Phân riêng khí động, lực ly tâm, bơm, quạt, máy nén Tính hệ thống đường ống”, Nhà xuất Đại học Quốc gia TpHCM, 1997, 203tr [8] Trần Hữu Quế, “Vẽ kỹ thuật khí – Tập 1”, Nhà xuất Đại học Giáo dục chuyên nghiệp, 1991, 160tr [9] Phạm Đình Trị, “380 phương thức điều chế ứng dụng hóa học sản xuất đời sống”, Nhà xuất TpHCM, 1988, 144tr 49 ... điều chế phòng thí nghiệm, thu đƣợc lƣợng lớn phƣơng pháp chƣng cất than đá, dầu mỏ… Đóng vòng dehiro hóa ankane Các ankane tham gia đóng vòng dehidro hóa tạo thành hidro cacbon thơm nhiệt độ... hóa cycloankane Các cycloankane bị dehidro hóa nhiệt độ cao với có mặt xúc tác kim loại chuyển tiếp tạo thành benzen hay dẫn xuất cảu benzen Pd C6H12 Pt /  C6H6 Đi từ acetylen Đun acetane có... lỏng khơng màu có mùi thơm nhẹ.Cơng thức phận tử C6H6 Benzen khơng phân cực,vì tan tốt dung môi hữu không phân cực tan nƣớc Trƣớc ngƣời ta thƣờng sử dụng benzen làm dung mơi Tuy nhiên sau ngƣời