BẢNG TÍNH LÚN THEO GIAI ĐOẠN, NHIỀU PHƯƠNG PHÁP.BẢNG TÍNH LÚN THEO GIAI ĐOẠN, NHIỀU PHƯƠNG PHÁP.BẢNG TÍNH LÚN THEO GIAI ĐOẠN, NHIỀU PHƯƠNG PHÁP.BẢNG TÍNH LÚN THEO GIAI ĐOẠN, NHIỀU PHƯƠNG PHÁP.BẢNG TÍNH LÚN THEO GIAI ĐOẠN, NHIỀU PHƯƠNG PHÁP.BẢNG TÍNH LÚN THEO GIAI ĐOẠN, NHIỀU PHƯƠNG PHÁP.BẢNG TÍNH LÚN THEO GIAI ĐOẠN, NHIỀU PHƯƠNG PHÁP.BẢNG TÍNH LÚN THEO GIAI ĐOẠN, NHIỀU PHƯƠNG PHÁP.BẢNG TÍNH LÚN THEO GIAI ĐOẠN, NHIỀU PHƯƠNG PHÁP.BẢNG TÍNH LÚN THEO GIAI ĐOẠN, NHIỀU PHƯƠNG PHÁP.
DỰ TÍNH LÚN CHO GIAI ĐOẠN I Số liệu tính tốn 1) Mặt cắt đường • Chiều rộng mặt đường (trung bình) • Hệ số mái dốc taluy đất đắp Bn = m= 30.000 1: 1.5 m • Chiều cao đắp bệ phản áp Bpa = 0.000 m Hpa = 0.000 m • Hệ số mái dốc taluy bệ phản áp m2 = 1: 0.0 m • Chiều rộng bệ phản áp CHIEÀU CAO (m) 2.0 1.0 0.0 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 2) Kết thí nghiệm lỗ khoan Lớp đất N5 Mô Tả Bề dày (m) eo 0.50 0.95 γw (kN/m3) 17.00 Cát đắp hạt trung Bụi dẻo cao, màu xám xanh, TT chảy 9.60 2.36 14.30 Sét dẻo thấp, màu xám nâu, TT dẻo cứng-nửa cứng 7.40 0.71 19.40 3) Đất đắp đường STT Các tiêu Tên loại đất đắp Trọng lượng riêng Góc ma sát Kí hiệu γC Mô đun đàn hồi Hệ số đầm nén Đơn vị Cát 17 KN/m3 30 độ Kpa Edh 40000 Kpa K 95 % Kí hiệu Giá trị Đơn vị Hpl 0.420 m ϕ Cu Lực dính đơn vị Giá trị 4) Thông số chiều cao đắp giai đoạn STT Chiều cao Chiều cao phòng lún đường Chiều cao đắp giai đoạn Chiều cao tính tốn đường (Chiều cao đắp giai đoạn đến CPDD loại 1) H 1.43 m Htt 1.845 m II Tính tốn phòng lún 1) Xác định chiều sâu vùng đất yếu bị lún tác dụng tải trọng đắp σz = 0.15σvz σvz = γihi Với Bên phải : σz = (Itr + Iph)q , với I tra toán đồ OSTERBERG q= 3.137 T/m2 aph = 2.77 m bph = 15.00 m Mực nước ngầm STT (theo phụ lục II 22 TCVN 262-2000) Bên trái : atr = btr = 2.77 m 15.00 m -1000.00m Ch.dày phân tố Độ sâu Chiều sâu lớp (m) tính, z(m) γw (kN/m3) σz Iph σvz Itr σz σvz 0.04 0.04 0.02 17.00 0.500 0.500 (KN/m2) 31.365 0.04 0.08 0.06 17.00 0.500 0.500 31.365 1.020 30.750 0.04 0.13 0.10 17.00 0.500 0.500 31.365 1.700 18.450 0.04 0.17 0.15 17.00 0.500 0.500 31.365 2.550 12.300 0.04 0.21 0.19 17.00 0.500 0.500 31.365 3.230 9.711 0.04 0.25 0.23 17.00 0.500 0.500 31.365 3.910 8.022 0.04 0.29 0.27 17.00 0.500 0.500 31.365 4.590 6.833 0.04 0.33 0.31 17.00 0.500 0.500 31.365 5.270 5.952 0.04 0.38 0.35 17.00 0.500 0.500 31.365 5.950 5.271 10 0.04 0.42 0.40 17.00 0.500 0.500 31.365 6.800 4.612 11 4.80 5.22 2.82 14.30 0.499 0.499 31.299 40.326 0.776 12 4.80 10.02 7.62 14.30 0.483 0.483 30.297 108.966 0.278 13 0.49 10.51 10.26 19.40 0.465 0.465 29.158 199.044 Vị trí Ha 10.26 m (Vị trí Ha) => Chiều sâu chịu ảnh hưởng tải trọng đắp: BIỀU ĐỒ ỨNG SUẤT DƯỚI TÁC DỤNG CỦA NỀN ĐẮP 1.0 0.0 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 0.02 0.06 0.10 CHIỀU SÂU (m) CHIỀU CAO (m) 2.0 0.15 0.19 0.23 0.27 0.31 Bản thân ỨNG SUẤT (KN/m2) Gây lún (kN/m2) 0.340 92.250 2) Xác định độ lún cố kết đường Độ lún cố kết Sc dự tính theo phương pháp phân tầng lấy tổng với công thức sau : i σzi + σ ivz i i i σ σ + C lg( / ) C lg r pz vz c σ ipz Sc = ∑ n Trong đó: Hi (*) (theo VI.1 22 TCVN 262-2000) : Bề dày lớp đất tính lún thứ i, từ đến n lớp; Hi < 2(m) : Hệ số rỗng lớp đất i trạng thái tự nhiên ban đầu (chưa đắp đắp bên trên) e0 σivz, Hi i i =1 + e o Cic : Chỉ số nén lún hay độ dốc đoạn đường cong nén lún phạm vi σi < σipz Cir : Chỉ số nén lún hay độ dốc đoạn đường cong nén lún nói phạm vi σipz, lớp đất i σi > σipz (còn gọi số nén lún hồi phục ứng với trình dỡ tải ) σiz: Áp lực (ứng suất nén thẳng đứng) trọng lượng thân lớp đất tự nhiên nằm lớp thứ i, áp lực tiền cố kết lớp i áp lực tải trọng đất đắp gây lớp i Chú ý: i) Khi σivz > σipz (đất trạng thái chưa cố kết xong tác dụng tải trọng thân ) σivz = σipz (đất trạng thái cố kết bình thường) cơng thức (*) số hạng sau (không tồn số hạng Cir ) i H i i σzi + σ vz Sc = ∑ Cc lg i i σ vz i =1 + e o n j) Khi σivz < σipz (đất trạng thái cố kết) tính độ lún cố kết Sc theo (*) có hai trường hợp - Nếu σiz > σipz - σivz : Thì áp dụng cơng thức (*) với hai số hạng Sc = ∑ n Hi i i =1 + e o i σzi + σ ivz i i i C lg( / ) C lg σ σ + r pz vz c σ ipz - Nếu σiz < σipz - σivz : Thì áp dụng cơng thức sau : Sc = ∑ n Hi 1+ eio i =1 i σzi + σιvz C r lg σ ivz Hi Độ sâu (m) (m) 0.04 0.02 (kN/m ) 0.34 (kN/m ) 31.37 0.04 0.06 1.02 10 0.04 0.40 11 4.80 12 4.80 13 0.49 STT σvz σpz σz (kN/m ) 0.00 eo Cc Cr CCK 0.95 0.000 0.000 31.36 0.00 CCK 0.95 0.000 0.000 - 6.80 31.36 78.00 QKC 0.95 0.824 0.681 0.011 2.82 40.33 31.30 78.00 QKC 2.36 0.824 0.681 0.243 7.62 108.97 30.30 78.00 CCK 2.36 0.824 0.681 0.125 10.26 199.04 29.16 186.50 CCK 0.71 0.149 0.051 0.003 2 TỔNG Sc = Ghi : CCK Đất trạng thái chưa cố kết xong tác dụng tải trọng thân CKT QCK Sc Kiểm tra Đất trạng thái cố kết bình thường Đất trạng thái cố kết (m) - 0.382m 3) Xác định độ lún tổng cộng độ lún tức thời đường Độ lún tổng cộng S: dự đoán theo quan hệ kinh nghiệm sau: S = m.Sc (theo VI.3 22 TCVN 262 - 2000) Trong đó: m=1.1÷1.4 Từ kết tính toán : => S = Độ lún tức thời : Chọn m = 1.1 Sc = 1.1*0.382 = Dự tính độ lún cố kết theo thời gian có xử lý Hệ số có kết trung bình theo phương thẳng đứng m Độ lún cố kết đất sau thời gian t: m 0.038 (theo VI.4 22 TCVN 262 - 2000) bấc thấm Ctbv = Ch = Hệ số có kết trung bình theo phương ngang 1.20E-04 (cm2/s) FS = 0.690 3.61E-04 (cm2/s) FR = 0.300 Fn = 2.750 S t = S cUv Phần độ lún lại sau thời gian t : Chú ý : m 0.420 (Si )được dự tính theo quan hệ sau: Si = (m -1).Sc = (1.1-1)*0.382 = 4) 0.382 ∆S = (1 - U)Sc chiều Trường hợp thoát nước Chiều sâu H = 12 m t (tháng) 10 15 19.5 20 25 30 50 Tv 2.00E-04 1.10E-03 2.20E-03 3.30E-03 4.20E-03 4.30E-03 5.40E-03 6.50E-03 1.08E-02 Uv (%) 8.00 8.00 8.00 8.00 8.12 8.18 8.84 9.50 11.87 Th 0.014 0.068 0.135 0.203 0.264 0.271 0.339 0.406 0.677 Uh (%) 2.86 13.49 25.16 35.25 43.17 43.98 51.54 58.07 76.51 U (%) 10.63 20.41 31.15 40.43 47.78 48.56 55.82 62.05 79.30 St (m) ∆S (m) 0.041 0.078 0.119 0.154 0.182 0.185 0.213 0.237 0.303 0.341 0.304 0.263 0.227 0.199 0.196 0.169 0.145 0.079 5) Biểu đồ quan hệ lún theo thời gian BIỂU ĐỒ LÚN THEO THỜI GIAN 10 12 14 16 t (thời gian) 18 20 22 24 26 0.119 0.078 0.182 0.185 0.15 0.213 0.10 0.154 ĐỘ LUÙN St (m) 0.05 0.041 0.00 0.20 0.25 0.30 6) Kết luận: Từ kết tính tốn ta có kết luận cho giai đoạn Hạng mục Chiều cao đắp đường Thời gian cố kết Độ cố kết đạt Độ lún cố kết đạt Độ lún tức thời giai đoạn Độ lún tổng cộng giai đoạn Độ lún theo thời gian xử lý bấc thấm Độ bù lún giai đoạn Độ lún lại 10 Chiều cao đắp thực tế giai đoạn Đơn vị Kí hiệu Giá trị hn = 1.43 T= U% Sc= Si= 19.5 47.78 0.382 0.038 m t (tháng) % m m S= St= hbl= ∆S = 0.420 0.182 0.221 0.199 m m m m Hd = 1.646 m ... cho giai đoạn Hạng mục Chiều cao đắp đường Thời gian cố kết Độ cố kết đạt Độ lún cố kết đạt Độ lún tức thời giai đoạn Độ lún tổng cộng giai đoạn Độ lún theo thời gian xử lý bấc thấm Độ bù lún giai. .. Hệ số có kết trung bình theo phương thẳng đứng m Độ lún cố kết đất sau thời gian t: m 0.038 (theo VI.4 22 TCVN 262 - 2000) bấc thấm Ctbv = Ch = Hệ số có kết trung bình theo phương ngang 1.20E-04... đoán theo quan hệ kinh nghiệm sau: S = m.Sc (theo VI.3 22 TCVN 262 - 2000) Trong đó: m=1.1÷1.4 Từ kết tính tốn : => S = Độ lún tức thời : Chọn m = 1.1 Sc = 1.1*0.382 = Dự tính độ lún cố kết theo