Tài liệu tính toán phụ tải, thiết kế mạng cao áp nhà máy dệt liên hợpChương I. Xác định phụ tải tính toán:1.Tổng quan các phương pháp xác định phụ tải tính toán và phạm vi ứng dụng:1.1.Phương pháp xác định phụ tải tính toán(PTTT) theo hệ số nhu cầu(Knc) và công suật đặt(Pđ):Công thức: Ptt.nh=Knc.Pđặt=Knc.∑ Pđm.i Pđm.i:Công suất định mức của phụ tải thứ I trong nhóm (W)Knc: Hệ số nhu cầu của nhóm phụ tảiĐặc điểm+Ưu điểm: Đơn giản, tính toán thuận tiện,vì thế được dùng rộng rãi.+Nhược điểm: Kém chính xác,không xét được chế độ vận hành của các phụ tải.Ứng dụng: Chỉ dùng trong tính toán sơ bộ khi biết rất số liệu rất ít về phụ tải như Pđ và tên phụ tải,( phương pháp này sẽ được áp dụng xác định phụ tải tính toán của các phân xưởng còn lại).1.2.Phương pháp xác định PTTT theo hệ số cực đại(Kmax) và công suất trung bình(Ptb):Công thức: Ptt.nh= Pmax= Kmax.Ptb=K¬max.Ksd.∑Pđm.iKsd, Kmax: Hệ số sử dụng trung bình và hệ số sử dụng cực đại của nhóm phụ tảiPđm.nh: Công suất định mức của nhóm phụ tải (W) Kmax=f(nhq,Ksd) nhq: số thiết bị hiệu quảXác định nhq:Nếu n5: Tính gần đúngm=Pđm.maxPđm.min=4 thì nhq=nm>3 và Ksd>=0.2 thì nhq=(2. ∑Pđm.i)Pđm.max =12.Pđm.max}; P1=∑Pđm.in=n1n; P=P1Pđm.nhnhq=f(n;P); suy ra nhq=nhq.nĐặc điểm: +Ưu điểm: Phương pháp này cho kết quả tương đối chính xác vì khi xác định số thiết bị hiệu quả chúng ta đã xét tới một loạt các yếu tố quan trọng như ảnh hưởng của số lượng thiết bị trong nhóm, số thiết bị có công suất lớn nhất cũng như sự khác nhau về chế độ làm việc của chúng.+Nhược điểm: Tính toán phức tạp hơn so với phương pháp 1.1 nêu trên.Ứng dụng: Sử dụng khi biết rõ số liệu chi tiết của phụ tải, (việc xác định phụ tải tính toán các nhóm phụ tải của phân xưởng sửa chữa cơ khí trong bài tập lần này do đã biết rõ số liệu phụ tải nên làm theo cách này sẽ cho độ chính xác cao).
TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HÀ NỘI VIỆN ĐIỆN MÔN: HỆ THỐNG CUNG CẤP ĐIỆN BÀI TẬP LỚN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN Giảng viên hướng dẫn: TS BẠCH QUỐC KHÁNH Sinh viên thực hiện: ĐÀO VĂN THUẬN MSSV: 20153654 Lớp: KT Điện-01 K60 Hà Nội, 20 tháng 11 năm 2017 Sinh viên: Đào Văn Thuận - MSSV: 20153654 Lớp: Kỹ thuật điện 01-K60 Stt: 01 - Nhóm:1 Học phần: Hệ thống cung cấp điện - Mã lớp: 97836 Giảng viên hướng dẫn: Bạch Quốc Khánh Bài tập dài: Thiết kế cung cấp điện I.Đề tài: Thiết kế cung cấp điện cho nhà máy liên hợp dệt II.Các số liệu kỹ thuật: -Phụ tải điện nhà máy -Phụ tải điện phân xưởng sửa chữa khí -Điện áp nguồn: Uđm = 35kV -Dung lượng ngắn mạch phía hạ áp trạm biến áp khu vực: 250MVA -Đường dây cung cấp điện cho nhà máy: Dùng dây nhôm lõi thép (AC) đặt treo không -Khoảng cách từ nguồn đến nhà máy: 8km -Công suất nguồn điện: Vô lớn -Nhà máy làm việc: ca, Tmax = 4500 III Nội dung thuyết minh tính tốn: -Xác định phụ tải tính tốn phân xưởng sửa chữa khí tồn nhà máy -Thiết kế mạng điện cao áp cho toàn nhà máy IV Các vẽ thiết kế: -Biểu đồ phụ tải toàn nhà máy -Các phương án thiết kế mạng điện cao áp nhà máy -Sơ đồ nguyên lý mạng điện cao áp nhà máy V Kế hoạch thực hiện: Ngày nộp đề tài: 06/12/2017, C1-118, ĐHBKHN Chương I Xác định phụ tải tính tốn: 1.Tổng quan phương pháp xác định phụ tải tính tốn phạm vi ứng dụng: 1.1.Phương pháp xác định phụ tải tính tốn(PTTT) theo hệ số nhu cầu(Knc) cơng suật đặt(Pđ): -Công thức: Ptt.nh=Knc.Pđặt=Knc.∑ Pđm.i Pđm.i:Công suất định mức phụ tải thứ I nhóm (W) Knc: Hệ số nhu cầu nhóm phụ tải -Đặc điểm +Ưu điểm: Đơn giản, tính tốn thuận tiện,vì dùng rộng rãi +Nhược điểm: Kém xác,khơng xét chế độ vận hành phụ tải -Ứng dụng: Chỉ dùng tính tốn sơ biết số liệu phụ tải Pđ tên phụ tải,( phương pháp áp dụng xác định phụ tải tính tốn phân xưởng lại) 1.2.Phương pháp xác định PTTT theo hệ số cực đại(Kmax) cơng suất trung bình(Ptb): -Cơng thức: Ptt.nh= Pmax= Kmax.Ptb=Kmax.Ksd.∑Pđm.i Ksd, Kmax: Hệ số sử dụng trung bình hệ số sử dụng cực đại nhóm phụ tải Pđm.nh: Cơng suất định mức nhóm phụ tải (W) Kmax=f(nhq,Ksd) nhq: số thiết bị hiệu Xác định nhq: Nếu n5: Tính gần m=Pđm.max/Pđm.min=4 nhq=n m>3 Ksd>=0.2 nhq=(2 ∑Pđm.i)/Pđm.max =1/2.Pđm.max}; P1=∑Pđm.i n*=n1/n; P*=P1/Pđm.nh n*hq=f(n*;P*); suy nhq=n*hq.n -Đặc điểm: +Ưu điểm: Phương pháp cho kết tương đối xác xác định số thiết bị hiệu xét tới loạt yếu tố quan trọng ảnh hưởng số lượng thiết bị nhóm, số thiết bị có cơng suất lớn khác chế độ làm việc chúng +Nhược điểm: Tính tốn phức tạp so với phương pháp 1.1 nêu -Ứng dụng: Sử dụng biết rõ số liệu chi tiết phụ tải, (việc xác định phụ tải tính tốn nhóm phụ tải phân xưởng sửa chữa khí tập lần biết rõ số liệu phụ tải nên làm theo cách cho độ xác cao) 1.3.Phương pháp xác định PTTT theo suất phụ tải đơn vị diện tích: -Cơng thức: Ptt=Po.F ,Po: mật độ phụ tải (W/m2) F: diện tích sử dụng(m2) -Đặc điểm: +Ưu điểm: Đơn giản +Nhược điểm: xác -Ứng dụng: Phương pháp cho kết gần đúng, dùng giai đoạn thiết kế sơ Nó dùng để tính phụ tải phân xưởng có mật độ mày móc sản xuất phân bố tương đối đều, phân xưởng gia cơng khí, dệt, sản xuất ơtơ, vòng bi v.v… ( phương pháp áp dụng tính phụ tải chiếu sáng tập này) 1.4.Phương pháp xác định PTTT theo hệ số đồng thời/ không đồng thời: -Công thức: Ptt= Ks ∑Ptt.i = Ks ∑Ku.i Pđm.i -Đắc điểm: +Ưu điểm:Áp dụng đơn giản +Nhược điểm: -Ứng dụng: ( Trong tập dài lần áp dụng phương pháp để xác định phụ tải động lực toàn PXSCCK) Phụ tải tính tốn phân xưởng sửa chữa khí: Bảng 1:Danh sách thiết bị PX SCCK T T Tên phân xưởng S L Nhãn máy Pđm (kW) Toàn máy Bộ phận dụng cụ Máy tiện ren IA616 Máy tiện ren IA62 Máy tiện ren 10 1,7 Máy tiện ren cấp xác cao Máy doa tọa độ IK62 IЛ6 2430 Máy bào ngang 7 Máy xọc 7K36 7420 Máy phay vạn Máy phay ngang 1 1 Máy phay đứng 2,8 6H82 6H82 6H11 2,8 Máy mài tròn 3240 4,5 Máy mài phẳng 311MI 2,8 Máy mài tròn 3130 2,8 Máy khoan đứng 2125 2,8 Máy khoan đứng 2135 4,5 Máy cắt mép 866 4,5 Máy mài vạn 3A64 1,75 Máy mài dao cắt gọt 3818 0,65 Máy mài mũi khoan 36652 1,5 Máy mài sắc mũi phay 3667 2 2 Máy mài dao chốt 360 0,65 Máy mài mũi khoét 3659 2,9 Thiết bị để hóa bền kim loại 0,8 Mãy giũa 58 - Máy khoan bàn 0,65 Máy mài tròn HC12 - Máy ép kiểu vít - - 2,2 1,2 TT 20 22 21 18 40 Tê n phâ n xư ởn 30 g 30 19 11 11 217 Máy mài thô 28 Bàn đánh dấu 29 mài thợ nguội 3Bộ phậnBàn Buồng Thơng Bộgióphận sửa chữa 3 3 4 4 SL 27 13 19 3N634 - 14 10 Toàn 2,8 10 - 16 26 15 2324 2525 1616 4,5 162 34 34 1324M 32 31 163A 31 35 33 37 10 Máy tiện ren 163 14 Máy khoan đứng Bộ phận sửa chữa 2A135 4,5 39 38 Kho Văn phòng phân xưởng 42363643 253 7A53 Máy bào ngang 7A36 10 Máy mài phá 5A634 4,5 Bàn Máy khoan bào HCT2A 0,65 Máy biến áp hàn CT§-24 24,6 Máy khoan hướng tâm Máy bào ngang 1máy 22 Bộ phận dụng - cụ 34 31 12 Máy tiện ren Máy tiện ren 1 Máy tiện ren Máy tiện ren Pđm (kW) Nhãn máy 40 414141 - 4,5 41 2,8 - Phòng thử nghiệm Kho Hình 1: Sơ đồ mặt phân xưởng sửa chữa khí 2.1.Phân nhóm phụ tải: *Tiêu chí phân nhóm phụ tải: - Các thiết bị nhóm nên có chế độ làm việc tương tự nhau, - Tổng cơng suất định mức nhóm phụ tải nên xấp xỉ nhau, tổng số phụ tải nhóm nên xấp xỉ nên khoảng đến 12 phụ tải - Các thiết bị nhóm nên gần Nhó m Ký hiệu mặt 10 15 16 23 25 26 39 43 31 33 35 36 Số lượng Công suất P(kw) thiết bị Tổng 1 1 1 2,8 4,5 4,5 0,8 0,65 1,2 10 24,6 4,5 14 4,5 5,6 4,5 4,5 0,8 1,3 1,2 10 24,6 13,5 14 Tổng số Công suất thiết bị tổng nhóm 10 52,5 10 53,15 37 40 42 32 34 38 11 12 13 17 19 20 14 18 21 22 28 40 1 1 1 1 2 1 1 2 1 1 1 4,5 4,5 0,65 1,7 2,8 7 10 2,8 10 4,5 2,8 2,8 1,75 1,5 7 2,8 0,65 0,65 2,9 2,8 4,5 4,5 4,5 0,65 1,7 2,8 7 30 2,8 20 14 2,8 2,8 1,75 1,5 14 14 2,8 0,65 0,65 2,9 2,8 4,5 53,3 11 52,85 11 49,3 2.2 Xác định phụ tải tính tốn thành phàn động lực nhóm sử dụng phương pháp xác định PTTT theo Kmax Ptb: Nhó m Pđm.nh (KVA) 52,5 n Ksd 10 53,15 10 53,3 52,85 11 49,3 11 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 Cos ϕ 0,5 nhq Kmax Ptt(kW) Qtt(kVAr) Stt(kVA) Itt(A) 3,11 24,49 42,42 48,98 74,42 0,5 2,31 18,42 31,90 36,84 55,97 0,5 2,48 19,83 34,35 39,66 60,26 0,5 2,48 19,66 34,05 39,32 59,74 0,5 2,31 17,08 29,59 34,16 51,90 2.3 Xác định phụ tải tính tốn tồn phân xưởng sửa chữa khí: 2.3.1 Xác định phụ tải động lực tồn PXSCCK: Pdl=Kdt ∑P tt.nh i Qdl=Kdt ∑Q tt.nh i Với Pdl, Qdl công suất động lực Kdt hệ số đồng thời Tra bảng ta Kdt= 0,8 Pdl=0,8 (24,49+18,42+19,83+19,66+17,08)=0,8 99,48=79,6 (kW) Qdl=0,8 (42,42+31,90+34,25+34,05+29,59)=138,3(kVAr) 2.3.2 Xác định phụ tải chiếu sáng PXSCCK: P=P0 F Trong đó: P0: Mật độ phụ tải (W/m2), tra sổ tay F: Diện tích sử dụng (m2) Tra bảng ta P0 =15 (W/m2) F=3252 (m2) Pcs=15.325= 4,9 (kW) Phân xưởng chiếu sáng đèn huỳnh quang có Cosϕ=0,85 Qcs=Pcs tanϕ=4,9 tanϕ= 3,0 (kVAr) 2.3.3 Xác định phụ tải tính tốn PXSCCK: PPX =Pdl+Pcs= 213,8(kW) QPX =Qdl+Qcs= 141,3(kVAr) SPX =((Ppx)2+(Qpx)2)0,5 = 256,2(kVA) Xác định phụ tải tính tốn phân xưởng lại: B9 B4 B5 B11 B8 B10 Phương án Sơ chọn thiết bị điện: 3.1 Chọn công suất máy biến áp: - Điều kiện chọn máy biến áp: SđmB ≥STBA/ (NB khc) Trong STBA : Phụ tải cực đại trạm biến áp Đối với TBATT STBA phụ tải tính tốn tồn nhà máy Đối với TBAPX, STBA phụ tải tính tốn TBAPX Trị số phụ thuộc vào công suất cosϕ phân xưởng mà TBAPX cấp điện NB : NB Số máy biến áp trạm khc : Hệ số hiệu chỉnh SđmB theo nhiệt độ vận hành khc=1- (t-t0)/100 - Điều kiện kiểm tra (chỉ áp dụng cho trạm biến áp có NB ≥ 2) : Trong đó: : Phụ tải cực đại trạm biến áp chế độ NB MBA cố không làm việc : Hệ số tải Trong thiết kế lấy (đối với MBA đặt trời) (Đối với MBA đặt nhà) NB : Số máy biến áp trạm Trạm BATT: Chọn MBA có Trạm B1 Chọn MBA có Trạm B2 Chọn MBA có Trạm B3 Chọn MBA có Trạm B4 Chọn MBA có Trạm B5 Chọn MBA có Trạm B6 Chọn MBA có Trạm B7 Chọn MBA có Trạm B8 Chọn MBA có Trạm B9 Chọn MBA có Trạm B10 Chọn MBA có Trạm B11 Chọn MBA có Phân xưởng(PX) PTTT TBAPX Tên PX QTBA (kVAr) 1015,7 603,4 1206,9 643,9 STBA (kVA) 1429,1 845,0 1690,0 1076,3 Chọn công suất TBAPX Ký SđmB NB hiệu (kVA) B1 1000 B2 1000 B3 1250 B4 750 PX kéo sợi PX dệt vải PX nhuộm in hoa PX giặt đóng gói sản phẩm PX sửa chữa khí PX mộc Trạm bơm Ban quản lý phòng thiết kế Kho vật liệu trung tâm PX kéo sợi Ban quản lý phòng thiết kế Phụ tải tính tốn PX STT PPX QPX (kW) (kVAr) 1005,3 1015,7 1774,4 1810,3 862,5 643,9 PTBA (kW) 1005,3 591,5 1182,9 862,5 367,5 371,9 367,5 371,9 522,8 B5 400 84,5 141,3 155,0 227,8 276,2 B6 320 70,5 55,3 116,8 86,5 40,8 85,9 220,4 161,8 273,4 B7 250 48,3 35,1 1005,3 116,8 1015,7 85,9 1122,1 1101,6 1574,1 B8 250 PX dệt vải 1774,4 1810,3 Kho vật liệu trung tâm 48,3 35,1 PX sửa chữa khí PX mộc Trạm bơm 84,5 141,3 70,5 55,3 86,5 40,8 591,5 1231,2 603,4 1242,0 845,0 1748,8 B9 B10 1000 1250 210,3 268,6 344,9 B11 400 3.2 Chọn thiết diện dây dẫn: 3.2.1 Chọn thiết diện cáp trung áp: - Điều kiện chọn : Chọn theo mật độ dòng điện kinh tế + Tính thiết diện kinh tế dây dẫn: Trong đó: Fkt: Tiết diện dây kinh tế Ilvmax: Dòng điện làm việc lớn chạy qua dây dẫn chế độ làm việc bình thường Jkt: Mật độ dòng kinh tế (A/mm2) + Chọn thiết diện chuẩn gần thiết diện kinh tế - Điều kiện kiểm tra: + Kiểm tra điều kiện phát nóng dài hạn k.Icp ≥ Imax k: hệ số hiệu chỉnh Icp theo điều kiện lắp đặt thực tế Imax: Dòng điện lớn chạy qua dây dẫn trong chế độ làm việc dài hạn Chú ý: Đối với cáp trung áp cấp đến trạm biến áp phân xưởng, + Kiểm tra điều kiện tổn thất điện áp cho phép : ∆Umax ≤ ∆Ucp Chỉ cần chọn xuất tuyến có chiều dài lớn công suất lớn để kiểm tra 3.2.2 Chọn thiết diện cáp hạ áp: - Điều kiện chọn : Phát nóng dài hạn k.Icp ≥ Ilvmax - Điều kiện kiểm tra : Tổn thất điện áp cho phép : ∆Umax ≤ ∆Ucp Chọn xuất tuyến có chiều dài lớn cơng suất lớn để kiểm tra Dùng cáp đồng, ngầm đường dây trung áp nhà máy Với cáp đồng Tmax=4500h, tra bảng ta Jkt=3,1A/mm2 *Phương án 1: Từ TBATT đến trạm B1,B3,B4,B5,B7 dùng cáp lộ kép;từ TBATT đến trạm B6,B2 dùng lộ đơn Nhánh Uđm (kV) S (kVA) I (A) Jkt (A/mm2) Fkt (mm2) Chọn F (mm2) TBATT-B1 10 1429,1 41,3 3,1 13,3 25 TBATT-B2 10 845,0 48,8 3,1 15,7 25 TBATT-B3 10 1690,0 48,8 3,1 15,7 25 TBATT-B4 10 1076,3 31,1 3,1 10,0 25 TBATT-B5 10 522,8 15,1 3,1 4,9 25 TBATT-B6 10 276,2 15,8 3,1 5,1 25 TBATT-B7 10 273,4 8,0 3,1 2,6 25 Kiểm tra lại với cáp trung áp: chọn thiết diện vượt cấp nên kiểm tra Từ B6-6,B7-7,B7-9 dùng cáp lộ đơn: Nhánh Uđm (kV) S (kVA) I (A) Icp (A) k Chọn F (mm2) B6-6 B7-7 B7-9 0,4 0,4 0,4 111,6 68,7 59,7 161,1 99,2 86,2 220 220 220 0,94 0,94 0,94 50 50 50 Kiểm tra lại với cáp hạ áp từ B6-6: Với dây M-50, tra bảng Icp (A) 140 140 140 140 140 140 140 *Phương án 2: Từ TBATT đến trạm B4,B5,B8,B10 dùng cáp lộ kép;từ TBATT đến trạm B9,B11 dùng lộ đơn Nhánh Uđm (kV) S (kVA) I (A) Jkt (A/mm2) Fkt (mm2) Chọn F (mm2) Icp (A) TBATT-B4 TBATT-B5 TBATT-B8 TBATT-B9 TBATT-B10 TBATT-B11 10 10 10 10 10 10 1076,3 522,8 1574,1 845,0 1748,8 344,9 31,1 15,2 45,4 48,8 50,5 19,9 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 10,0 4,9 14,6 15,7 16,3 6,4 25 25 25 25 25 25 140 140 140 140 140 140 Nhánh Uđm (kV) S (kVA) I (A) Icp (A) k Chọn F (mm2) B8-8 B10-9 B11-6 B11-7 0,4 0,4 0,4 0,4 145,0 59,7 111,6 68,7 209,3 86,2 161,1 99,2 280 280 280 280 0,94 0,94 0,94 0,94 70 70 70 70 *Phương án 3: Từ TPPTT đến trạm B1,B3,B4,B5,B7 dùng cáp lộ kép;từ TBATT đến trạm B6,B2 dùng lộ đơn Nhánh Uđm (kV) S (kVA) I (A) Jkt (A/mm2) Fkt (mm2) Chọn F (mm2) TBATT-B1 35 1429,1 11,8 3,1 3,8 25 TBATT-B2 35 845,0 13,4 3,1 4,4 25 TBATT-B3 35 1690,0 13,9 3,1 4,5 25 TBATT-B4 35 1076,3 8,9 3,1 2,9 25 TBATT-B5 35 522,8 4,3 3,1 1,4 25 TBATT-B6 35 276,2 2,3 3,1 0,7 25 TBATT-B7 35 273,4 2,3 3,1 0,7 25 Kiểm tra lại với cáp trung áp: chọn thiết diện vượt cấp nên kiểm tra Từ B6-6,B7-7,B7-9 dùng cáp lộ đơn: Icp (A) 140 140 140 140 140 140 140 Nhánh Uđm (kV) S (kVA) I (A) Icp (A) k Chọn F (mm2) B6-6 B7-7 B7-9 0,4 0,4 0,4 111,6 68,7 59,7 161,1 99,2 86,2 220 220 220 0,94 0,94 0,94 50 50 50 *Phương án 4: Từ TPPTT đến trạm B4,B5,B8,B10 dùng cáp lộ kép;từ TBATT đến trạm B11,B9 dùng lộ đơn Nhánh Uđm (kV) S (kVA) I (A) Jkt (A/mm2) Fkt (mm2) Chọn F (mm2) Icp (A) TBATT-B4 TBATT-B5 TBATT-B8 TBATT-B9 TBATT-B10 TBATT-B11 35 35 35 35 35 35 1076,3 522,8 1574,1 845,0 1748,8 344,9 8,9 4,3 13,0 14 14,4 2,8 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 3,1 2,9 1,4 4,2 4,6 4,6 0,9 25 25 25 25 25 25 140 140 140 140 140 140 Nhánh Uđm (kV) S (kVA) I (A) Icp (A) k Chọn F (mm2) B8-8 B10-9 B11-6 B11-7 0,4 0,4 0,4 0,4 145,0 59,7 111,6 68,7 209,3 86,2 161,1 99,2 280 280 280 280 0,94 0,94 0,94 0,94 70 70 70 70 3.3 Chọn máy cắt cao áp: *Phương án 1: Má y cắt hợp Nhà sản xuất Loại Uđm(kV) Iđm(A) Icắtđm(kA) Iôđn/tôđn(kA/s) Schneide r F40 F20 26 1250 25 25/1 Iôđn(kA) Số lượn g 40 12 1250 16 16/1 25 12 Má y cắt liên lạc F20 12 Nhà sản xuất Loại Schneide r 1250 16 16/1 25 Uđm(kV) Iđm(A) Icắtđm(kA) Iôđn/tôđn(kA/s) F40 F20 26 1250 25 25/1 Iôđn(kA) Số lượn g 40 12 1250 16 16/1 25 10 F20 12 1250 16 16/1 25 Nhà sản xuất Loại Uđm(kV) Iđm(A) Icắtđm(kA) Iôđn/tôđn(kA/s) Schneide r F40 F20 26 1250 25 25/1 Iôđn(kA) Số lượn g 40 14 12 1250 16 16/1 25 F40 26 1250 25 25/1 40 Loại Uđm(kV) Iđm(A) Icắtđm(kA) Iôđn/tôđn(kA/s) Iôđn(kA) Số lượng *Phương án 2: Má y cắt hợp Má y cắt liên lạc *Phương án 3: Má y cắt hợp Má y cắt liên lạc *Phương án 4: Nhà sản xuất Má y cắt hợp Má y cắt liên lạc Schneide r F40 F20 26 1250 25 25/1 40 12 12 1250 16 16/1 25 F40 26 1250 25 25/1 40 Tính tốn kinh tế kỹ thuật chọn phương án thiết kế: 4.1 Xác định vốn đầu tư thiết bị: Thiết bị Đơn Đơn Phương án Phương án điên vị giá SL Thành SL Thành (Tr.đ) tiền tiền MBA Chiế 505,0 1010 1010 35/10k c V5600kV MBA Chiế 52,6 0 0 35/0,4k c V250kV MBA Chiế 59,7 0 0 35/0,4k c V320kV MBA Chiế 67,0 0 0 35/0,4k c V400kV MBA Chiế 98,4 0 0 35/0,4k c V750kV MBA Chiế 141,6 0 0 35/0,4k c V1000kV MBA Chiế 179,1 0 0 35/0,4k c Phương án SL Thành tiền 0 Phương án SL Thành tiền 0 105,2 105,2 59,7 0 134 201 196,8 196,8 424,8 141,6 358,2 358,2 V1250kV MBA 10/0,4k V250kV MBA 10/0,4k V320kV MBA 10/0,4k V400kV MBA 10/0,4k V750kV MBA 10/0,4k V1000kV MBA 10/0,4k V1250kV Cáp AC35kV 3x35m m2 Cáp 35kV XLPE 3x25m m2 Cáp 10kV XLPE 3x25m m2 Cáp Chiế 42,3 c 84,6 84,6 0 0 Chiế 48,7 c 48,7 0 0 0 Chiế 54,8 c 109,6 164,4 0 0 Chiế 87,7 c 175,4 175,4 0 0 Chiế 125,0 c 375 125 0 0 Chiế 162,5 c 325 325 0 0 km 11,9 16 190,4 16 190,4 16 190,4 16 190,4 km 197 0 0 1,08 213,35 0,71 140,66 km 125 1,08 135,38 0,71 89,25 0 0 km 86,4 0,27 23,33 0,27 23,33 0 0,6/1kV PVC 3x50m m2 Cáp 0,6/1kV PVC 3x70m m2 Máy cắt 35kV1250A Máy cắt 10kV1250A Tổng giá km 113,1 0 0,37 42,75 0 0,37 42,75 Chiế 591,63 c 1183,2 1183,2 15 8874,4 13 7691,1 Chiế 386,83 13 c 5028,8 11 4255,1 0 8499,1 7454,8 10389, 8877,4 4.2 Tính tổn thất điện năng: 4.2.1 Tổn thất điện đường dây: τ.10-3 /Uđm2 (kWh) Trong : P, Q công suất tác dụng phản kháng chạy đoạn đường dây (hoặc cáp) R : Điện trở đoạn đường dây R = ro.l, ro l điện trở đơn vị (Ω/km) chiều dài đoạn đường dây (km) Uđm : Điện áp định mức đường dây (kV) τ : Thời gian tổn thất công suất lớn τ=(0,124+Tmax.10-4)2.8760 (giờ) Tính mẫu cho phương án 1: Đường dây TBATGTBATT TBATTB1 TBATTB2 TBATTB3 l (km) 16 r0 (Ω/km) 0,85 R (Ω) 13,6 Uđm (kV) 35 S (kVA) 6112,7 τ (giờ) 2886, 0,252 0,74 0,186 10 1429,1 10 963 0,051 0,74 0,038 10 845 783 0,101 0,74 0,075 10 1690 182 (kWh) 197 279 TBATTB4 TBATTB5 TBATTB6 TBATTB7 B6-6 B7-7 B7-9 Tổng 0,077 0,74 0,057 10 1076,3 906 0,131 0,74 0,097 10 522,8 765 0,104 0,74 0,077 10 276,2 170 0,369 0,74 0,273 10 273,4 589 0,054 0,063 0,153 0,39 0,39 0,39 0,021 0,025 0,06 0,4 0,4 0,4 111,6 68,7 59,7 717 128 858 229 340 PA1 229 340 PA2 226 768 PA3 209 726 PA4 214 521 (kWh) 4.2.2 Tổn thất điện máy biến áp: Trong : NB : Số máy biến áp trạm biến áp Smax : Phụ tải lớn trạm biến áp SđmB, ∆P0 ∆PN : Công suất định mức, tổn thất không tải tổn thất ngắn mạch máy biến áp τ : Thời gian tổn thất công suất lớn *Phương án 1: Trạm TBATT B1 B2 B3\ B4 B5\ B6 B7 Tổng 2 2 2 (kW) 18,5 4,9 4,9 5,8 4,1 2,6 1,9 1,6 (kVA) 6112,7 1429,1 845 1690 1076,3 522,8 276,2 273,4 (kVA) 5600 1000 1000 1250 750 400 320 250 (kW) 57 15 15 21,4 11,9 7,3 6,2 5,2 (giờ) 2886,2 (kWh) 422 128 130 057 73 836 158 066 107 198 63 548 29 975 37 007 021 815 *Phương án 2: Trạm TBATT B4 B5\ B8 B9 B10 B11 Tổng 2 2 (kW) 18,5 4,1 2,6 1,6 4,9 5,8 2,6 (kVA) 6112,7 1076,3 522,8 1574,1 845 1748,8 344,9 (kVA) 5600 750 400 250 1000 1250 400 (kW) 57 11,9 7,3 5,2 15 21,4 7,3 (giờ) 2886,2 (kWh) 422 128 107 198 63 548 325 530 73 836 162 062 38 440 192 743 (kW) 4,9 5,1 4,1 2,8 2,3 1,9 (kVA) 1429,1 845 1690 1076,3 522,8 276,2 273,4 (kVA) 1000 1000 1250 750 400 320 250 (kW) 15 15 21,4 11,9 7,3 6,2 5,2 (giờ) 2886,2 (kWh) 130 057 75 588 161 570 107 198 67 052 33 479 42 263 617 207 (kW) 4,1 2,8 1,9 5,1 2,8 (kVA) 1076,3 522,8 1574,1 845 1748,8 344,9 (kVA) 750 400 250 1000 1250 400 (kW) 11,9 7,3 5,2 15 21,4 7,3 (giờ) (kWh) 107 198 67 052 330 786 75 588 165 566 40 192 786 383 *Phương án 3: Trạm B1 B2 B3\ B4 B5\ B6 B7 Tổng 2 2 *Phương án 4: Trạm B4 B5\ B8 B9 B10 B11 Tổng 2 2 4.2.3.Lập bảng tổng kết: Các giả thiết: -Không xét đến yếu tố thời gian chi phí -Phí tổn vận hành qua năm Z=(Ktc+Kvh).V+ CA0+H0 Trong đó: V: Vốn đầu tư, Y0: Phí tổn vận hành năm Ktc: Hệ số thu hồi vốn đầu tư tiêu chuẩn, nước ta ktc=0,2 Kvh:Hệ số vận hành, lấy Kvh=0,1 CA0: Chi phí tổn thất điện hàng năm H0: Thiệt hại điện hàng năm, chưa có số liệu nên cho H0=0 Các đại lượng Vốn đầu tư V (Tr.đ) Tổn thất điện (kWh) Giá điện (đồng) Chi phí tổn thất điện CA0 (Tr.đ) Hàm chi phí tính tốn Z (Tr.đ) Phương án 689,53 Phương án 645,24 Phương án 10 580,2 Phương án 067,8 251 155 419 511 826 933 000 904 268,68 513,13 652,71 905,31 875,54 806,70 826,77 625,65 1452 *So sánh hàm chi phí tính tốn định lựa chọn phương án để thiết kế Thiết kế chi tiết cho phương án chọn: 5.1 Chọn thiết diện dây dẫn nối từ hệ thống điện nhà máy: *Vì nhà máy thuộc hộ loại II, nên đường dây trung áp cung cấp điện cho nhà máy từ trạm BATG trạm PPTT dùng đường dây không lộ kép Với dây nhôm lõi thép, Tmax=4500h, tra bảng ta Jkt=1,4A/mm2 -Chọn dây nhôm lõi thép không vỏ tiết diện AC – 35 kiểm tra dẫy chọn theo điều kiện dòng cố Tra bảng dây AC – 35 có Icp = 170 A -Khi đứt dây, dây lại chuyển tải tồn công suất: Imax = 2.50,4 = 100,8A, tra bảng k=0,94(nhiệt độ môi trường +200C, nhiệt độ tiêu chuẩn môi trường +150C) -Kiểm tra dây dẫn theo điều kiện tổn thất điện áp: Với dây dẫn AC – 35 có khoảng cách trung bình hình học D = 2000 mm, tra bảng Tiết diện dây dẫn thỏa mãn yêu cầu ... (mm2) TBATT-B1 10 1429,1 41,3 3,1 13,3 25 TBATT-B2 10 845,0 48,8 3,1 15,7 25 TBATT-B3 10 1690,0 48,8 3,1 15,7 25 TBATT-B4 10 1076,3 31,1 3,1 10,0 25 TBATT-B5 10 522,8 15,1 3,1 4,9 25 TBATT-B6 10... Nhánh Uđm (kV) S (kVA) I (A) Jkt (A/mm2) Fkt (mm2) Chọn F (mm2) Icp (A) TBATT-B4 TBATT-B5 TBATT-B8 TBATT-B9 TBATT-B10 TBATT-B11 10 10 10 10 10 10 1076,3 522,8 1574,1 845,0 1748,8 344,9 31,1 15,2 45,4... (mm2) TBATT-B1 35 1429,1 11,8 3,1 3,8 25 TBATT-B2 35 845,0 13,4 3,1 4,4 25 TBATT-B3 35 1690,0 13,9 3,1 4,5 25 TBATT-B4 35 1076,3 8,9 3,1 2,9 25 TBATT-B5 35 522,8 4,3 3,1 1,4 25 TBATT-B6 35 276,2