đồ án chi tiết máy

Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy SỐ LIỆU THIẾT KẾ Công suất trục công tác: P = 20,5 kW Sớ vòng quay trục cơng tác: n = 300 vòng/phút Thời gian phục vụ: Lh = 11000 h Hệ dẫn động hộp giảm tốc sau: (Cho tải trọng không thay đổi) 1.Động 2.Khớp nối 3.Truyền động đai thang 4.Ổ lăn 5.Bánh trụ nghiêng 6.Trục Hình Hệ dẫn đợng hợp giảm tớc cấp bánh trụ nghiêng SVTH: Nguyễn Thành Nhân Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy CHỌN ĐỘNG CƠ ĐIỆN VÀ PHÂN PHỐI TỈ SỐ TRUYỀN Công suất trục động Theo công thức 2.8 trang 19 [1], ta có: Trong đó: : Công suất cần thiết trục động (kW) : Công suất tính tốn (kW) : Hiệu suất trùn đợng Từ công thức 2.9 trang 19 [1], ta có: Với: (Chọn theo bảng 2.3 trang 19 [1]) : Hiệu suất một cặp ổ lăn : Hiệu suất bộ truyền bánh : Hiệu suất bộ truyền đai thang : Hiệu suất khớp nối Vậy: Theo công thức 2.10 trang 20 [1], ta có: (với tải trọng không đổi) Trong đó: : Cơng suất tính tốn (kW) : Cơng suất làm việc trục công tác (kW) Vậy: Xác định sơ số vòng quay đồng động điện Theo công thức 2.18 trang 21 [1], ta có: nsb= nlv.ut Trong đó: nsb: Sớ vòng quay sơ bợ đợng điện, (vòng/phút) nlv: Sớ vòng quay trục máy cơng tác, (vòng/phút) ut : Tỉ sớ trùn tồn bợ hệ thớng dẫn đợng Với: ut= uđ.uh SVTH: Nguyễn Thành Nhân Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Theo bảng 2.4 trang 21 [1], ta chọn sơ bộ: uđ = (tỉ số truyền đai thang) uh = (tỉ số truyền hộp giảm tốc cấp bánh trụ) Vậy: Chọn động thỏa mãn điều kiện 2.19 trang 22 [1], sau: Dựa vào bảng P1.3 (động 4A) với n đc = 3000 vòng/phút Ta chọn kiểu đợng cơ: 4A180S2Y3, với thông số sau:     Công suất đợng cơ: Pđc = 22,0 (kW) Sớ vòng quay đợng cơ: nđc = 2940 (vòng/phút) Hệ sớ cơng suất: Cos = 0,91 Hiệu suất: η = 88,5 % Xác định tỉ số truyền toàn (ut) hệ dẫn động Tỉ số truyền hệ dẫn động theo công thức 3.23 trang 48 [1]: Với: : : Sớ vòng quay đợng đã chọn (vòng/phút) Sớ vòng quay trục máy cơng tác (vòng/phút) Tính tốn động học hệ dẫn động khí Từ cơng thức 3.24 trang 48 [1], ta có: Theo dãy tiêu chuẩn trang 49 [1], ta chọn: uđ = 3,15 Độ sai lệch uđ so với giá trị ban đầu, ta có: uđ = 3,7 % < 4% (thỏa mãn điều kiện sai lệch khơng vượt q 4%) Tính lại uh, ta có: Dựa vào hợp giảm tớc hình vẽ: Xác định cơng suất, mômen số vòng quay trục Từ công thức trang 49 [1], ta có: SVTH: Nguyễn Thành Nhân Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy • Cơng suất trục: Cơng suất trục II: Công suất trục I: Công suất trục đợng cơ: • Sớ vòng quay trục: Sớ vòng quay trục I: Sớ vòng quay trục II: • Momen xoắn trục: Momen xoắn trục động : Momen xoắn trục I: Momen xoắn trục II: SVTH: Nguyễn Thành Nhân Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Bảng 1.1 Thông số động tỉ số truyền Trục Động I II 21,9 21,0 20,5 Thông số Công suất P, kW Tỉ số truyền u 3,15 3,11 Số vòng quay n, vg/ph 2940 933 300 Momen xoắn T, N.mm 71138 214952 652583 SVTH: Nguyễn Thành Nhân Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy TÍNH TỐN BỘ TRUYỀN NGOÀI (ĐAI THANG) Chọn loại đai tiết diện đai Ta có thông số để thiết kế bộ truyền đai sau: P1 = 21,9 kW; n1= 2940 vg/ph; u = 3,15 Theo hình 4.1 trang 59 [1], ta chọn: đai thang thường loại Ƃ Thông số đai cho bảng 4.13 trang 59 [1], sau: bp =14 mm; b0 = 17 mm; h = 10,5 mm; y0 = 4,0 mm; A = 138 mm2; d1= 140 - 280 mm; L = 800 - 6300 mm Xác định thơng số truyền đai • Đường kính bánh đai nhỏ: Với dmin lấy theo bảng 4.13 trang 59 [1], ta có: dmin = 140 mm • Chọn theo tiêu chuẩn bảng 4.21 trang 63 [1], ta có: Chọn: d1 = 160 mm • Vận tớc đai: • Đường kính bánh đai lớn theo cơng thức 4.2 trang 53 [1], ta có: Chọn hệ số trượt tương đối: Chọn theo tiêu chuẩn bảng 4.21 trang 63 [1], ta có: = 500 mm • Tỷ sớ trùn thực tế là: • Sai sớ tỷ sớ trùn là: (thỏa mãn) • Chọn khoảng cách trục sơ bợ theo bảng 4.14 trang 60 [1], ta có: u = • Chiều dài tính tốn đai theo cơng thức 4.4 trang 54 [1], ta có: • Chọn theo tiêu chuẩn bảng 4.13 trang 59 [1], ta có: SVTH: Nguyễn Thành Nhân Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Chọn: L = 2240 mm = 2,24 m • Kiểm tra tuổi thọ dây đai theo cơng thức 4.15 trang 60 [1]: Vì i > 10 s-1 nên tăng chiều dài đai lên L = 2500 mm = 2,5 m Khi đó: • Tính lại khoảng cách trục a theo công thức 4.6 trang 54 [1], ta có: Điều kiện khoảng cách trục a theo công thức 4.14 trang 60 [1], ta có: Vậy: a = 712 mm (thỏa mãn) • Góc ơm đai bánh đai nhỏ theo công thức 4.7 trang 54 [1], ta có: Vậy: (thỏa mãn) Xác định số đai • Sớ đai chọn theo công thức 4.16 trang 60 [1], ta có:  Ta có: P1 = 21,9 kW  Hệ số tải trọng động bảng 4.7 trang 55 [1]: Chọn: Kđ = 1,0 Với tải trọng tĩnh động nhóm I  Công suất cho phép theo bảng 4.19 trang 62 [1]: Chọn: [Po] = 5,93 kW Với đai loại Ƃ, d1 = 180 mm v = 24,6 m/s  Hệ số xét đến ảnh hưởng góc ôm đai theo bảng 4.15 trang 61 [1]: Chọn: Với  Hệ số xét đến ảnh hưởng chiều dài đai theo bảng 4.16 trang 61 [1]: Theo bảng 4.19 trang 62 [1]: Với đai loại Ƃ có  Hệ số xét đến ảnh hưởng tỷ số truyền u bảng 4.17 trang 61 [1]: Chọn: Với  Hệ số xét đến ảnh hưởng số dây đai bảng 4.18 trang 61 [1]: Lấy: z = đai Theo bảng 4.21 trang 63 [1], ta có: SVTH: Nguyễn Thành Nhân Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy • Chiều rợng bánh đai tính theo cơng thức 4.17 trang 63 [1], ta có: • Đường kính ngồi bánh đai theo cơng thức 4.18 trang 63 [1], ta có: Xác định lực căng ban đầu lực tác dụng lên trục Bộ truyền điều chỉnh lực căng định kì: Khới lượng mét chiều dài đai theo bảng 4.22 trang 64 [1], ta có: Chọn: qm = 0,178 kg/m Với tiết diện đai Ƃ Lực căng lực ly tâm sinh ra, theo công thức 4.20 trang 64 [1], ta có: • Lực căng mợt đai theo công thức 4.19 trang 63 [1], ta có: • Lực tác dụng lên trục theo công thức 4.21 trang 64 [1], ta có: Bảng 2.1 Các thông số kích thước truyền đai tính Thơng số Đường kính bánh đai nhỏ Vận tớc đai Đường kính bánh đai lớn Tỉ số truyền thực tế Sai lệch tỉ số truyền Khoảng cách trục sơ bộ Chiều dài đai tính tốn Chiều dài đai tiêu chuẩn Sớ vòng chạy đai Khoảng cách trục xác Góc ơm bánh đai nhỏ Các hệ số: Công suất cho phép Sớ đai tính Chiều rợng bánh đai Đường kính ngồi đai SVTH: Nguyễn Thành Nhân Kí hiệu d1, mm v, m/s d2, mm ut ∆u, % a, mm L, mm L, mm i, s-1 a, mm α1, o Kđ Cα Cl Cu Cz [P0], kW z B, mm da1 da2 Số liệu 160 24,6 500 3,15 0,32 712 2094 2500 9,84 712 153 1,0 0,92 1,0 1,14 0,9 5,93 82 168,4 508,4 Đồ án Chi tiết máy Lực căng ban đầu Lực tác dụng lên trục SVTH: Nguyễn Thành Nhân GVHD: Nguyễn Minh Huy Fo, N Fr, N 296 2303 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG Chọn vật liệu Thông số ban đầu: (Hộp giảm tốc bánh trụ nghiêng cấp) T1 = 214952 N.mm; T2 = 652583 N.mm n1 = 933 vg/ph; n2 = 300 vg/ph Pđc = 21,9 kW; u1 = 3,11 Ta chọn vật liệu nhóm I Vì nhóm I có đợ rắn HB ≤ 350, bánh cải thiện Theo bảng 6.1 trang 92 [1] chọn: Bánh nhỏ lớn: Thép C45, cải thiện đạt độ rắn HB 241…285,có: Để chạy mòn tớt nên lấy vật liệu bánh nhỏ lớn bánh lớn: Ứng suất cho phép Chọn độ rắn bánh nhỏ: ; độ rắn bánh lớn với: Theo bảng 6.2 trang 94 [1] ứng với thép cải thiện đạt độ rắn HB 180… 350, ta có:  Ứng suất tiếp xúc cho phép:  Hệ sớ an tồn tính về tiếp xúc:  Ứng suất uốn cho phép:  Hệ số an tồn tính về ́n: Ứng suất tiếp xúc cho phép Hệ số tuổi thọ theo công thức 6.3 trang 93 [1], ta có: Bậc đường cong mỏi: (vì H < 350 HB) Sớ chu kỳ thay đổi ứng suất sở theo công thức 6.5 trang 93 [1]: Số chu kỳ thay đổi ứng suất tương đương, công thức 6.6 trang 93 [1]: SVTH: Nguyễn Thành Nhân 10 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Trục I Tính phản lực gối đỡ - Xác định phản lực mặt phẳng zy: Phương trình cân moment B: Phương trình cân lực với trục y: Giá trị moment vị trí: Nếu kể đến tập trung moment C: - Xác định phản lực mặt phẳng zx: Phương trình cân moment B: Phương trình cân lực với trục x: Đường kính đoạn trục Moment ́n tổng C từ công thức 10.15 trang 194 [1], ta có: Moment tương đương C từ công thức 10.16 trang 194 [1], ta có: Tính đường kính trục C theo công thức 10.17 trang 194 [1], ta có: Ứng suất cho phép thép chế tạo trục, bảng 10.5 trang 195 [1], ta có : SVTH: Nguyễn Thành Nhân 21 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy (với thép 45 cải thiện , ) Theo tiêu chuẩn, chọn: = 38 mm (lắp bánh răng) Tương tự với tiết diện khác: Tại A: (lắp bánh đai) Theo tiêu chuẩn, chọn: = 32 mm Tại B: (lắp ổ lăn) Theo tiêu chuẩn ổ lăn, chọn: Tại D: Vì lắp theo cặp ổ lăn nên: dB = dD = 35 mm SVTH: Nguyễn Thành Nhân 22 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy 66,5 Frd 113 RBy 56,5 RDy RDx C Fr1 A RBx RBy Frd Ft1 B Fa1 Fr1 Ma1 D Y Z X Y RDy Z 156282 153150 104299 Mx RBx Ft1 RDx Z 139583 X My T 214952 Hình 4.3 Biểu đồ moment uốn Mx, My moment xoắn T trục I SVTH: Nguyễn Thành Nhân 23 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Trục II Tính phản lực gối đỡ - Xác định phản lực mặt phẳng zy: Phương trình cân moment E: Phương trình cân lực với trục y: Giá trị moment vị trí: - Xác định phản lực mặt phẳng zx: Phương trình cân moment E: Phương trình cân lực với trục x: Đường kính đoạn trục Moment uốn tổng F từ công thức 10.15 trang 194 [1], ta có: Moment tương đương F từ cơng thức 10.16 trang 194 [1], ta có: Tính đường kính trục F theo cơng thức 10.17 trang 194 [1], ta có: Ứng suất cho phép thép chế tạo trục, bảng 10.5 trang 195 [1], ta có : (với thép 45 cải thiện , ) SVTH: Nguyễn Thành Nhân 24 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Theo tiêu chuẩn, chọn: = 52 mm (lắp bánh răng) Tương tự với tiết diện khác: Tại G: (lắp ổ lăn) Theo tiêu chuẩn ổ lăn, chọn: Tại E: Vì lắp theo cặp ổ lăn nên: SVTH: Nguyễn Thành Nhân 25 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy 113 56,5 Fr2 REx REy Ft2 F RGy Fa2 G E Fr2 REy Y RGx Z X Ma2 R Gy Y Z 26781 Mx 130979 REx Ft2 RGx Z X My 135543,5 T 652583 Hình 4.4 Biểu đồ moment uốn Mx, My moment xoắn T trục II SVTH: Nguyễn Thành Nhân 26 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Kiểm nghiệm trục độ bền mỏi Trục thép 45 có Do đó: Giới hạn mỏi uốn: (với vật liệu chế tạo trục thép cacbon) Giới hạn mỏi xoắn: Hệ số kể đến ảnh hưởng trị số ứng suất trung bình đến đợ bền mỏi tra theo bảng 10.7 trang 197 [1], ta có: ; Các trục hộp giảm tốc đều quay, ứng suất uốn thay đổi theo chu kì đới xứng, cơng thức 10.22 trang 196 [1], đó: Vì trục quay mợt chiều nên ứng xoắn thay đồi theo chu kì mạch đợng, theo 10.23 trang 196 [1], đó: Dựa theo kết cấu trục Hình 4.3, Hình 4.4 biểu đồ moment tương ứng, có thể thấy tiết diện sau tiết diện nguy hiểm cần kiểm tra về độ bền mỏi: Trên trục I: tiết diện A lắp bánh đai, tiết diện B lắp ổ lăn, tiết diện C lắp bánh Trên trục II: tiết diện F lắp bánh Chọn lắp ghép: ổ lăn lắp trục theo k6; lắp bánh răng, bánh đai theo k6 kết hợp với lắp then Trị số moment cản uốn moment cản xoắn, bảng 10.6 trang 196 [1], ta có: Ứng với trục có rãnh then, ta có: Ứng với trục tiết diện tròn, ta có: Chọn loại then then lấy kích thước then theo bảng 9.1a trang 173 [1] ứng với tiết diện trục bảng 4.1: SVTH: Nguyễn Thành Nhân 27 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Bảng 4.1 Kích thước then, trị số moment cản uốn moment cản xoắn Tiết diện j Đường kính trục bxh A 32 10 x 2647 5864 C 38 10 x 4670 10058 F 52 16 x 10 11850 25655 Các hệ số kể đến ảnh hưởng ứng suất trung bình đến đợ bền mỏi đối với tiết diện nguy hiểm theo công thức 10.25 10.26 trang 197 [1], ta có: Các trục gia công máy tiện tiết diện nguy hiểm yêu cầu đạt , đó tra bảng 10.8 trang 197 [1], hệ số tập trung ứng suất trạng thái bề mặt Không dùng phương pháp tăng bền bề mặt, đó hệ số tăng bền Tra bảng 10.12 trang 199 [1], dùng dao phay ngón, hệ số tập trung ứng suất rãnh then ứng với vật liệu có , Tra bảng 10.10 trang 198 [1], hệ sớ kích thước ứng với đường kính tiết diện nguy hiểm, từ đó xác định tỉ số rãnh then tiết diện Theo bảng 10.11, ứng với kiểu lắp đã chọn, đường kính tiết diện nguy hiểm tra tỉ số lắp căng tiết diện Trên sở đó, dùng giá trị lớn hai giá trị để tính giá trị lớn hai giá trị để tính Kết quả ghi bảng 4.2 Hệ sớ an toàn xét riêng đến ứng suất pháp theo công thức 10.20 trang 195 [1], ta có: Hệ số an toàn xét riêng đến ứng suất công thức 10.21 trang 195 [1], ta có: Hệ số an tồn theo cơng thức 10.19 trang 195 [1], ta có: Hệ sớ an tồn cho phép cần tăng độ cứng, không cần kiểm nghiệm về độ cứng trục SVTH: Nguyễn Thành Nhân 28 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Kết quả tính theo ghi bảng 4.2 cho thấy tiết diện nguy hiểm trục đều đảm bảo an tồn về mỏi Bảng 4.2 Kết tính hệ số an toàn tiết diện hai trục Tiết d; m Tỉ số Rãnh Lắp Tỉ số Rãnh Lắp diệ n B C F m 35 38 52 then 2,36 2,48 then 2,41 2,47 căng 2,44 2,44 2,97 căng 1,86 1,86 2,28 2,54 2,54 3,07 1,96 3,94 8,23 3,55 2,51 3,24 7,63 2,98 2,57 7,54 6,31 4,84 Tính kiểm nghiệm độ bền then Với tiết diện trục dùng mối ghép then cần tiến hành kiểm nghiệm mối ghép về độ bền dập (công thức 9.1 trang 173 [1]) độ bền cắt (công thức 9.2 trang 173 [1]), ta có: Kết quả tính ghi bảng 4.3, với: SVTH: Nguyễn Thành Nhân 29 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Bảng 4.3 Kết kiểm nghiệm then tiết diện hai trục Tiết d bxh T (N.mm) diện A 32 50 10 x 40 214952 112 C 38 50 10 x 40 214952 94 F 52 65 16 x 10 56 652583 112 Then làm thép 45, chịu tải trọng tĩnh, lắp cố định nên: 34 28 28 Ứng suất dập cho phép theo bảng 9.5 trang [1],ta chọn: Ứng suất cắt cho phép, ta có: Vậy tất cả mối ghép then đều đảm bảo độ bền dập độ bền cắt SVTH: Nguyễn Thành Nhân 30 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Ổ LĂN Thông số đầu vào: Ổ lăn trục I Chọn sơ ổ lăn Tổng lực dọc trục Tính kiểm nghiệm khả tải đợng ổ: Vì phản lực D > B nên ta tiến hành kiểm nghiệm D, ta có : Vì tỉ sớ nên ta chọn ổ bi đỡ - chặn dãy với góc tiếp xúc Các thông số ổ lăn lấy từ bảng P2.12 trang 263 [1], sau: Ký hiệu ổ: 36207 ; cỡ nhẹ Kiểm nghiệm khả tải ổ Số dãy lăn: (với một dãy) Theo bảng 11.4 trang 215, 216 [1], ta có: SVTH: Nguyễn Thành Nhân 31 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Các lực hướng tâm tác dụng lên ổ sinh ra, công thức 11.8 trang 217 [1]: Hình 1: Sơ đồ bớ trí ổ trục I Theo bảng 11.5 trang 218 [1] với sơ đồ bớ trí ổ đã chọn hình 1, ta có: Vì vòng quay nên: Theo bảng 11.4 trang 215, 216 [1], ta chọn: Vậy: Hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ: (với ) Hệ sớ kể đến đặc tính tải trọng, bảng 11.3 trang 215 [1], ta có: (với tải trọng tĩnh) Tải trọng động quy ước theo công thức 11.3 trang 214 [1], ta có: Vì nên tiến hành cho ổ chịu lực lớn là: Tuổi thọ ổ tính triệu vòng quay, từ cơng thức 11.2 trang 213 [1]: Do ổ lăn quay với sớ vòng quay nên kiểm nghiệm khả tải động ổ lăn để đề phòng tróc rỗ bề mặt làm việc Khả tải đợng ổ lăn tính theo cơng thức 11.1 trang 213 [1], ta có: SVTH: Nguyễn Thành Nhân 32 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Bậc đường cong mỏi thử về ổ lăn: (đối với ổ bi) Điều kiện chọn ổ lăn theo 11.16 trang 220 [1], ta có: Điều kiện chọn ổ khơng đảm bảo Nếu thay ổ cỡ nặng hẹp Như điều kiện đảm bảo với thông số chọn ổ sau: Ký hiệu ổ: 66407 ; cỡ nặng hẹp Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ Hệ số tải trọng hướng tâm hệ số tải trọng dọc trục, bảng 11.6 trang 221 [1], ta có: Tải trọng tĩnh quy ước theo công thức 11.19, 11.20 trang 221 [1], ta có: Ổ lăn trục II Chọn sơ ổ lăn Tổng lực dọc trục Tính kiểm nghiệm khả tải đợng ổ: Vì phản lực G > E nên ta tiến hành kiểm nghiệm G, ta có : Vì tỉ sớ nên ta chọn ổ bi đỡ - chặn dãy với góc tiếp xúc Các thông số ổ lăn lấy từ bảng P2.12 trang 263 [1], sau: SVTH: Nguyễn Thành Nhân 33 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Ký hiệu ổ: 36210 ; cỡ nhẹ Kiểm nghiệm khả tải ổ Số dãy lăn: (với một dãy) Theo bảng 11.4 trang 215, 216 [1], ta có: Các lực hướng tâm tác dụng lên ổ sinh ra, công thức 11.8 trang 217 [1]: Hình 2: Sơ đồ bớ trí ổ trục II Theo bảng 11.5 trang 218 [1] với sơ đồ bớ trí ổ đã chọn hình 1, ta có: Vì vòng quay nên: Theo bảng 11.4 trang 215, 216 [1], ta chọn: Vậy: Hệ số kể đến ảnh hưởng nhiệt độ: (với ) Hệ số kể đến đặc tính tải trọng, bảng 11.3 trang 215 [1], ta có: (với tải trọng tĩnh) SVTH: Nguyễn Thành Nhân 34 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Tải trọng động quy ước theo công thức 11.3 trang 214 [1], ta có: Vì nên tiến hành cho ổ chịu lực lớn là: Tuổi thọ ổ tính triệu vòng quay, từ cơng thức 11.2 trang 213 [1]: Do ổ lăn quay với sớ vòng quay nên kiểm nghiệm khả tải động ổ lăn để đề phòng tróc rỗ bề mặt làm việc Khả tải đợng ổ lăn tính theo công thức 11.1 trang 213 [1], ta có: Bậc đường cong mỏi thử về ổ lăn: (đối với ổ bi) Điều kiện chọn ổ lăn theo 11.16 trang 220 [1], ta có: Điều kiện chọn ổ không đảm bảo Nếu thay ổ cỡ nặng hẹp Như điều kiện đảm bảo với thông số chọn ổ sau: Ký hiệu ổ: 46310 ; cỡ trung hẹp Kiểm nghiệm khả tải tĩnh ổ Hệ số tải trọng hướng tâm hệ số tải trọng dọc trục, bảng 11.6 trang 221 [1], ta có: Tải trọng tĩnh quy ước theo công thức 11.19, 11.20 trang 221 [1], ta có: SVTH: Nguyễn Thành Nhân 35 ... 508,4 Đồ án Chi tiết máy Lực căng ban đầu Lực tác dụng lên trục SVTH: Nguyễn Thành Nhân GVHD: Nguyễn Minh Huy Fo, N Fr, N 296 2303 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN BÁNH... SVTH: Nguyễn Thành Nhân 15 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy Ứng suất uốn cực đại, công thức 6.49 trang 110 [1], ta có: SVTH: Nguyễn Thành Nhân 16 Đồ án Chi tiết máy GVHD: Nguyễn Minh Huy... Trên trục I: tiết diện A lắp bánh đai, tiết diện B lắp ổ lăn, tiết diện C lắp bánh Trên trục II: tiết diện F lắp bánh Chọn lắp ghép: ổ lăn lắp trục theo k6; lắp bánh răng, bánh đai theo k6