Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ Hồ sơ thiết kế móng cẩu tháp đầy đủ thuyết minh và bản vẽ
CỘNG HỊA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM ĐỘC LẬP TỰ DO HẠNH PHÚC HỒ SƠ THIẾT KẾ MĨNG CẨU THÁP CƠNG TRÌNH: NHÀ Ở XÃ HỘI – KDC BẮC HÀ HỒNG HỔ ĐỊA ĐIỂM: XÃ THÂN CỬU NGHĨA, H CHÂU THÀNH, T TIỀN GIANG Hồ Chí Minh, Tháng 11 năm 2014 BẢNG TÍNH TỐN MĨNG CẨU THÁP Cơng trình: Nhà xã hội - KDC Bắc Hà Hồng Hổ Địa điểm: Phường Mỹ Hòa - Tp.Long Xun - Tỉnh An Giang Hồn thành: 11/7/2014 CTy TNHH Xây Dựng DD&CN Nam Việt Giám đốc Người tính: KS.Nguyễn Thế Anh Kiểm tra: ThS.Võ Minh Thế Võ Minh Thế CÁC CĂN CỨ VÀ TÀI LIỆU THAM KHẢO TÍNH TỐN: - Căn tiêu chuẩn thiết kế: Nền, nhà cơng trình TCXD 45-78 - Căn tiêu chuẩn thiết kế: Móng cọc - Tiêu Chuẩn Thiết Kế, TCXD 205-98 - Căn "Thuyết minh địa chất cơng trình - Nhà xã hội Bắc Hà Hồng Hổ" Cơng ty TNHH ĐKT Tân Miền Trung lập tháng 03 năm 2013 - Căn thơng số cẩu tháp HPCT5013 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG: - Loại cẩu tháp: HPCT-5013 - Phản lực chân cẩu tháp (theo catalogues): F1 = -47.00 T F2 = 33.00 T - Khoảng cách từ phản lực đến tim chân cẩu tháp: a1 = 0.80 m a2 = 0.80 m bc = 1.60 m lc = 1.60 m - Kích thước chân cẩu tháp: + Chiều rộng chân cẩu tháp: + Chiều dài chân cẩu tháp: - Trọng lượng cẩu tháp tự đứng (ứng với cẩu tự đứng cao 40m): F0 = 43.00 T - Trọng lượng đốt cẩu lắp thêm: HBui = 46.10 m + Chiều cao đốt: hi = 2.50 m + Số lượng đốt lắp thêm: n= + Chiều cao cơng trình: + Chiều cao làm việc CT: + Trọng lượng đốt: → Tổng tải trọng lắp thêm: - Lực dọc tính tốn: H= đốt 52.50 m Nội lực chân cẩu tháp p= 1.00 T ΔF0 = 6.00 T Ntt= 49.00 T Nct = F0 + ΔF0 Ntc= ΔF0 = n*p 42.61 T Ntc=Ntt/1.15 - Moment phương y tính tốn : My-tt= 37.05 T.m Mct = - F1*a1 + F2*a2 - Moment phương y tiêu chuẩn: My-tc= 32.22 T My-tc=My-tt/1.15 - Lực ngang tính tốn phương x: Hx-tt= 0T - Lực ngang tiêu chuẩn phương x: Hx-tc= 0.00 T - Lực dọc tiêu chuẩn: - Moment phương x tính tốn : Mx-tt= - Moment phương x tiêu chuẩn: Mx-tc= T.m 0.00 T - Lực ngang tính tốn phương y: Hy-tt= 0T - Lực ngang tiêu chuẩn phương y: Hy-tc= 0.00 T Tinh Mong Hx-tc=Hx-tt/1.15 Mx-tc=Mx-tt/1.15 Hy-tc=Hy-tt/1.15 Page of THƠNG SỐ ĐẤT: - Để thuận lợi cho việc tính tốn, cao đất tự nhiên 1.6m quy cao độ +0.00m - Cao độ mực nước ngầm: Ghi chú: Độ sâu Tên lớp đất STT Top Bottom T/m3 γn = -0.25 m γ (T/m3) Loại đất Lực dính c (T/m2) Độ sệt B IL Góc ma sát φ Lớp 10 0.00 -0.25 1.86 s 3.17 0.570 11.050 Lớp -0.25 -4.50 1.86 s 3.17 0.570 11.050 Lớp -4.50 -37.50 1.56 s 0.24 1.430 4.700 Lớp -37.50 -38.80 1.86 s 3.55 0.510 12.417 Lớp -38.80 -41.65 1.92 c … … … **… … … 33.330 … … … ** Cao độ lớn mũi cọc, cao độ mặt đất tự nhiên 0.0m Khi mực mước ngầm nằm lớp đất, ta chia lớp đất làm 2, với tên khác Đường kí hiệu mực nước ngầm Cao độ đường nước ngầm THƠNG SỐ CỌC: - Loại cọc: Tròn - Cạnh cọc/Đường kính cọc: d= AP= - Tiết diện ngang cọc: - Chu vi cọc: u= Pc > - Chọn cọc BT ly tâm: 0.4 m 0.1257 m2 1.26 m 160.0 T - Chiều dài đoạn cọc cắt: la= 0.3 m - Đoạn cọc ngàm vào đài: an= 0.15 m lp= 40 m - Chiều dài cọc: - Chọn lớp đất đặt đáy móng: γ= φ= Df = - Chiều sâu đặt móng: (Gồm : 2x15m đầu 1x10m cuối) Lớp 1.863 T/m3 0.193 Rad 2.1 m 11.050 Deg Df ≥ 0.7hmin 0.5 0.7hmin = 0.00 m B= Zc = 4m 41.65 m Cạnh đáy đài theo phương vng góc H Zc=-la+lp+Df l= 39.45 m l= lp-la-abv + Với: abv = 0.10 m - Chiều dài cọc cắm đất chịu lực: Lb = 2.85 m + Với: Chọn sơ bộ: - Cao độ mũi cọc: - Chiều dài cọc làm việc đất: Tinh Mong hmin=tan(45-φ/2)*(2*max(Hx,Hy)/(γ.B)) Lớp bêtơng lót đáy móng Page of SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC: - Lớp đất mũi cọc: Stt lớp đất Tên Lớp γ' = c' = IL = φ' = Loại Phân loại theo A.1 A.3 c Cát mịn 1.920 T/m 0.000 T/m2 0.000 0.582 Rad = 33.33 Deg 4.1 Theo tiêu cường độ đất (Theo TTGH I): a) Sức chịu tải mũi cọc, Q p : - Theo phương pháp Meyerhof: Qp = Ap.qp=Ap(c.N'c+q'N'q) + Từ biểu đồ bên φ → (Lb/d)cr + Tính (Lb/d) + Nếu: (Lb/d) ≥ (Lb/d)cr/2: Chọn N'c-max N'q-max: + Nếu: (Lb/d) < (Lb/d)cr/2, thì: + Giá trị qp-max trường hợp mũi cọc cát : qp-max (T/m2) =5N'q.tanφ = 326.303 (Lb/d)cr = 9.214 - Ta có: - Tính tỉ số: - Dựa vào bảng bên ta có: (Lb/d) = 7.125 N'c = 161.608 N'q = 99.235 q' = Qp = 26.318 T/m2 41.004 T - Sức chịu tải mũi cọc b) Sức chịu tải ma sát quanh thân cọc, Q s : q'= ℎ fs = σ'h.tanφa+ca - Ma sát bên tác dụng lên cọc: (B.3 Phụ lục B, TCXD 205:1998) + Với σ'h = Ksσ'v Ks= 1-sinφ φa =φ Thành cọc bê tơng ca =c Thành cọc bê tơng Qs = u - Khi đó: - Bảng tính Qs: Stt lớp Chiều dày li đất c φ (Deg) (T/m2) 1.863 3.170 11.05 γ (T/m3) Ks q' hay σ'v fsi Qsi (T) 2.40 0.8083 3.098 3.659 11.035 33.00 1.559 0.240 4.70 0.9181 13.357 1.248 51.760 1.30 1.858 3.550 12.42 0.7850 23.138 7.549 12.332 2.85 1.920 0.000 33.33 0.4505 25.007 7.409 26.536 101.663 - Sức chịu tải ma sát thân cọc: Qs = 101.663 T - Sức chịu tải cho phép cọc: Qa = 64.50 T + Hệ số an tồn ma sát bên: + Hệ số an tồn sức chống mũi cọc: FSs = FSp = Qa=Qp/FSp+Qs/FSs (B.2 Phụ lục B, TCXD 205:1998) Tinh Mong Page of 4.2 Theo tiêu lý (Phụ lục A - TCXD 205:1998): - Sức chịu tải tiểu chuẩn đất tính theo cơng thức: Qtc = mR.qp.Ap+u (A.4 Phụ lục A, TCXD 205:1998) - Tra bảng A.3 - TCXD 205:1998: mR = qp = Qp = - Sức chịu tải mũi cọc: 1.100 410.00 T/m2 Qp = mR.qp.Ap 56.67 T Qs = u - Tính thành phần ma sát, theo bảng A.2 - TCXD 205:1998 Stt lớp đất Cao độ Top Bottom Độ sâu tb Loại đất Cát IL-sét mf fsi (T/m2) Qsi (T) Lớp -2.10 -4.10 3.10 0.570 1.000 1.6 4.021 Lớp -4.10 -4.50 4.30 0.570 1.000 1.819 Lớp -4.50 -6.50 5.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -6.50 -8.50 7.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -8.50 -10.50 9.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -10.50 -12.50 11.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -12.50 -14.50 13.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -14.50 -16.50 15.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -16.50 -18.50 17.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -18.50 -20.50 19.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -20.50 -22.50 21.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -22.50 -24.50 23.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -24.50 -26.50 25.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -26.50 -28.50 27.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -28.50 -30.50 29.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -30.50 -32.50 31.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -32.50 -34.50 33.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -34.50 -36.50 35.50 1.430 1.000 51.760 Lớp -36.50 -37.50 37.00 1.430 1.000 51.760 Lớp -37.50 -38.80 38.15 0.510 1.000 3.46 5.652 Lớp -38.80 -40.80 39.80 cát mịn 0.000 1.000 17.593 Lớp -40.80 -41.65 41.23 cát mịn 0.000 1.000 7.477 0.914 * Ghi chú: - Chọn phân lớp ≤ 2m - Loại đất chọn cát trước, I L tự tra, trường hợp lớp sét, để trống - Với đất sét I L 1, Q si , chợn theo 4.1 - Qsi lớp đất: Lớp Qsi = 4.936 T Lớp Qsi = 51.760 T Lớp Qsi = Lớp Qsi = 25.070 - Sức chịu tải cọc theo ma sát: Qs = 87.418 T - Sức chịu tải cho phép cọc: Qa = 87.33 T + Hệ số an tồn: Ktc = 5.652 T Qa=Qtc/Ktc (A.1a Phụ lục A, TCXD 205:1998) Sức chịu tải cho phép cọc: Tinh Mong 1.65 [Q a ] = 64.50 T K= 1.3 - Q a = MinQ Page of CHỌN SƠ BỘ SỐ CỌC, BỐ TRÍ VÀ KÍCH THƯỚC ĐÀI: hc = - Chiều dài cột: 1.6 m - Chiều rộng cột: bc = 1.6 m - Chọn chiều cao đài cọc: hm = 1.5 m - Kích thước đài cọc: L= 4.00 m 4.00 m - Bêtơng đài: B= Rb = M250 215 Kg/cm2 13.5 Kg/cm2 Rbt= Eb= Hệ số điều kiện làm việc tính thép γb = - Thép đài: A-II 360000 Kg/cm2 0.9 2800 Kg/cm 2200 Kg/cm2 Rsw= Es= - Lớp đất đấp đài cát: γc = - Trọng lượng đài cọc: P= PG = - Trọng lượng lớp đất đấp - Tải trọng tính tốn đáy đài: - Số cọc: γb =0.9; 1.0; 1.1 Rs= 2100000 Kg/cm2 1.8 T/m3 69.000 T PG =1.15.γbt.L.B(Df-hm) 19.008 T PG =1,1.γc.L.B(Df-hm) N= Hx = 137.008 T My = 37.051 T Hy = 0.000 T Mx = 0.000 T N=Ntt + P + PG 0.000 T n= My = Mtty+Hxhm Mx = Mttx+Hyhm n ≥ k.Ntt/Qa = cọc 3.186 + Hệ số ảnh hưởng moment lực ngang k= 1.5 k = 1.0 - 1.5 - Khoảng cách cọc theo phương x: sx = 1.6 m Kiểm tra si ≥ 3d - Khoảng cách cọc theo phương y: sy = 1.6 m - Khoảng cách cọc đến mép đài: a= nx = 0.4 m - Số cọc the phương x: - Số cọc the phương x: ny = - Hệ số hiệu ứng nhóm: η= - Tải trọng tác dụng lên cọc thứ i: - Tính Pi: = OK OK cọc cọc η =1- atan(d/s)[(nx-1)ny+(ny-1)nx]/(90nxny) 0.792 + ∑ + Stt ∑ (Cơng thức Converse-Labarre) Tọa độ cọc (m) xi Pi (T) Qa-Pi (T) yi -1.6 1.6 11.36 53.14 1.6 15.22 49.28 1.6 1.6 19.08 45.42 -1.6 11.36 53.14 0 15.22 49.28 1.6 19.08 45.42 -1.6 -1.6 11.36 53.14 -1.6 15.22 49.28 1.6 -1.6 19.08 45.42 Sơ đồ bố trí cọc - Lực lớn đầu cọc: - Lực nhỏ đầu cọc: - Sai số chịu lực: Pmax = 19.08 T ≤ 51.09 T Pmn = 11.36 T ≥ 0.00 T (Qa-Pi)/Qa = 62.6% > 10% =η.Qa OK OK Giảm lp Chọn bố trí cọc Tinh Mong Page of KIỂM TRA XUN THỦNG: 6.1 Kiểm tra xun thủng từ cột xuống đài: Sơ đồ tính xun thủng cho cột - Chiều cao làm việc đài: - Chiều dài đỉnh tháp xun thủng - Chiều rộng đỉnh tháp xun thủng - Chiều dài đáy tháp xun thủng - Chiều rộng đáy tháp xun thủng - Diện tích mặt tháp xun: - Lực chống xun đài cọc: - Số cọc nằm đáy tháp xun: h0 = 1.350 m h0 =hm-an lt-txt = 1.600 m lt-txt = hc bt-txt = 1.600 m bt-txt = bc lb-txt = 2.800 m bb-txt = 2.800 m Pcx-min = 3.250 m2 329.075 T nc-tx = cọc Sthápxun= Pxt = - Lực xun thủng: Giá trị nhỏ mặt Pcx-min = 0.75Rk.Sthápxun Pxt = N(1-0.9nc-tx/(1.15n)) 125.094 T Thỏa điều kiện xun thủng cẩu tháp gây 6.2 Kiểm tra xun thủng từ cọc lên đài: Sơ đồ tính xun thủng cọc lên đài - Ta cần kiểm tra cọc biên: - Tính S1: 19.083 T S1-p > 0.720 m (B-bc)/2 = 1.200 m (-d+hc)/2 = 0.600 m - Diện tích xung quanh tháp: Sthápxun>2S1-p= - Lực chống xun đài cọc: Pxt = Pcx-min > 1.440 m2 145.800 T Pxt = Pi S1 > S1-p [(B-bc)/2].[(hc-d)/2] Tổng mặt Pcx-min = 0.75Rk.Sthápxun Thỏa điều kiện xun thủng cọc gây Tinh Mong Page of TÍNH CỐT THÉP CHO ĐÀI CỌC 7.1 Phương x - lớp dưới: a) Xác định nội lực: - Mặt cắt nguy hiểm vị trí xđ = 0.800 - Phản lực cọc tác dụng lên đài : Stt cọc Tọa độ cọc (m) xi yi 1.600 Pi (T) Cánh tay Moment đòn ri M (T.m) 1.600 19.083 0.800 15.266 1.600 0.000 19.083 0.800 15.266 1.600 -1.600 19.083 0.800 15.266 - Tổng moment tác dụng: M= Sơ đồ tính M 45.798 T.m b) Tính cốt thép: - Hệ số bê tơng: - Diện tích cốt thép: - Bố trí: Φ 16 @ 200 αm = M/(γbRb.B.h0) αm = 0.004 Và αR = 0.441 Bảng E.2, TCXDVN 356:2005 ξ= 0.004 ξ = 1- ς= As-tt = 0.998 ς = 1-0.5ξ As-tt = M/(ςRa.h0) As-chọn= 12.143 cm2 39.710 cm2 As-chọn= 22.337 cm2 − ( , ) 7.2 Phương y-lớp dưới: - Bố trí trương tự phương x 7.3 Phương x - lớp trên: - Bố trí: Φ 12 @ 200 7.4 Phương y-lớp trên: - Bố trí trương tự phương x-lớp Tinh Mong Page of 8 KIỂM TRA CƯỜNG ĐỘ ĐẤT NỀN DƯỚI ĐÁY MĨNG (QUY ƯỚC): 8.1 Xác định khối móng qui ước: - Góc ma sát trung bình đất: φtb-qu = - Dưới móng có lớp đất yếu, nên: Ltb-qu = γtb = -Dung trọng trung bình đất: φtb = 26.779 (Deg) 4.150 m 1.613 T/m3 γtb = ∑ ℎ (Dưới đài móng BTCT) ∑ ℎ Sơ đồ xác định khối móng qui ước - Chiều dài: Lqu = 4.974 m Lqu = L+2tan(φtb/4).Ltb - Chiều rộng: Bqu = 4.974 m Bqu = B+2tan(φtb/4).Ltb 8.2 Kiểm tra ổn định đất đáy móng quy ước: - Lớp đất đáy móng quy ước: γ= c= - Các hệ số đất nền: Lớp c Cát mịn 1.92 T/m T/m2 0 φ= 0.582 Rad A= 1.478 A = 0.25π/(cotgφ +φ -π/2) B= 6.910 B = 1+ 4A D RII m ktc = = = = 8.987 - Moment tiêu chuẩn đáy móng: Mtcx-qu = Wx-qu = - Moment kháng uốn phương x: - Moment tiêu chuẩn đáy móng: Mtcy-qu = Wy-qu = - Moment kháng uốn phương x: Pp = - Trọng lượng cọc: - Trọng lượng lớp đất đáy móng:PG-bottom = Pm = - Trọng lượng đài cọc: - Trọng lượng lớp đất đáy móng: PG-top = + Với: γtbG-top = - Lực dọc tính tốn: Ntcqu = - Ứng suất lớn đáy móng: σqu-max = - Ứng suất nhỏ đáy móng: σqu-min = - Ứng suấttrung bình đáy móng: σqu-min = 20.513 32.218 20.513 111.542 571.281 60.000 27.459 0.982 812.89 34.42 31.28 32.85 33.330 Deg D = 4Acotgφ RII = m.(A.Bqu.γ+B.h*γ*+D.cII)/ktc - Sức chịu tải cực hạn đất nền: 142.53 T/m + Với: 0.8 Nền cát MNN 1.1 Đặc trưng tính tốn lấy trực tiếp từ thống kê Ứng suất thân đáy móng h*.γ*= 26.318 T/m2 h*.γ*= q' mục 4.1 tc tc tc - Lực tác dụng lớn lên đáy móng quy ước tính theo cơng thức: pqu = N qu/Fqu±M x-qu/Wx-qu±M y-qu/Wy-qu Fqu = Fqu = Lqu.Bqu - Diện tích khối móng quy ước: 24.743 m T.m m3 T.m m T T T T T/m3 T T/m2 T/m2 T/m2 Mtcx-qu =(Mx+Hy.l)/1.15 Wx-qu = Fqu.Bqu/6 Mtcy-qu =(My+Hx.l)/1.15 Wy-qu = Fqu.Lqu/6 Pp = n.Ap.l PG-bottom = γtb.l(Fqu-n.Ap) Pm = γbt.L.B.hm PG-top = γtbG-top.(Df.Fqu-Thể tích đài) γtbG-top = (γi.hi)/Df Ntcqu =Ntc + Pp+PG-bottom + Pm+PG-top =1.2RII ≤ 171.04 ≥ 0.00 =RII ≤ 142.53 Đất thỏa điều kiện ổn định Tinh Mong Page of LỐI VÀO ĐƯỜNG GOM (CA ÀU LỐ I VÀO TÔN ĐƯ ÙC WT2 THẮNG) MẶT BẰNG TỔNG THỂ TL: 1/250 MASTER PLAN SCALE: 1/250 WT1 LỐI VÀO ĐƯỜNG SỐ Chỉnh sửa / Revisions No Mark Revision Note NHO JSC Chủ đầu tư / Owner Tổng thầu/ General contractor: Date HANDONG ENGINEEING & CONSTRUCTION JSC Thiết kế / Design company: NAM VIET CIVIL AND INDUSTRIAL CONSTRUCTION CO., LTD Giám đốc - Director VÕ MINH THẾ Thiết kế - Designed by NGUYỄN THẾ ANH Kiểm tra - Checked by Dự án / Project: VÕ MINH THẾ NHÀ Ở XÃ HỘI KDC BẮC HÀ HỒNG HỔ Địa chỉ: P.Mỹ Hòa - Tp.Long Xun - An Giang Hạng Mục - Item MĨNG CẨU THÁP Tên Bản Vẽ - Drawing Title 11/2014 BHHH/BV/MCT/01 Date: ĐỊNH VỊ MĨNG CẨU THÁP Tỷ lệ - Scale: Dwg No Đ SET BACK LINE B ĐƯỜNG SỐ .t: tru) : q tifJ, ib'' 'f.f EA& irn F.r f?, oe Etlli O € cDr U' 95 $ s \S gs \s o, ct) ^Y i 42 \d: ;N :o \o o g' *P i =*t o'P #(J H EF z * *i E gii F a:sE F ?i'l "r'eE*= AFe =- I er F Z * g 98 sE FF Er 3Z O X >r T 'o o OCv Arnr4 ou 6V v f +r 'n g '+ =' I t za F Bs Fb) o.4F, o }J rl d o0q eoq Atr a- ala s Z iE L d ed qts F +G u lt tri FI nE F t E -,ot\ ,tr F' F' F G AN ,ndD=l V a ;1 F t\ts {E {, ir; ' 0a *r I! c B o#=tr o soIor(a q t.J \o il rfi F, ilrl /+l 'aa Fr =i- tri ftq = (a d GJ rlr .r N) ': 't, ?z :e hJ :'J (g g' PT ,iQ,s., I -f-lJ,g:', t'' iO ;l '4 r oirh e l i :' ' '| '': H H e a tt 'Fl E !H oIt t{ K i() tra ,ts sv \5 P' 'I F\ H -rz l.g cl E't :i0\ d t\a s p( N) s \r $R EBA 6SSd\o tr' Lq FJ 00 o c)E o FI r(r a q -Fll Eg m B 0e IJ o z o>o o- g' nl B,Z '!)( c) o> o =e :A :O :at o>, -r: :at rY :q; n "l E *.r fr P o ooc :cl :rrl F a, !" t, oe (- e :hJ D( irr :'e o ar Oxr o (D> : i :t iii_ :.o F 8o -6"- I f; r' rr :+ 3EEE FT ?* i u Ei ) I i,[ i{ ! FY E :il tYz g g!p :I Fi l:i _.u ,h trL Ho Qr z o (Dr, €6 y! €' U9' OP :x &: HEF €>, € €* 't Fl.o' €F o.o otr '.c H$ Ez r(Fl ps sfi H FU ^O \F n E:iE tD* ,8!: N:i 5:: ie ls -se fU z (.1 o €g at oq (ar:' :' EE i o, E'.l -r q i F8 :El ioq rrq !+ EE otr/ e 3e' o9 -! :lt a c 97 It =T +> F:< E, z t' ' : : :1 +.A.1: 'ii , ir-l,i r'l ; ' '" -1j!t' ,I $' ! l|=.i: }{.+ o t:: S< trl U J :f w =t ie- o = o = @ I O( = I (c so (o oa z ETEF g ii Yl €.f; E EE H e g'g & FF ec = gt z = = nu) 'l*r?r A -'1 ;Y =' I = -'ri ?DO d E t Er-' :14" f{gH H f,ci \-' H ,c) ;= iZ: O iFiE ,'ci ,J a f{ A t{ I =iS oF i3fr F E; idE o 3;: o: -: v) R E E A E i= = cE Di99 O E H ;n ';i :E: :8' 5eE F N * s q > Or d s h s t\ sd KE HoACH ve oAu rU THANH ps6 so cni rrlrNn PHoNG oANc rY rnn DoANH ceNG uo.r xA Her cHU Ncnia vrpr NAM DQc lap - Tg - H4nh phric crAY cHfNG NHAN DANG rf toaNH NGHTTI c6Nc TY TRACH NHIFM HUU HAN HAI THANH vIfN TRo InN Mfl s6 doanh nghiQp: 0311850472 Ddng tc!,lAn ddu: ngdy 25 thdng 06 ndm 2012 Edng try aai Un tht:r L' ngdy 24 thdng 07 ndm 20I3 th TGn cdng ty ty vi6t bing tiring viOt: GONG Ty rNHH TU vAN KIEN TRUC vA D\NG TRTING DUONG TOn c6ng ty vitit bing tii5ng nu6c ngodi: TR{-rNG DUONG ARCHITECTURE CONSULTANCY AND CONSTRUCTION COMPANY LIMITED Ton cdng ty vitit t6t: TD ARCHITECTURE CO.,LTD TOn c6ng xAy 2.Dia chi trg s& chinh I608/41 vudn Ldi, Phwdng Tdn Thdnh, Quqn Tdn phti, Thdnh phii H6 chf Mtnh, Nam DiQn tho4i: 0913636876 Email: Fax: Website: Ngdrnh, nghd kinh doanh STT I ne)nh k! thupt c6 Thirlt t