Đang tải... (xem toàn văn)
Néi dung I. Tµi liÖu thiÕt kÕ: 1. Cöa van trªn mÆt thuéc nhãm 4,tra b¶ng m. 2. BÒ réng lç cèng : L0 = 14,0 m. 3. ChiÒu cao cöa van: H0 = 6,5 m. 4. ChiÒu cao cét níc tÝnh to¸n: H = 6,6 m. 5. H¹ lu kh«ng cã níc. 6. VËt liÖu thÐp CT3, vËt liÖu lµm b¸nh xe b»ng thÐp ®óc CT35§, èng bäc trôc b»ng ®ång. II. Yªu cÇu: ThiÕt kÕ van ph¼ng b»ng thÐp theo ph¬ng ph¸p ph©n tÝch kÕt cÊu thµnh c¸c hÖ ph¼ng, cÇn ®i s©u vÒ mÆt kü thuËt bao gåm: 1. Mét b¶n thuyÕt minh tÝnh to¸n c¸c bé phËn chÝnh cña cöa van. 2. Mét b¶n vÏ kÕt cÊu van vµ c¸c chi tiÕt kÕt cÊu van trªn khæ giÊy A1 or hai b¶n vÏ khæ A3.
Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 đồ án môn học kết cấu thép Tên đồ án BằNG : THIếT Kế CửA VAN PHẳNG THéP CủA CÔNG TRìNH THủY LợI Giáo viên hớng dẫn : Vũ HOàNG HƯNG Ngời thực : BùI HUY HòA Lớp : 51CTL4 Số đề : 20A Ngày bắt đầu thực : 17/09/2012 Ngày nộp : 15/10/2012 Nội dung I Tài liệu thiết kế: Cửa van mặt thuộc nhóm 4,tra bảng m Bề rộng lỗ cống : L0 = 14,0 m 3.Chiều cao cửa van: H0 = 6,5 m Chiều cao cột nớc tính toán: H = 6,6 m Hạ lu nớc 6.Vật liệu thép CT3, vật liệu làm bánh xe thép đúc CT35Đ, ống bọc trục đồng II Yêu cầu: Thiết kế van phẳng thép theo phơng pháp phân tích kết cấu thành hệ phẳng, cần sâu mặt kỹ thuật bao gồm: Một thuyết minh tính toán phận cửa van Một vẽ kết cấu van chi tiết kết cấu van khổ giấy A1 or hai vẽ khổ A3 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 cấu tạo chung CHíNH DIệN Thợng lu diện hạ lu Chiếu Theo phơng dòng chảy, cửa van chịu tác dụng áp lực nớc lên mặt, áp lực từ mặt truyền lên hệ dầm phụ gồm: dầm phụ đỉnh, dầm phụ đáy dầm phụ nằm ngang, Hệ dầm phụ truyền áp lực lên giàn ngang (đặt vuông góc với dầm phụ), Các giàn ngang tựa lên dầm dới, truyền tải trọng lên dầm chính, Tải trọng đợc hai dầm truyền lên cột biên truyền tiếp qua bánh xe, có vai trò nh gối tựa di động, lên hai trụ pin công trình vị trí khe van, Theo phơng thẳng đứng, cửa van chịu trọng lợng thân, kết cấu chịu trọng lợng thân van thờng dùng giàn có hệ bụng xiên đợc cấu tạo thép góc đơn, Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 Các bánh xe ngợc hớng, bánh xe bên giúp cho cửa van chuyển động dễ dàng dọc theo khe van, làm cho cửa van không rung động lệch khỏi đờng ray Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 I vị trí bố trí chi tiết kết cấu II.1 Xác định sơ kích thớc dầm chính: áp lực nớc tác dụng lên mặt là: 1 W = H = 10.6,6 = 198( KN ) 2 Hai dầm có kích thớc nh nhau, tải trọng tác dụng lên nhau, chọn sơ bộ: at = ad lực tác dụng lên dầm là: q tc = W 198 = = 99( KN ) 2 a1 < Tải trọng phân bố tính toán: q = n q tc =1,1.99 = 108,9 (kN) at 2H/3 a2 H/3 30 0,45.h ad W h O Nhịp tính toán dầm chính: L = L0 + 2c Trong đó: Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 + L0 : độ cống (bề rộng thông thuỷ cống), + c : khoảng cách từ mép cống đến trung tâm bánh xe (thờng lấy: c = 200-300 mm ) Ly c = 200 mm L = L0 + 2c = 14 + 2.0,2= 14,4 (m) Chọn sơ chiều cao dầm chính: + Theo điều kiện kinh tế (hKT): hKT = k b Wy c (trang 69 Giáo trình kết cấu thép) Trong đó: +k : hệ số phụ thuộc vào liên kết dầm, (k = 1,5) + b : độ mảnh bụng b = hb b ( dầm có sờn: b = 120 ữ 160 ) Chọn: b = 120 + W y c : mômen chống uốn yêu cầu M max R qL2 108,9.14,4 = = 2822,688( KNm) 8 Wy c = M max Tra bảng R = 1565 (daN/cm2) = 1565.102 (KN/m2) Wy c = 2822,688 0,0180(m ) 1565.10 hKT = k b W y c = 1,5.120.0,0180 1,48(m) + Theo điều kiện độ võng (hmin): hmin tc tc R.L.n0 p + q = (trang 62 Giáo trình kết cấu 24 E p + q thép) Trong đó: + R: cờng độ uốn, Ru = 1565 (daN/cm2) Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 + L: Chiều dài nhịp dầm, L = 14,4 (m) + E: môđun biến dạng, E = 2,1.106 (daN/cm2) + no=600 (bảng 4.1 trang 61 Giáo trình kết cấu thép) + ( p + q) : tổng tải trọng tính toỏn n = hmin hmin p + q p + q tc tc =1 1565.10 2.14,4.600 = 1,34( m) 24 2,1.108 < hKT (1,34 < 1,48) Chọn sơ chiều cao dầm chính: h = max(hmin ; hKT ) = 1,48(m) Chiều cao bụng dầm chính: hb = 0,95.h = 0,95.1,48 1,41 chọn hb = 1,40(m) = 140 (cm) Chiều dày bụng dầm chính: + Từ độ mảnh giả thiết: b = hb 140 = = 1,2(cm) b 120 + Từ điều kiện chống cắt: b = 1,5 Q q.L 108,9.14,4.10 = 1,5 = 1,5 0,94(cm) hb Rc 2.hb Rc 2.140.895 (Rc: tra bảng trang 18 GTKCT ,thép CT3) chọn: b = 1,6(cm) (do 1,6 > 0,94 ) Xác định kích thớc cánh: + Chiều dày cánh: c = 0,02.h = 0,02.148 = 2,96cm Vậy ta chọn c =3,0 cm Chiều cao xác dầm: h = hb + 2. c = 140 + 2.3,0 = 146(cm) + Chiều rộng cánh: bc = Fc 2.J c = c c hc2 Trong đó: Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 - c = 3,0(cm) - hc = hb + c = 140 + = 143(cm) h b hb3 1,6.140 146 - J c = Wy c = 1,80.10 = 948133,33(cm ) 12 12 Cú bc = bc = 2J c c hc 2.948133,33 30,91(cm) 3.143 chn bc= 37 (cm) + Kiểm tra điều kiện ổn định cục cánh: c bc b 2100 (Thép CT3: R = 1490 daN/cm2) 30 R 37 1,6 2100 1,401 thoả mãn 30 1490 Vậy kích thớc sơ dầm là: h = 146 cm hb = 140 cm bc = 37 cm b = 1,6 cm c = 3,0 cm II.2 Xác định sơ vị trí dầm chính: Vị trí dầm đợc bố trí cho thoả mãn điều kiện: + Khoảng cách từ dầm tới đỉnh van phải nhỏ 0,45H0 (H0: chiều cao cửa van) (1) + Khoảng cách từ dầm dới tới đáy van phải thoả mãn điều kiện: 30 Từ điều kiện (1), ta có: a1 0,45.H = 0,45.6,5 = 2,925(m) chn a1 =2,8 m Vị trí hợp lực áp lực thủy tĩnh là: Z= H 6,6 = = 2,2(m) 3 áp lực thủy tĩnh cách đáy van: 2,2 m Khoảng cách từ dầm đến phơng hợp lực W: Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 at = ( H o H ) + 2.H 2.6,6 a1 = 0,1 + 2,8 = 1,5(m) 3 Chn at = ad = 1,5 (m) tg = Z ad h bc = 220 150 18,5 0,353 19,44 < 30 146 Vậy ta có vị trí hai dầm là: a = 2,8m a = 1,5 m t a d = 1,5 m a = 0,7 m II.3 Bố trí giàn ngang: Để đảm bảo độ cứng ngang cửa van, khoảng cách giàn ngang không nên lớn 4m Bố trí giàn ngang cần phải tuân theo điều kiện sau đây: + Các giàn ngang cách khoảng cách giàn ngang với trụ biên: b= L 14,4 = = 3,6(m) < 4m 4 + Giàn ngang nằm đoạn đầu dầm không thay đổi tiết diện + Đặt giàn ngang van để giàn chịu trọng lợng có dạng đối xứng Ta bố trí giàn ngang với giàn ngang II.4 Bố trí dầm phụ dọc: Dầm phụ đợc hàn chặt vào mặt tựa lên giàn ngang tính nh dầm đơn, Dầm phụ chọn loại tiết diện chữ C đặt úp Trong khoảng từ dầm với dầm đỉnh hai dầm chính, ta bố trí khoảng dầm phụ cách nhau: Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 + Khoảng cách hai dầm phụ, dầm phụ với dầm đỉnh, dầm phụ với dầm trên, bố trí khoảng từ dầm với dầm đỉnh là: a1 2,8 = = 0,7(m) = 70(cm) 4 + Khoảng cách hai dầm phụ, dầm phụ với dầm khoảng dầm là: a= d= at + ad 1,5 + 1,5 = = 0,75(m) = 75(cm) 4 Sơ đồ bố trí dầm dọc phụ : II tính toán phận kết cấu van 3.1 , Tính toán mặt: Bản mặt đợc hàn vào dầm phụ, giàn ngang, trên, dầm chính, ta tính nh tựa mặt, Chiều dày mặt đợc xác định: i = k p 2.R.(1 + n ) Khi tỷ số cạnh lớn cạnh nhỏ ô mặt lớn ( b a > 2) mặt đợc coi nh tựa hai cạnh chiều dày mặt đợc xác định theo công thức: Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 i = 0,61.a pi Ru Trong đó: + a: cạnh ngắn ô mặt (cm) + b: cạnh dài ô mặt, b = 360 cm + Ru: cờng độ chịu uốn thép làm mặt: Ru = 1565 (daN/cm2) + k: hệ số phụ thuộc vào liên kết (k = 0,75) + pi: cờng độ áp lực thủy tĩnh tâm ô mặt thứ i (daN/cm2) + Pi = z.10 (KN/m2).Với z khoảng cách từ trọng tâm ô tới mực nớc thợng lu Bảng 1: Tính toán chiều dày mặt I 0,70 3,60 b pi (KN/m2 ) bm (mm) a 5,143 4,5 2,290 II 0,70 3,60 5,143 11,5 3,660 III 0,70 3,60 5,143 18,5 4,643 IV 0,70 3,60 5,143 25,5 5.451 V 0,75 3,60 4,8 32,75 6,618 VI 0,75 3,60 4,8 40,25 7,337 VII 0,75 3,60 4,8 47,75 7,991 VIII 0,75 3,60 4,8 55,25 8,596 IX 0,70 3,60 5,143 62,5 8,533 Số a (m) hiệu ô i bi (m) n= Chọn bm = (cm) 3.2 Tính toán dầm phụ dọc: 10 Đồ áN KếT CấU THéP + b = BùI HUY HòA_51CTL4 M max yn Jx Với: Jx =1835856,45(cm4); ZM4 = 6,55 m q.L 108,9.14 q.( z c) 108,9(6,55 0,20) M 4tt = nq z = , , 55 3357,01(kNm) 2 2 3357,01.10 b = 59,78 = 1093,12(daN / cm ) 1835856,45 ZQ4=6,35 cm + q.L 108,9.14 Q4tt = nq q( z c) = 1,2. 108,9(6,35 0,20) 111,08(kN ) b = Q 111,08.10 = 49,59(daN / cm ) hb b 140.1,6 +Thay vào (1), ta có: Hệ số kiểm tra : 22 Đồ áN KếT CấU THéP b th BùI HUY HòA_51CTL4 2 b 1093,12 49,59 + = + = 0,084 < m = 0,72 13360 , 02 2378 , th Thoả mãn điều kiện ổn định ( Do ô số có momen nhỏ thỏa mãn điều kiện bền ứng suất tiếp không cần kiểm tra ổn định cục cho ô số 1) Kiểm tra tơng tự với ô lại ta có: Bảng 3: Kiểm tra ổn định cục ô bụng dầm M d ST (m (kNm Tô ) ) 14 14 12 3357, 01 2992, 41 418,8 y b( ) Q b (cm (kN) ) 111, 59,7 1093, 08 12 346, 59,7 974,4 30 588, 54,7 148,9 06 b th 49,5 154, 60 284, 91 Hệ số KT th 13360, 1,2 02 13360, 1,2 02 15945, 1,4 2378, 0,08 2378, 0,09 2673, 0,10 95 Từ kết ta nhận thấy tất ô bụng dầm thoả mãn điều kiện ổn định cục 3.4 Tính giàn ngang: 3.4.1 Vẽ sơ đồ giàn ngang xác định chiều dài hình học giàn: Bảng 4: Chiều dài hình học giàn Kí hiệu 01 23 45 67 68 58 49 39 110 910 l (cm) 70 70 150 70 140 205,18 140 156,53 99 156,5 23 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 Kí hiệu 12 34 56 210 78 59 89 310 010 l (cm) 70 70 150 70 156,53 205,18 300 99 156,53 Tổng áp lực thủy tĩnh tác dụng lên dầm là: P tc = 10.3,6.6,5.6,7 = 783,9(kN ) 3.4.2 Xác định cờng độ áp lực thủy tĩnh lên mắt giàn: Bề rộng tải trọng giàn ngang là: B = 3,6m =10 WO=0,12.10.0,5.3,6=0,18 (kN) W1= 0,1.l01.B=10.0,1.0,7.3,6=2,52(kN) W1=0,5 B.l201=0,5.10.3,6.0,72=8,82 (kN) Tơng tự tính toán cho lực lại ta có: W2=20,16 kN;W2=28,98 kN W3=37,80 kN;W3=8,82 kN W4=55,44 kN;W4=8,82 kN 24 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 W5=156,6 kN; W5=40,5 kN W6=237,6 kN; W6=40,5 kN W7=148,68 kN; W7=8,82 kN 3.4.3 Các lực tác dụng lên mắt giàn: P0= 2,52 8,82 2 W ' W '' W0+ + = 0,18+ + =4,32 (kN) 3 3 2 3 2 3 P1= W1' + W1" + W2' + W2" = 2,52 + 8,82 + 20,16 + 8,82 =20,16 (kN) 1 P2 = W2' + W2" + W3' + W3" = 37,8(kN ) 3 1 P3 = W3' + W3" + W4' + W4" = 55,44( kN ) 3 1 P4 = W4' + W4" + W5' + W5" = 125,4(kN ) 3 1 P5 = W5' + W5" + W6' + W6" = 237,6(kN ) 3 1 P6 = W6' + W6" + W7' + W7" = 223,08(kN ) 3 P7 = W7' + W7" = 80,22( kN ) Kiểm tra tính toán: P = Pi = 784,02(kN ) %= Thoả mãn P P tc = 0,015% < 5% tc P 3.4.4 Xác định nội lực giàn phơng pháp tách nút: 25 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 Xác định phản lực gối tựa: R A + R B = P = 784,02(kN ) (1) (2) M A = (2) P0 2,8 + P1 2,1 + P2 1,4 + P3 0,7 P5 1,5 P6 3,0 + R B 3,0 = RB = 391,59(kN ) R A = 392,98(kN ) Tách nút 0: X =0 P = N 010 l 49 l09 N 010 = 10,16(kN ) Y = N 010 l04 = N 01 l09 N 01 = 8,843(kN ) Làm tơng tự nh trên, ta tính toán đợc nội lực tất giàn phơng pháp tách nút Ta có bảng số liệu sau: 26 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 Bảng 5: Bảng tính nội lực giàn Ký hiệu giàn 01 8,843 Chiều dài (cm) Chịu kéo 70 010 10,16 Chịu nén 156,73 12 26,62 Chịu kéo 70 110 26,385 Chịu nén 99 23 31,19 Chịu kéo 70 210 32,459 Chịu nén 70 310 32,419 Chịu kéo 99 Nội lực (kN) Trạng thái nội lực 27 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 109 67,048 Chịu nén 156,53 34 92,19 Chịu kéo 70 39 90,01 Chịu nén 156,53 45 87,61 Chịu kéo 150 137,063 Chịu nén 140 49 98 59 56 0,49 Chịu kéo 190,091 Chịu nén 37,016 Chịu kéo 300 205,18 150 58 123,195 Chịu nén 205,18 68 216,519 Chịu nén 140 67 39,786 Chịu kéo 70 78 98,518 Chịu nén 156,53 3.4.5 Chọn tiết diện giàn: Chọn tiết diện cánh thợng: vừa chịu lực dọc vừa chịu uốn Ta chọn loại cho tất cánh thợng Vì vậy, ta chọn bất lợi để tính toán Xét 4-5 có lực dọc N45 = 87,61(kN) lớn cánh thợng có chiều dài lớn: l45 = 150cm Mômen uốn là: M max = q tb l 452 qmin = H B = 10.2,8.3,6 = 100,8( kN / m) qmax = H B = 154,8( kN / m) qtb = q + q max = 127,8( kN / m) 2 qtb l 45 127,8.1,5 M max = = 35,94(kNm) 8 M 35,94.10 W y / c = max = 229,65(cm ) Ru 1565 Chọn tiết diện cánh thợng thép: IN022 28 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 h = 220mm J x = 2550cm b c = 110mm F = 30,6cm b = 5,4mm c = 8,7mm Kiểm tra tiết diện chọn có tham gia chịu lực mặt: b = bc + 50. bm = 11 + 50.1 = 61cm F = 30,6 + 61.1 = 91,6(cm ) yc = 61.8,7 5,79(cm) 91,6 61.13 J x = 5,79 30,6 + 2550 + 5,71 61.1 + = 5569,77(cm ) 12 Jx rx = = 13,49(cm) F J 5569,77 W x max = x = 896,9(cm ) y 6,21 = N M 87,61.10 35,94.10 + ( ) = + 496,36(daN / cm ) < Ru = 1595( daN / cm ) F Wx 91,6 896,9 Chọn thép IN022 cho tất cánh thợng Chọn tiết diện cánh hạ: 78 bất lợi l56 = 156,53 cm = 1,57 m N56 = 98,518 (kN) - Giả thiết: gt = 120 = 0,45 N 98,518.10 Fy / c = = = 14,69(cm ) R. 1490.0,45 l 157 rxy / c = ryy / c = x = = 1,31(cm) gt 120 - Chọn tiết diện gồm thép góc: 75 * 50 * F1 = 7,25 cm2; rx1 = 2,38cm; ry1 = 2,22cm với = 10mm - Kiểm cho tiết diện vừa chọn: Độ mảnh thực thép: 29 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 l x 157 = = 65,97 rx 2,38 max = y = 70,72 l y 157 y = = = 70,72 ry 2,22 x = Tra Phụ lục = 0,804 98,518.10 = = = 845,07(daN / cm ) < R = 1490(daN / cm ) F 0,804.7,25.2 N Vậy ta chọn thép góc 75x50x cho tất cánh hạ Chọn tiết diện bụng: - Tính bụng bất lợi 5-9: N73 = 190,091 (kN) l73 = 2,05(m) - Giả thiết gt = 120 = 0,45 N 190,091.10 = = = 28,35(cm ) R. 0,45.1490 - Fy / c - rxy / c = ryy / c = l 2,05.10 = 1,71(cm) gt 120 - Chọn bụng có mặt cắt chữ T ghép thép góc 70 x8 cạnh có: F1 = 10,7(cm ); rx = 2,13(cm); ry = 3,29(cm) với = 10mm - Kiểm tra tiết diện vừa chọn: l x 205 = = 96,24 rx 2,13 max = x = 96,24 l y 205 y = = = 62,31 ry 3,29 x = Tra bảng = 0,636 190,091.10 = 1396,66(daN / cm ) < 1490(daN / cm ) => Thỏa mãn 0,636.2.10,7 3.5 Giàn chịu trọng lợng thân: Giàn chịu trọng lợng thân cửa van đặt phía hạ lu cửa van, giàn song song có bụng xiên, đợc đặt sát vào cánh sau dầm chính, cánh hạ lu dầm 30 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 dầm dới cánh cánh dới dầm chịu trọng lợng, cánh dới giàn ngang đứng giàn chịu trọng lợng, cần thêm xiên tạo thành giàn chịu trọng lợng Dầm có chiều cao thay đổi nên giàn phải giàn gãy khúc Nhng việc tính toán đợc đơn giản, ta coi giàn phẳng có nhịp nhịp tính toán giàn 0,5.Pm Pm G B=3,60 m R=2.P Pm Pm 0,5.P m L=14,4m m R=2.P m Trình tự tính toán: Xác định trọng lợng thân cửa van theo công thức gần đúng: G = 0,55.F F Trong đó: F = 6,6 14= 92,4 (cm2) G = 0,55.92,4 92,4 488,51(kN ) Giàn chịu trọng lợng đặt phía hạ lu van chịu tải trọng 0,5.G Đem 0,5.G phân phối lên mắt giàn (hình trên), mắt chịu lực tập trung là: 0,5.G 0,5.G 0,5.488,51 B= = = 61,06( kN ) L n L 14,4 n= = =4 B 3,6 Pm = Dùng phơng pháp giải tích để tìm nội lực giàn: Tách mắt 6, thu đợc: 31 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 X =0 N Y = N 67 61 = 2.Pm = 122,12(kN ) Các mắt khác tiến hành tơng tự, ta có bảng trang sau: Bảng 6: Bảng tính nội lực giàn chịu trọng lợng 1-2 Chiều dài (m) 3,6 114,654 nén 2-3 3,6 155,068 nén 1-7 4,7 144,295 kéo 3-8 3,0 60,506 nén 1-6 3,0 128,371 nén 2-7 3,0 92,348 nén 2-8 4,7 47,655 kéo 7-8 3,6 57,301 kéo 6-7 3,6 57,301 nén Kí hiệu Nội lực (kN) Trạng thái nội lực 32 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 Chọn tiết diện xiên: + Tính toán với 1-7: N28 = 144,295 (kN) L = 4,7 (m) Chọn gt = 150 = 0,32 F ( c ) = 144,295.10 = 30,26(cm ) 0,32.1490 Chọn thép 125x9(R = 14): cm2,ry=6,1cm2 F = 247 cm2; rx = 4,34 + Kiểm tra tiết diện vừa chọn: l x 4,7.10 = = 108,3 rx 4,34 max = 108,3 = 0,506 l y 4,7.100 y = = = 77,05 ry 6,1 x= 144,295.10 = 1154,53 < 1490 0,506.24,7 Vậy tiết diện hợp lý 3.6 Trụ biên: Trụ biên chịu kéo đồng thời chịu uốn nên đợc tính nh kéo lệch tâm Chọn tiết diện chữ I, chiều cao bụng trụ biên lấy chiều cao bụng dầm đầu dầm, chiều lấy chiều dày bụng dầm Bề rộng cánh chọn đủ để bố trí bánh xe chịu lực, thờng chọn bc = 400 cm Chiều dày cánh chiều dày cánh dầm Đờng hàn liên kết cánh bụng lấy mm 3.7 Bộ phận gối đỡ: 33 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 Bánh xe chịu lực gối tựa di động chịu toàn áp lực nớc van truyền đến Tính bề rộng đờng kính bánh xe: Tỉ số đờng kính bề rộng bánh xe vào khoảng 3~5 Bánh xe đợc chế tạo thép đúc CT35đ ứng suất bánh xe: = Px [] l x Dx Tính toán kích thớc trục ống bọc trục Trụ biên Bánh xe Dầm Gối đỡ ống bọc trục 800 160 Trục bánh xe Bản đệm 165 Bánh xe ngợc hớng bánh xe bên làm cao su đúc có đờng kính 200mm trục bánh xe có đờng kính d = 40mm 34 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 3.8 Vật chắn nớc phận cố định: Vật chắn nớc dới đáy làm gỗ, kích thớc gỗ có chiều rộng chiều cao dầm đáy dùng bulông d = 18mm liên kết chặt vào dầm đáy, khoảng cách bulông dọc theo dầm đáy 500mm Đờng ray bánh xe chịu lực chế tạo thép đúc CT35đ, bề rộng mặt ray = 180 mm, bề rộng đế đờng b = 230 mm; độ dày bụng đờng ray = 60mm ; chiều cao h = 280mm; h = 110mm ( khoảng cách từ mép đờng ray đến phần bụng hết lợn cong) Bộ phận cố định dới vật chắn nớc dới bánh xe dùng thép chữ IN020a Tất phận cố định dùng cốt thép 16mm dài 600mm hàn vào cánh thép chữ I chôn bê tông Khoảng cách cốt thép neo 700mm Trên mặt phận cố định hàn thêm vào lớp thép không rỉ dày 5mm 35 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 ++ THE END ++ 36 ... đơn, Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 Các bánh xe ngợc hớng, bánh xe bên giúp cho cửa van chuyển động dễ dàng dọc theo khe van, làm cho cửa van không rung động lệch khỏi đờng ray Đồ áN KếT... trọng lợng thân cửa van đặt phía hạ lu cửa van, giàn song song có bụng xiên, đợc đặt sát vào cánh sau dầm chính, cánh hạ lu dầm 30 Đồ áN KếT CấU THéP BùI HUY HòA_51CTL4 dầm dới cánh cánh dới dầm... truyền tiếp qua bánh xe, có vai trò nh gối tựa di động, lên hai trụ pin công trình vị trí khe van, Theo phơng thẳng đứng, cửa van chịu trọng lợng thân, kết cấu chịu trọng lợng thân van thờng dùng