Sấy khí động khoai mì

GVHD: GVHD:TRAN TRANHÙNG HÙNGDŨNG DŨNG Thiết CJhiet (Thiết Thiết kế hệ hệ hệ hệ thôi thôi tụ tụ tụ tụ tụ i iitít tít tít i mì tít ỊỊỊtinh tinh tinh Ị tinh bột bột bột bột khoai khoai khoai khoai khoai mì mì mì mì Cĩíiiếỉ kế kế hệkế thấnụ still tỉnh bột khoai qbột =qui 5% qquay: 0.05.3532,12 (kJ/kg ẩm bay hơi) „lượng: 4026,42 có=tinh II Thuyết minh trình công III thu Cân m =bánh hồiđổi thấp mà gặp nhiều khó khăn nguyên liệu ntinh c Bánh Biến mì: hóa lý: sản xuất mì,nghệ: dùng bột làở cơbảo chất cho nấm men sử Thiết bị sấy thùng Thiết bị thể làm việc ápviệc suất khíquản hay chân Phần Phần 31176,11 Pbh = exp(l - — (bar) v Lượng nhiệt phần ẩm vật liệu đầu đem vào: c„ tươi dụng Những biến quáđổi trình hóa lên lýmen diễn tham gia vào trình phản sấyhao ứng tinh tạo bột: màu nâu đặc trưngcách khí cóbay nhiệt độ khoảng 25°c quạt đẩy hút thổi vàosấy calorife Tại LượngKhông không nhiệt cần Cóthiết thể để tăng cường lkg khả ẩm (lượng trao đổi tiêu nhiệt riêng) trình 235,5 +t ’ Phần 2nhiệt cpx p, 0, = 4,1816 25 = 104,54 (kJ/kg ẩm bay hơi) Nếu thu hoạch trễ, hàm lượng tinh bột không cao phần tinh bột bị thủy sản Có phẩm tượng nướng bốc ẩm khỏi khôi tinh bột -không khí thực trao đổi nhiệt với nước bão hòa (áp suất 2at) làm tăng thay đổid vị trí liên b vật liệu phân bô" dòng chảy tác nhân = 0,62 lx vtục B - (p X 147,3-69,5 Vẩm ỊỊnhiệt: O _từ Pđể bđó Suy tổn thất Việc phân bốc thành đường cung mặt cấp tạo chất sựdinh chênh lệch cho ẩmđểông mầm lớp phátliệu bề triển mặt Khoai mì lớpcàng bên nhiệt- độCó lênthể đến 100°c Sau không khí đưa đến vào liệu làm việc liên tục hay chu kỳ, chuyên dùng sâynhập vật rờibay dạng Quá (kJ/kg ẩm hơi)hạt =dưỡng 3532,12 qo = x2 -x0 bề 0,03953-0,01746 I = 1,004 X t + dx (2500+1,842 X t) A = c e,-q -q = 104,5451,47 176,11 = -123,039 (kJ/kg ẩm bay hơi) Quá trình n v m vật liệu, kết có khuếch tán ẩm từ lớp bên lớp bề mặt già khó chế biến trìnhI đềulà đặn vàpháp mãnh liệt, cường độ sây cao II Phướng thực sấy: Chọn qui trình cõng nghệ: Tinh bột sau tinh cótrình độ khoảng 45%, dạng nhão hệ Sấy công nghệ sửẩm dụng nhiều sảnbột xuất thực phẩm I.sây Các thông sốtrình ban đầu: Phần p.Tổng quan .2 Bxd X Ọ mang vào: sấy thực: vật liệu Vì nguyên nhân trên, thu hoạch khoai mì để xuất tinh bột, ta cần phải Thiết bị sây tháp: Chuyên dùng để sẩy loại nông sản dạng hạt Trong tháp, vật Khái niêm: thông vận chuyển băng sấy tải đến vítẩm tảithích nhậphợp, liệu,thuận vào ông liệu.bảo Dùng vítvận tải chuyển, liên tục Sản l.phẩm sau trình có độ tiện nhập cho việc quản, Vât liêu ọ_ sâv :-t ) + x,.[(2500+ l,842.t,)- A] l,004.(tị : L0I0+Vật pbtrình x(0,621 d)năng Dòng không khí: liệu: Gvi(i)C vi(i)0i d Biến đổi hóa sinh: thu hoạch thời hạn để hàm lượng tinh bột cao liệu di chuyển nhờ Nhập liệu đỉnh tháp, tháo liệu đáy tháp Sấy tách ẩm khỏi vật liệu cách cấp nhiệt cho ẩm bay Âm không liền trục, sấy đoạn liên tục không liền trục để nhập liệu, đoạn cuối chế biến, nâng cao chất cánh lượng sản phẩm -Năng (theođầu vậtdùng liệu): Gị =xoắn 2000 (kg/h) X , đồng = suấtthời + WC H O 91 Bộ phận mang vật liệu: A (Điểm ban đầu) B (Điểm 1) c (Điểm 2) Không đáng kể (2500 + l,842.t A ) Tiêu chuẩn bốt khoai mì ăn đươc: bịcó sây phun: Phun vật liệu (châ"t lỏng) thành hạt liệu nhỏ hòa rơi thường nước, vật bao gồm vật rắn, bùn, chất lỏng Phần 2:làThiết Qui trình công nghệ .7 dùng cánh xoắn dạng có tác dụng đánh tơi bột nhão Vật trôn với buồng không sấy khí -Độ ẩm ban đầu: Wjliệu =lá45% (kg ẩm/kg vật liệu ướt) (kg/kgkkk) I Giới thiệu nguyên liệu sấy: GvciCvcitvci Bộ phận đốt nóng: Q đ Do động đốt nóng II Cân vật chất: 1,004.(100 45) + 0.01746.[(2500 +1,842 1sửa oo) (e Biến đổi sinh hoc : ( Tiêu chuẩn FAO: TC 176-1989 (được chỉnh vào tháng 1-1995)) 25 100 45 Tác nhân sây thổi chuyển chiều với vật liệu sây khô vật liệu Sấy dùng khi: sạch1 Tính calorife nhiệt đoạnvật nhập Dòng khí thổi thổi vật liệu đánh tơi -Độ ẩm cuối: wcủa 13% (kgtại ẩm/kg liệuliệu ướt) =gia chất tỉnh bốt: = 0,0385 Năng suất sấy theo sản phẩm: bổ sung phòng sấy: Qb X Q mang ra: Biến đổi sinh học chủ yếu diễn ramì trình sấy tinh bột làthước ứclớn chếsẽvàbịtiêu 23,039)] Tiêu chuẩn chung: tinh bột khoai ăn phải: 85 2,7 61,8 Dùng để sây dung dịch thành bột sữa, xà phòng Đường Tăng độ bền vật liệu vào ông sấy, từ lên thực trình sấy Vật liệu có kích rớt kínhlàtrung bình khôitrọng hạt:100-45 dlb =củ15-K25|am Tinh bột thành phần khoai mì, bao gồm hai thành phần: 1QQ W quan Phần 3: Tính toán thiết kế thiết bị Dòng không G, =G, khí: Xbề L ~ I ' = 2000X =1264,4(kg/h) 100w diệt vi sinh vật mặt vật liệu (2500 +1,842.45 (-123,039)) An toàn phù hợp cho người sử dụng 0,01746 0,01746 0.03953 Thiết bị sây tầng sôi: Vật liệu sấy thể sôi, trao đổi ẩm với dòng tác Tăng khả bảo quản I =l,004.t +x (2500 + l,842.t )= 1,004.45 + 0,0385.(2500+1,842.45) lượng 2 : p = 1440 -^1460 : xuống đoạn rơi 15-25% riêng (kg/m ) ứng với độ ẩm w2 = 13% Khôi Amylo: 100-13 Jg) = 144,69 liệu: G V 12C 02 V|2khác Không có mùi vị thường côn trùng gây hại nhân Vật Giảm công chuyên chở 69,5 147,3 147,3 Các vếu tỏ" ảnh hưởng đến trình sâV tinh bôt: trình truyền nhiệt, truyền Lượng cầndòng tách: -> chọn 1450 Amylopectin: 75-85% Vật liệuẩm khíPhcuối= nóng vận chuyển thực Do phận liệu:ảnh Gvc2 Cvc tvcsây =chuyển G,0,9987 -G =chịu 2000-1264,4 =2để 735,6(kg/h) 32các - 4: Không bịW nhiễm bẩn 2vật Thiết bị sây khí thổi: Thường dùng loại hạt nhẹWicó=45% độ ẩm chủ yếu ẩm Tăng giá trị cảm quan vật liệu trình sấy tinh bột hưởng yếu tô" sau: 0,0315 0,0949 4026,42 Phđầu =ẩm 1284,5 (kg/m 4026,42 )dài ứng với độ ẩm Phần Tính toán thết kế thiết bị Đi 14 khôi vớipQuá không khí nóng tách hết chiều sấy, vât liệu (bar) đạt độ ẩm theo yêu cầu = exp = 0,09495 12 b2 Sấy lý thuyết: = exd 12 Do tổn thất: Q trình m Tiêu chuẩn cu thể: bề mặt Hệ thông sây thường làm phương tiện vận chuyển chỗ vào tác đếnnhân chỗ Quá trình tách ẩm khuếch tán nước từ bề mặt vật liệu Độ ẩm ban đầu khôi vật liệu: độ ẩm ban đầu khôi vật liệu 0,02681 0,02681 0,05865 p^ gian = 1367,25 (kg/m + thời gian sấy)từlà 235,5 +1)2 Jchiều dài ông 235,5 la 13% => Thời vật liệu hết sấy (cũng 5,43cao s thời Ta có: -Tỉđộng trọng 5theo =quá 2,71 > Chỉ tiêu hóa lý: khác yêu cầulà chế biến Vì vật động tịnh dòngvàkhí, sấy19,7 mà lực trình chênh lệchhạt áp suấtliệu hơichuyển riêng phần bềtiến mặttheo vật liệu tác gian sây kéo dài 43,1 45 0,98.0,385 = B.X2 =19,7 = 0/ Sản phẩm (tinh bột tách ẩm) được(kj/kgh) đưa vào hệ thông cyclon để lọc bụi va dung diêng (chi vậttiết liệu khô) Ckhô = ẩm, 1,67 XPhần Q Nhiệt mang vào Q rnang phụ 19 5: Tính toán 9=2 X chuyển Hàm lượng ẩm 13% đồng thời động quay; chuyển động quay nên tiêu tổn phần nhân Tính châ"t tác nhân sây như: độ nhiệt độ tốc độ chuyển động dòng pb2.(0,621 + x2) = 0,09495.(0,621 + 0,385) thu hồi sản phẩm Tinh bột thành phẩm tách khỏi dòng khí, rơi xuống đáy cyclon Ggiai V1 = cv! - Quá lượng, Hàm lượng làm kết acid HCN _, , đáng kể sau trình phản ứngNhư làmvậy biến màu hạt tinh bột Độ bột giảm chế non không (kJ/kg ẩm hiệubay quảhơi) q =—= biến khoai — =mì 51,47 w 736,5 sây Tổn thất nhiệt mát môi trường xung quanh: MỤC GGAN LỤC CÂN BẰNG VẬTTỔNG CHẤT & CÂN BẲNG QUI YICÍINU C0NG NGHỆ NĂNG ILliỢNG Thông số tfC) cp(%) x(kg/kgkkk) T(kj/kgkkk) Pb(bar) p (bar) P(mmHg) vc vc V SVTH: SVTHĩ PHẠM THANH THANH THÙY LIÊN SVTH;PHẠM PHẠMTHANH THANHTHANH THANHTHÙY THỦYLIÊN LIÊN Thông số t(°C) cp(%) A (Điểm ban đầu) 25 85 B (Điểm 1) 100 2,7 c (Điểm 2) 45 61,8 &*anạ Tranự Trant ỊỊ s542316Ọ 10 Tran tị, Train/ 11 x(kg/kgkkk) I(kj/kgkkk) Pb(bar) p (bar) P(mmHg) 0,01746 0,01746 69,5 147,3 0,0315 0,9987 GVHD: TRAN HÙNG DŨNG GVHD: GVHD: GVHD: GVHD: GVHD: TRAN TRAN TRAN TRAN TRAN HÙNG HÙNG HÙNG HÙNG HÙNG DŨNG DŨNG DŨNG DŨNG DŨNG 0,03154 0,02681 0,0385 144,69 0,09495 ( (7Cĩhiết 'kiết Uế kế hệ hệ thò'nụ *ìítỊ tỉnh bột khoai (Thiết Thiết Cĩhiết (Thiết (Thiết kế kế kế kế kế kế hệ hệ hệ hệ hệ thôi thôi tụ tụ tụ tụ tụ tụ ikhoai itít tít iimì itít tít tít tít Ịmì Ịtinh Ịtinh ỊỊtinh tinh tinh tinh bột bột bột bột bột khoai khoai khoai khoai khoai khoai mì mì mì mì mì Cĩhiết tụ 1thôi tít Ị tinh bột 3.iùết thô tụ/ ưu/ tinh bột khoai mì 0,057247 23,18 19,7 42 Vậy thể tích không khí khô: TỐC độ sấy: Calorifer thiết bị truyền nhiệt dùng Không khí Nhiệt độ vào t2đPhần = để t0 gia4 nhiệt 25°cgián tiếp cho không khí sấy Trong N = 100.J f = 100 1,92 219,42 = 42144,42 (m/h) khí - khói Ớ ta m I Tính cvclon: Tác nhân sẩy L,=loại 3492*71 kỹ thuật thường dùng hai calorifer khí - hơi°cvà caloriíer (nrVh) Nhiệt độ ta2c calorifer == tị hi 100 Chọn cyclon tổ cân hợp do:pkloại Y'C 1,0232 Độ ẩm bằng: w = 10,1% aÁp khí Trong ông nước bão - hơi, thiết bịAVN truyền ông Hơichọn nướccalorifer bão hòa khí ngưng tụ suâ"t p c nhiệt kiểukhông at chùm -Thu sẩn phẩm với khôi lượng lớn Lthức hạn: Hơi đô"t hòa ngưngĐộ Vậy tụẩm không ta tới CÓ khí công ống nóng không tính vận khítốc chuyển lắng: động Hệ số trao đổi nhiệtHcủa nước ngưng Nhiệt độ ngưng tụ T 119,6°c -Lưu lượng khí lđn lớn nhiều so với hệw,sô" trao đổi mặt° ông với không khí, tfgiữa = 25 c 45 nhiệt đôi lưu«» Thông sô" K tốcw 36dòng Đơn |d-(p,-p Giá )(1284, Ghi5-1,0232) 36 I(4.10-Vận khí cao) \ hạt = —+kc)lớn w =(nồng —được + độ 10,1 =cánh 35,1% kphía c khí 1,8 1,8 v„ ý ông tw2 D đó, bên không làm để tăng cường truyền nhiệt Vậy calorifer sử vị nhiẽt 500 cho => C, = 0,44 Ta Tính ỏng sâv: SVTH: SVTH: SVTH: SVTH:PHẠM PHẠM PHẠM PHẠMTHANH THANH THANH THANHTHANH THANH THANH THANHTHÙY THÙY THÙY THÙYLIÊN LIÊN LIÊN LIÊN I» ( T T T T Tranụ ranụ ranụ ranụ ranụ 17 14 12 20 Train/ Tranụ 'Tra tu/18 1613 15 GVHD: TRAN HÙNG DŨNG Thiết kế hệ hệ thôitụ tụi itít títỊỊtinh tinhbột bộtkhoai khoaimì mì Tính sô' cấp nhiẽt phía không khí Ống □?: [6] 2.1 Các thông sô' không khí ông: Tác nhân sấy không khí nhiệt độ môi trường t2đ = t0 = 25°c sau qua caloriíer gia nhiệt lên t2c = t| = 100°c để vào thùng sấy Bảng : Ccíc thông sô'của không khí di chuyển Ống S| m 0,004 ô"ng 49 X d, m 0,041 S | hỉêu sô' Tính m nhiêt đỏ trung 0,1 bình: Chọn theo tiêu chuẩn đôi với Bước ông ngang - Hiệu sô" nhiệt độ dòng lưuông chấtcóởcánh đầu vào calorifer: Àt| = chùm dòng lưu châ"t s2 t, - t m= 119,6 - 25 0,1 Trường hợp xếp ông so le = 94,6 (°C) II CL Bề dày ông Đường kính Óng đ Bước ông dọc dòng lưu châ"t ông Cán h Chiều dài cánh Khoảng cách cánh liên tiếp Bề dày cánh Đường kính cánh Hệ sô" dẫn nhiệt vật liệu làm ông cánh ST T Thông sô" 2đ Àt2 = t,c - t2c = 119,6 - 100 = 19,6 (°C) - Hiệu sô" nhiệt độ trung bình tác nhân sây nước câ"p nhiệt: h m 0,003 Chọn At,-At, 94,6-19,6 0,005 47,645° c At, m tc 2,3.1g ^ 94.6 2,3.1g At 19.6 m 0,000 5c 50,055 dc m dc — d2 + 2h X W/m 57 Thép CT20 K Kí hiệu Đơn vị tlc °c N tích = 1,2.^: =/ 6,54.10“ = 6,54W \0.25kW Tính bể367 măt truvển nhiêt kích calorifer: Vít diên tải dùng để vận chuyển vật liệu,W/m tơi vụn thước a, =1,13.A — K theo phương nằm ngang, thẳng đứng V L.At nằm nghiêng - Nhiệt lượng cần cung câ"p cho calorifer: J Đại lượng Nhiệt độ Độ ẩm Lưu lượng Khối lượng riêng Ưu điểm Vít để vận chuyển máng= kín đól(kJ/h)(II) không tổn thất rơi vải, đó:Công Q :=động L.(I|tải - dùng I0) = 34928,71.(147,28 - 69,57) 271441 suất cơ: an toàn làm việc vàNsử dụng râ"t thuận lợi cho việc vận chuyển vật liệu nóng độc hại 54 = 754003,1 (J/s) 0,683.944,8 = 185,72 (trang 120/[6]) NhươcAdiếm N=d c =: - = ^r0,7 = 9,34W A - Diện tích bề mặt ông: Ký hiệu Trạng thái suất không Trạng thái không Trạng thái không - Năng thâ"p Q 0,24.10" hiệu sô"khí nhiệt Đơn vị khí ngoàiAt: trời vàođộ: thiết bị khí 2\ khỏi thiết bị - Chiều dài vận chuyển754003,1 ngắn / 116=3,6 (°C) F,= At,= T - tw = 119,6 sấy = 36,05 (m2) sấy K.Attb nát 439.47,645 - Vật liệu bị nghiền phần vận chuyển, calorifer: - Tổng Tiêu tônông nhiều lượng t(°C) 25sô" 100hơn so với băng tải.45 F, 36,05 (0 (đơn 0,85n = 0,027 0,618 —— = 279,8 (ống) vị) 7id,.L 3,14.0,041.1,0 V (m /h) 29475,71 36922,52 31453,14 V (m /s) 8,19 10,26 8,74 pk (kg/m3) 1,185 0,946 1,1105 SVTH: PHẠM THANH THANH THÙY LIÊN Tituiif TI ÍUIIỊ 30 Tranụ 27 28 26 ọ Pk Độ nhớt (Ns/m2) Bắt đầu đoạn ông s l,84xl0'5 Đoạn ống 2,19xl0'5 l,94xl0'5 Kết thúc oạn ông c GVHD: TRAN HÙNG DŨNG - ÇJhiê't kế hệ tụ sût Ị tinh bột khoai mì Với không khí chảy xoáy rối, Re > 4000, xem dòng chảy khu vực nhẩn thủy lực “► hệ sô" trở lực ma sát X , theo Bảng 11.12, [2] Áp suât cần thiết để khắc phục trở lực ma sát ông dẫn: (CT 11.55, [2]) T T Điểm bắt đầu Cửa quạt đẩy Cửa caloriphe Cửa tháo liệu Nhánh rẽ Cửa cyclon Nhánh Dlđ □ 560x5 □ 800x8 0 □ 550x4 □ 150x4 □ 150x5 0500 ,Vk‘Pk ( N / m ) 2 -X.-L Dtđ Kích thước (mm) ,V'k'Pk (mmH,0) 2.g Bảng : Kết tính trở lực ma sát đường Ống Kích Lưu Vận Điểm kết Kích Chiều dài thước lượ tố thước thúc (m) (mm) ng c (mm) khí khí 0,5 □ 8,19 12, V V □ Lôi vào 800x800 800x8 caloriphe □ 10,2 16 Cửa vào □ 800x800 đoạn 800x8 nhập liệu 0 150x4 □ (nhánh 32, Nhánh rẽ 8,74 550x495 chính) □ 1,46 19, Cửa vào 0,5x6 (6 □ 61 150x495 nhánh rẽ) cyclon 150x4 Tính trỏf lức đường ống: □ 1,46 19, Nhánh 0,5x6 2.1.(6Trở lưc ma sát đường ông: 61 nhánh rẽ) 150x495 - Chuẩn sô" Reynolds: 0500 v Re _0500 ^tn -Pk 8,74 ,trong 22, đó:Cửa vào 0800 24 0800 8,74 17, quạt hút riêng (kg/m3), độ nhớt (Ns/m2) không khí sây V, pk, Ịik : vận tốc (m/s), khối lượng vị trí tương ứng, 12 ■ ■ Dld : đường kính tương đương đường ông (m) o Ống tròn : Dtđ = Dống X1s1 ~ /s ^ 45 ab o Ong hình chữ nhật: D, = —— = —— -6 ld u (a + h) a, b : chiều dài cạnh tiết diện ống(m) s : diện tích tiết diện ông, (m2) STT n : chu vi tiết diện ông, (m) Dtđ APi Đoạn ông Re X ( (m) (mmH20) m 0, 0,80 6,59xl0 0,012 LIÊN0,07 SVTH: THANH THANH THÙY Quạt đẩy —» PHẠM caloriphe L Tranụ 31 GVHD: TRAN HÙNG DŨNG 3.1 Đôt mở: Hệ sô" tổn that cột áp cục dòng chảy qua ông phân kỳ: 0,80 5,54x1 0,012 0,2 V o5 ệ 0= k (CT P8.5, [10]) Caloriphe —»thiết bị sây ông sây —»cyclo n cyclone quạt hút Vị trí trở lực cửa quạt đẩyc đường ống Cửa cyclon —> quạt hút Nhánh 0,52 với: 9,58xl05 0,012 0, Với góc 0,23mở 2,59x1 1,17 = 6° k =0,024 0,1 (Bảng b2, [ 101) o5 Áp suất APcb tính theo v2 0,5suất 6,38x1 0,012phục trở2,1 Bảng 8: Áp cần thiết để khấc lực cục đột mở o5 Nhánh chính—» quạt Ông nhỏ Dt AỊ (m2) (m 0,31 7,97 xio5 0,8 0,012 Đột mở Ông mở rộng AP, Dtđ A2 ị v2 (mmH20) (m2 (m) )0,6 0,8 0,026 12,8 0,25 £pms = 0,07 + 0,2 + + 1,17 +1,17 + 2,1 + = 11,8 mmH20 Tính trot 0,19 0,8 lưc cuc 0,5bô: [10] 0,037 0,5 A|, tiết diện ông 0,024 nhỏ ống mở 0, A2 : diện 0,23tích2,59x1 1,17rộng, m k : hệ sô" 5 o nhánh rẽ nhánh rẽ Nhánh 0,5 (Thiết kế hệ tụ i tít Ị tinh bột khoai mì 17,4 0,6 - Áp suât cần thiết để khắc phục trở lực cục ông dẫn: APcb=ạ^(N/mm2) (CT 11.56, [2]) với: 2.g : Hệ sô" trở lực cục SVTH: PHẠM THANH THANH THÙY LIÊN Ç/rantf 32 GVHD: TRAN HÙNG DŨNG (Thiết Thiết kế kếhệ hệthôi thôitụ tụiitíttítỊ tinh Ị tinhbột bộtkhoai khoaimìmì ■ Trỏ lực rẽ: uốn cong 120° ống vuông sau caloriphe để đến hệ Trên hệ thông cóống lần sấy, lầntrên uốnồng cong ống tròn11,16, từ cyclon lần—uốn cong - thống Hệ sô" trở1lực rẽ 90° Tổng tổn =thất cục bộ:đ ^P cb = 54,5(mmH 20) AP(( ÀP( + AP = 327 + 41,17 = 368,17 (mmH20) 4.- Tổn Troithất lứccột thiết phần bi sâv: áp toàn cho hệ thông vận chuyển khí: Ap = Aptt + Apms + Apmh + Apg Aptt: AP = 1,1 ,APU (l + k.a) = 1,1.368,17 = 405 mmH20 (CT II,23b, [2]) áp suất thuỷ tĩnh (tổn thất) với: k: hệ số AP„ = H.g.[(l-^ph + ipj a: nồng độ khôi lượng tương đốì hỗn hợp, kg bụi/kg khí = 25.9,8 ].[(] - 1) ] 367,25 + 1.1,0232] = 250N / m2 = 25,5mmH20 Tính côngpksuát chonriêng quat: khốivà lượng không khí Ap : tổn thất ma sát khí không với thành ms quạt V (m /h): Năng suất đôi với khíông bẩn suất quạt lấy H w2pk 25 82.1,0232 lưu lượng không khí theo= tính toán điều kiện.— làm việc — = 0,78mmH,O Ap = 0,011 7.—' F 1ms Hình 14: Thông số1,2 2.9,81 quạt ự 9-57, N°8 D 2.g Trở lực quạt phải khắc phục AP (N/m ): lấy tổn thất cột áp toàn phần điều kiện Apmà mh: tổn thất áp suất ma sát hạt thành ông làm việc Apmh= A2*^*-^2^í-(l-í)“0 AP 405 Apg:tổn thất ápAPị suất= để cho vật liệu vận chuyển: APtạo = ^2— = —— = 202,5 (mmH20) _4.G,.wh 4.2000.0,23 Apg= '' V w - Công suất trên8 trục động điện, vận chuyển không khí nhiệt độ cao: 7ĩ.D g cơ3,14.1,2 3600.9,81 V A pp m ^PIb =26,3mmH N = p 20 ,kw (CT II.239b, [2]) 1000 7,.* 7,, r|lơc suất quạt, lấy theo đặc tuyến —> q : hiệu 5.với:Trở cvclon: = T|tr: hiệu theo hình pcycion II.60a [2]67,9 ta cómmH r|q = 20.62 Trở lưc caloriíe: suất truyềnPcai động = 184 mm H20 48 202 81 0232 z^>N= ’ ’ ’ ’ =31,08 kw 1000.0,62.1 ST T Thiết bị Ống sấy Bích ông sấy Xyclon - bunke Đơn Đơn giá Số vị (đồng/đơn vị lượn g tính tính) SVTH: PHẠM LIÊN Thép CT3 THANH 3325 THANH kg THÙY10.000 Vật liệu Thép CT3 Thép 45 640 1450 Thành tiền (đồng) 33.250.00 6.400.000 14.500.00 Tran (ị37 Tranụ 335 ó Calorife Vỏ CT3 ống 15X5M 1650 2x45,8 1284 156 100 HP Cái kg kg 600.000 2.000 10.000 8.000 16.500.00 54.960.00 2.568.000 1.560.000 800.000 0,9 m3 5.000.000 4.500.000 Đường ông 588 Bích ông sấy 338 Tổng tiền vật tư Tiền công chế tạo lấy 100% tiền vật tư Giá thành thiết bị kg kg 10.000 10.000 5.880.000 3.380.000 114.298.0 00 114.298.0 00 228.596.0 00 Quạt (cả motor) Bulông Giá đỡ Lớp cách nhiệt Thép CT3 Tôn gai Bông thủy tinh Thép CT3 Thép CT3 GVHD: TRAN HÙNG DŨNG (Thiết kế mìmì Cĩkiết kế hệ hệthôi thôitụtụii títtítỊ Ịtinh tinhbột bộtkhoai khoai Phần rẼT LUẬN Tài liệu tham khảo Thiết bị sấy khí thổi thiết kế làm việc với thông sô" kĩ thuật sau: [1] Trần suất Văn 2000 Phú, Tính - Năng kg/h.toán thiết kế hệ thống sấy, NXB Giáo dục, 2002 [2] Trần các13% tác giả, SỔ tay trình - thiết bị công nghệ hóa chất, - Độ ẩmXoa 45%và—» tập NXBgian KHKT, - ỉ, Thời sấy:1999 5,43s [3] Trần Xoa tác giả, sổ tay trình - thiết bị công nghệ hóa chất, tập - Nhiệt độ tác nhân sây vào thiết bị: 100°c 2, NXB KHKT, 1999 - Nhiệt độ tác nhân sây khỏi thiết bị: 45°c [4] Nguyễn Lụa,làKĩmột thuật sấy vật liệu, NXB ĐHỌG Sây Văn khí thổi phương pháp đơn giản, dễ vậnTPHCM, hành, dễ2001 chế tạo, thời gian sây nhanh, thuận lợi cho trình vận hành liên tục [5] Hồ Lê Viên, Thiết kế - Tính toán chi tiết thiết bị hóa chất, tập 1, NXB Sây khí thổi chủ yếu tách ẩm bề mặt nên trình sây đòi hỏi xáo trộn vật KHKT, 1978 liệu Do đó, phương pháp đòi hỏi tiêu tốn lượng lớn Năng lượng đốt nóng không đẩy -vật chuyển lên cao VìNam, vậy, phương nàynghệ hoá thíchhọc [6] khí Phạmlượng Văn Bôn Vũliệu Bá di Minh - Hoàng Minh QT & TBpháp Công hợp dùng để sây loại vật liệu dạng bột, hạt nhỏ - tập 10 - Ví dụ tập, Trường ĐH Bách khoa Thiết bị thiết kế đồ án có ưu điểm tạo dòng khí mạnh đẩy vật liệu đi, [7] vật liệu Nguyễn Hiệp, Vănđiểm: Lẫm, Thiết kế chi tiết máy, NXB Giáo dục, sây nhưngTrọng có mộtNguyện sô" nhược ♦ 2000 Chiều cao lớn, khó khăn cho việc lắp đặt [8] Hồ Lê Viên, Thiết kế - Tính toán chi tiết thiết bị hóa chất, tập 2, NXB ♦ Chi phí cho nhiên liệu lớn KHKT, 1978 ♦ Nhiệt độ không ổn định, khó điều chỉnh [9] Bùi Hải, Dương Đức Hồng, Hà Mạnh Thư - Thiết bị trao đổi nhiệt - Đại học ♦ Thiết bị cồng kềnh bách khoa Hà Nội, 1996 ♦ Chi phí chê" tạo cao [10] Nguyễn Thị Phương - Lê Song Giang, Cơ lưu chất (Tóm tắt lý thuyết tập), ĐHBK TPHCM, 2001 [11] Vũ Bá Minh - Hoàng Minh Nam - Quá trình thiết bị công nghệ hóa học, tập - Cơ học vật liệu rời - NXB KHKT SVTH: PHẠM THANH THANH THÙY LIÊN 'Train/ 3840 'TrantỊ 39 Tranụ ... bột bột khoai khoai khoai khoai khoai khoai mì mì mì mì mì Cĩhiết tụ 1thôi tít Ị tinh bột 3.iùết thô tụ/ ưu/ tinh bột khoai mì 0,057247 23,18 19,7 42 Vậy thể tích không khí khô: TỐC độ sấy: Calorifer... hệ thôitụ tụi itít títỊỊtinh tinhbột bộtkhoai khoaimì mì Tính sô' cấp nhiẽt phía không khí Ống □?: [6] 2.1 Các thông sô' không khí ông: Tác nhân sấy không khí nhiệt độ môi trường t2đ = t0 = 25°c... Tranụ Khí cyclon 0,25 0,25 22,2 0,07 19,6 22,2 0,51 14 0,88 GVHD: TRAN HÙNG DŨNG Thiết Tĩhiết (Thiếtkế kếhệ hệthôi thôitụ tụii tít títỊỊtinh tinhbột bộtkhoai khoaimì mì -7 Tính Công trở suấtlức động