ĐỒ án THIẾT kế hệ THỐNG cấp THOÁT nước p2

PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM I./THÔNG SỐ TÍNH TOÁN: Chỉ tiêu chất lượng nước ngầm khu dân cư An Phú Gia Quận có thông số sau: Stt 10 11 Chỉ tiêu Độ sâu giếng PH Độ đục Độ Màu Fe2+ Mn Ca2+ Amoniac CO2 tự SS Độ kiềm Đơn vò m NTU TCU mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg CaCO3/l Kết 120 5.9 60 50 7.25 0.9 0.74 90 45 64 II./ LỰA CHỌN SƠ ĐỒ DÂY CHUYỀN CÔNG NGHỆ XỬ LÝ: Với tiêu nguồn nước ta đưa hai phương án xử lý nước ngầm sau: Giếng khoan Dàn mưa Bể hỗn hợp Bể trung gian Lọc áp lực Bể chứa III./ PHÂN TÍCH NHIỆM VỤ CỦA CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ: III.1/ Trạm bơm giếng: bơm nước thô lên để xử lý III.2/ Giàn mưa: dùng để khử CO2 nước làm giàu Oxy cho nước tạo điều kiện để Fe2+ oxy hoá thành Fe3+ III.3/ Bể lắng đứng kết hợp bể phản ứng xoáy hình trụ: lắng để giữ hạt cặn lớn tạo từ trình phản ứng Gồm cặn vôi, phèn cặn tạo trình oxy hoá sắt mangan Trang32 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM III.4/ Bể trung gian: có chức bể chứa nước sạch, nước chứa sử dụng để bơm vào bể lọc áp lực III.5/ Bể lọc áp lực: lọc để giử lại hạt cặn lại nước sau trình lắng Khử Mangan nhờ lớp oxít Mangan bề mặt cát lọc III.6/ Bể chứa nước sạch: để chứa khử trùng nước lọc đồng thời lơi cung cấp nước để rửa lọc cho bể lọc áp lực Chất khử trùng nước clo hoá lỏng III.7/ Trạm bơm cấp II : để cấp nước cho nơi tiêu thụ có vai trò điều hoà trạm bơm cấp I cấp II IV./ TÍNH TOÁN IV.1/ XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT CỦA TRẠM XỬ LÝ: Theo bảng thống kê nhu cầu dùng nước khu dân cư theo (phần mạng lưới cấp nước) ta có lưu lượng dùng nước lớn : Qhmax = 12.94 (m3/h) = Qtt Lượng nước dùng cho thân nhà máy xử lý (như vệ sinh đường ống công trình đơn vò nhà máy) Được xác đònh sau: Qvs = (5% - 10%) Qtt Chọn Qvs = 10%Qtt = 10%12.94 =1.294 (m3/h) Vậy công suất thiết kế nhà máy là: Qtk = Qtt + Qvs = 12.94 + 1.294 = 14.234 (m3/h) Chọn công suất cho trạm xử lý 350 (m3/day) IV.2/ TÍNH TOÁN LƯNG HÓA CHẤT ĐƯC SỬ DỤNG: IV.2.1/ Phèn: Loại phèn sử dụng phèn nhôm; hàm lượng phèn xác đònh sau: PP = M (mg/l) Trong đó: M - độ màu nước nguồn, M = 50 (TCU) Trang33 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM Do : PP = x 50 = 28.3 (mg/l) Ta có lượng phèn tiêu thụ ngày là: Q x PP x 1000 Png = 1000000 Trong đó: PP - hàm lượng phèn, PP = 28.3(mg/l) Q - công xuất trạm xử lý, Q = 350,0 (m3/ngđ) Suy ra: Png = 350 x 28,3 x1000 = 9,91 (kg/ngày) = 297,3 (kg/tháng) 1000000 = 3567,6 (kg/năm) * Tính toán thiết bò pha chế đònh lượng phèn: ta có dung tích bể hoà trộn xác đònh theo công thức: Q x n x PP Wh = 10000 x bh x  Trong đó: Q – lưu lượng nước cần xử lý Q = 14,58 (m3/h) n - thời gian lần pha phèn, công suất trạm xử lý 350 m 3/ngđ nên chọn n = 24 (TCVN 33: 1985) PP - liều lượng phèn cho vào nước, PP = 28.3 (mg/l) bh - nồng độ dung dích chất phản ứng, bh = 10% - 17% ta chọn bh = 10%  - khối lượng riêng dung dòch,  = (T/m3) Do vậy: Wh = 14,58 x 24 x 28,3 = 0.99(m3) 1000 x10 x1 Chọn kích thước bể hoà trộn: 1,0m x 1,0m x 1.0m =1,0 m3 Chọn chiều cao an toàn bể hoà trộn bể tiêu thụ 0.3 – 0.5m Chọn hệ thống cấp khí máy quạt gió Tính toán ống dẫn khí nén: Theo quy phạm lấy cường độ khí nén thùng hoà trộn là: 10 (l/s.m 2), bể tiêu thụ là: (l/s.m2) (TCVN 33: 1985) Dung tích bể tiêu thụ: Wh x bh Wt = bt Trong : Wh - dung tích thùng hoà trộn, Wh = 1,0m3 bh - nồng độ dung dòch phèn bể hoà trộn, bh = 10% bt - nồng độ dung dòch phèn bể tiêu thụ, bt = 4% -10% chọn bt = 10%  Wt = 1,0 x10 = 1,0(m3) = Wh 10 Kích thước bể tiêu thụ: 1,0m x1,0m x 1,0m = 1,0m Trang34 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM * Lượng gió phải thổi thường xuyên vào bể hoà trộn tính theo công thức: Qh = 0.06 x W x F Trong đó: W -là cường độ sục khí bể hoà trộn, W = 10(l/s,m 2) F - diện tích bề mặt bể, F = 1,0m x 1,0m = 1,0m2 Suy ra: Qh = 0.06 x 10 x 1,0 = 0.60 (m3/phút) * lượng gió cần thiết bể tiêu thụ: Qt = 0.06 x W x F Trong đó: W - cường độ sục khí bể tiêu thụ, W = 5(l/s.m2) F - diện tích bề mặt bể, F = 1,0 m2 Do vậy: Qt = 0.06 x x 1,0 = 0,30 (m3/phút) * tổng lưu lượng gió đưa vào bể tiêu thụ bể hoà trộn: Qgió = Qt + Qh = 0.60 + 0.30 = 0.90 (m3/phút) Đường kính ống dẫn gió chính: x Qqío Dc = Vx Trong đó: Qgió - tổng lưu lượng gió, Qgió = 0.90 (m3/phút) V - tốc độ không khí ống dẫn, V = 10 – 15 (m/s), chọn V = 15 (m/s) Suy : Dc = x0.90 = 0.036 (m) = 36 (mm) 15 xx60 Thử lại tốc độ: V = x Qgió x0.90 = = 14.74 (m/s)  x (Dc)2 x 60 x(0.036) x60 Nằm phạm vi cho phép Đường kính ống dẫn gió đến thùng hoà trộn: x Qh Dh = xV Trong đó: Qh = 0.60 m3/phút V = 15 (m/s) => Dh = x0.60 = 0.030 (m) = 30 (mm) chọn Dh = 30mm x15 x60 ống dẫn gió đến đáy thùng hoà trộn: x Qh x0.60 Dđh = = = 0.021 (m) xVx2 x15 x x60 chọn Dđh = 21mm * đường kính ống nhánh dẫn khí vào thùng hoà trộn: Trang35 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM chọn nhánh ta có lưu lượng khí nhánh: 0.60 = 0.005 (m3/s) x60 x0.005 Đường kính ống nhánh: Dnh = = 0.021 (mm) chọn Dnh = 21 mm x15 Qnh = * tổng số lỗ khoan giàn ống dẫn gió bể hoà trộn: theo quy phạm đường kính lỗ, vận tốc lỗ: dl = – (mm) V = 20 – 30 (m/s) Suy chiều dài ống nhánh, đường kính lỗ, vận tốc lỗ: ln =1.0(m); dl = 3(mm) ; Vl = 25(m/s) diện tích lỗ:  x dl2 3.14 x (0.003)2 fl = = = 7.10-6 (m2) 4 Tổng diện tích lỗ: Qn fl = Vl đó: Qn – lưu lượng gió ống nhánh, Qn = 0.005(m3/s) Vl - vận tốc gió qua lỗ, Vl = 25 (m/s) fl = 0.005 = 0.0002 (m2) 25 fl 0.0002 = = 29 (lỗ) fl x10  ta khoan lỗ bên ống cho khoảng cách lỗ là: số lỗ ống nhánh: n = l= L 2x 29 đó: L – chiều rộng bể L = 1.0m Suy ra: l = = 0.016 (m) = 16 (mm) x 29 IV.2.2/ Vôi: Trong nước ngầm hay có oxy hoà tan Để tăng nồng độ oxy nước ngầm ta sử dụng phương pháp làm thoáng; thường gặp Fe 2+ dạng Bicabonat Fe (II), nên làm thoáng Fe2+ tiếp xúc với oxy không khí bò oxy hoá thành Fe3+ theo phương trình phản ứng sau: 4Fe2+ + 8HCO3- + O2 + 2H2O = 4Fe(OH)3 + 8H+ + 8HCO3Như nhờ tiếp xúc với không khí Fe2+ bò oxy hoá thành Fe3+ tách khỏi nước dạng cặn màu vàng Fe(OH)3 giữ lại bể lắng, bể lọc Tốc Trang36 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM độ phản ứng oxy hoá khử tăng nồng độ oxy hoà tan tăng pH nước tăng Theo phản ứng 1(mg) Fe2+ bò oxy hoá thành Fe3+ cần 0.143 (mg) oxy; đồng thời tạo 1.6 (mg) CO2 tự do, làm giảm nồng độ kiềm xuống 0.036 (mg đl/l),làm giảm tích chất đệm xuống giảm pH nước; cần phải tăng hàm lượng O2 giảm CO2 tự nước Đồng thời phải tăng pH nước lên; ta sử dụng phương pháp làm thoáng giàn mưa nên 75% - 80% lượng CO2 tự nước Sau làm thoáng giàn mưa sắt Fe 2+ bò thuỷ phân bò oxy hoá thành Fe3+ độ kiềm nước sau làm thoáng là: Ki = Kio – 0.036[Fe2+] Trong đó: Kio - độ kiềm nước nguồn, Kio = 64(mg CaCO2/l) = 1.3 (mgđl/l) [Fe2+] - hàm lượng sắt nước nguồn, [Fe2+] = 7.25 (mg/l) suy ra: Kio = 1.3 - 0.036 x 7.25 = 1.039 (mgđl/l) lượng CO2 tự nước lại sau làm thoáng là: CO2td = 0.2(CO2) + 1.6[Fe2+] Trong đó: CO2 - CO2 tự nước nguồn, CO2 = 90 (mg/l) [Fe2+] - hàm lượng Fe2+ nước nguồn, [Fe2+] = 7.25 (mg/l) suy ra: CO2td = 0.2 x 90 + 1.6 x 7.25 = 29.6 (mg/l) dựa vào độ kiềm CO2 tự sau làm thoáng giàn mưa là: Kio = 1.093 (mgđl/l) CO2td = 29.6 (mg/l) Ta tra: toán đồ để xác đònh pH hay nồng độ axít Cacbonat tự nước thiên nhiên (TCVN 33 : 1985), suy pH nước sau làm thoáng pH = 6.8 * Kiểm tra độ ổn đònh nước: Ta có số Langlier tính theo công thức: I = pHo – pHS Trong đó: pHo - độ pH nước sau làm thoáng, pH o = 6.8 pHS - độ pH nước sau bảo hoà Cacbonat đến trạng tháo cân pHS = f1(t) – f2(Ca2+) – f3(Ki) + f4(P) đó: f1(t) - hàm số nhiệt độ nước f2(Ca2+) - hàm số phụ thuộc vào ion Canxi có nước f3(Ki) - hàm số phụ thuộc vào độ kiềm nước f4(P) - hàm số biểu thò tổng hàm lượng muối nước Ta có số: to = 25o C ; Ca2+ = 8(mg/l); Ki = 1.039 (mgđl/l); P = 100 (mg/l) Trang37 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM để xác đònh giá trò: f1(t), f2(Ca2+), f3(Ki), f4(P) ta tra đồ thò xác đònh pH nước bảo hoà Canxi Cacbonat đến trạng thái cân (TCVN 33: 1985) Ta có: f1(t) = f1(25o) = f2(Ca2+) = f2(8) = 0.9 f3(Ki) = f3(1.039) = 1.01 f4(P) = f4(100) = 8.72 suy : pHS = – 0.9 – 1.01 + 8.72 = 8.81 trò số bảo hoà Langlier là: I = 6.8 – 8.81 = - 2.01 < nước có tính xâm thực phải tiến hành kiềm hoá Ta nhận thấy rằng: pH nước sau làm thoáng khử sắt 6.8 thoả tiêu chuẩn 6.8 – 8.5 nên ta không cần tăng pH lên mà ta kết hợp ổn đònh nước với kiềm hoá khử sắt Trong trường hợp thì: pHo < 8.4  = 0.015 : LV = 28 [ 0.36 + 0.36x0.015 + 0.015 ]x 1.039 = 11.07 (mg/l) độ kiềm tăng thêm lượng là: Ki = ( + . + )xKi = (0.36 + 0.36x0.015 + 0.015)x1.039 = 0.395(mgđl/l) tổng độ kiềm: Ki+ = Ki + Ki = 1.039 + 0.395 = 1.434 (mgđl/l) * Liều lượng vôi cho phép thêm vào nước: LVCP = K.[ (CO2)o + Ki]x 28 Trong đó: (CO2)o - hàm lượng CO2 tự có nước nguồn, (CO2)o = 29.6 (mg/l) Ki - độ kiềm nước sau làm thoáng, Ki = 1.039 (mg/l) K - hệ số dự phòng theo độ kiềm Bicacbonat, K = 0.8 Suy ra: LVCP = 0.8x[29.6/44 + 1.039 ]x 28 = 38.34 (mg/l) Ta thấy LV < LVCP nên không cần thêm sôđa * Tính toán thiết bò pha chế đònh lượng vôi: ta có lượng vôi cho vào nước ngày là: Trang38 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM axQ 1000 Trong đó: a - liều lượng vôi cho vào nước, a = 11.07 (mg/l) Q - công suất trạm xử lý, Q =350.0 (m3/ngđ) LVng = Suy ra: LVng = 11.07 x350.0 =3.88 (kg/ngày) = 116.4 (kg/tháng) 1000 = 1396.8 (kg/năm) Ta có lượng vôi đưa vào nước dạng vôi sữa giai đoạn phải vôi, ta có công thức xác đònh thùng vôi: QxC M= (chú ý) 11000 x b Trong đó: Q - lưu lượng nước cần xử lý, Q = 14.58(m3/h) C - liều lượng vôi cho vào nước tính theo sản phẩm tinh khiết, C = 11.07 (mg/l) b - tỉ lệ vôi tinh khiết CaO vôi cục, b = 70% M= 14.58 x11.07 = 0.4 (T/h) 11000 x70 Chọn loại thùng vôi nhiệt liên tục có công suất 0.4 (T/h) * Bể pha vôi sữa: dung tích bể pha vôi dược xác đònh theo công thức: QxnxP W= 10000 x b x  Trong đó: Q - lưu lượng trạm xử lý, Q = 14.58(m3/h) n - số lần pha trộn, n = 24 (h) P - lượng vôi cho vào nước tính sản phẩm tinh khiết, P = 11.07 (mg/l) b - nồng độ vôi sữa, b = 5%  - khối lượng riêng dung dòch vôi sữa,  = 1(T/m3) suy ra: W= 14.58 x 24 x11.07 = 0.0775 (m3) Lấy W = 0.08(m3) 10000 x5 x1 Bể pha vôi sữa xây bê tông cốt thép có đáy hính chóp cụt với góc tạo thành tường nghiêng 450, xây bể pha vôi sữa với kích thước: d x r x h1 = 0.6m x 0.6m x 0.8m (phần thân) Phần đáy: hđáy = 0.5 (m) Dùng máy khuấy trộn để pha vôi thành vôi sữa giữ cho dung vôi sữa không bò lắng cặn bể Chọn máy khuấy cánh phẳng; tốc độ quay 20 vòng/phút Máy Trang39 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM khuấy đặt nắp bể Trục khuấy đặt theo phương thẳng đứng, dùng bơm đònh lượng để đưa vôi sữa vào nước Công thức xác đònh bơm đònh lượng: W Qb = n Trong đó: W - dung tích bể pha, W = 0.08(m3) n - số lần pha trộn, n = 24h vậy: Qb = 0.08 = 0.0033 (m3/h) 24 Sử dụng bơm đònh lượng bơm làm việc bơm dự phòng IV.2.3/ Liều lượng clo để khử trùng: Ta có liều lượng clo châm vào nước để khử trùng nước ngầm : 0.7 – (mg/l), ta chọn (mg/l) nồng độ clo dư nước bể chứa nước là: 0.3 – 0.5 mg/l ta có lượng clo hoạt tính trạm xử lý cần là: Qxa Ch = 1000 Trong đó: Q - công suất trạm xử lý, Q = 14.58(m3/h) a - liều lượng clo để khử trùng, a = (mg/l) suy ra: Ch = 14.58.0 x1 = 0.015(kg/h)= 0.36(kg/ngày) =10.8(kg/tháng) 1000 = 129.6 (kg/năm) lượng clo dự trữ tháng là: 10.8 (kg/tháng); để pha clo vào nước ta dùng bình đựng clo lỏng áp suất cao, giảm áp suất clo bốc thành hoà tan vào nước Dùng thiết bò châm clo máy châm clorator loại có công suất từ – (kg/h) IV.3/ TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH ĐƠN VỊ: IV.3.1/ Trạm bơm giếng: Vì Luận Văn Tốt Nghiệp nên điều kiện để khoan thăm dò đòa chất điều tra số liệu sơ giếng khoan khu vực sau: + Chiều sâu giếng khoan : 120(m) + Đường kính giếng khoan trung bình : 350 – 400 (mm) Trang40 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM với công suất trạm xử lý là: 14.58(m3/h) ta chọn giếng có lưu lượng khai thác 14.58 (m3/h) * Lựa chọn máy bơm giếng: Tại giếng đặt máy bơm chìm có công suất với công suất khai thác giếng ta đặt bơm có thông số : Qb = 14.58 (m3/h), Hb = 72 (m),  = 80%, đc = 76%, N = 3.57 (kw) IV.3.2/ Giàn mưa: Diện tích bề mặt cần cho giàn mưa : Q S= qm Trong đó: Q - công suất trạm xử lý, Q = 14.58 (m3/h) qm - cường độ tưới giàn mưa, qm = 10 (m3/m2.h) suy : S = 14.58 = 1.46 (m2) 10 chọn S = 1.5 m2 ta chọn kích thước cho giàn mưa : B x L = 1.0m x 1.5m =1.5 (m2) Vì trạm xử lý có công suất nhỏ nên ta không chia giàn mưa thành nhiều ngăn nhỏ * Số sàn tung: ta chọn sàn (tuy nhiên hiệu hoạt động sàn tung cao sàn tung thường thấp) Khoảng cách sàn tung cao thời gian tiếp xúc với không khí lớn, đặc biệt khoảng cách sàn tung có ảnh hưởng nhiều đến hiệu khử CO2 so với hiệu hoà tan O2, khoảng cách lớn hiệu khử CO2 cao Khoảng cách sàn tung là: 0.5 x = 3.5 (m) * Đường kính lỗ số lỗ sàn tung: sàn tung có kích thước lỗ nhỏ số lượng lỗ nhiều hiệu khử CO hoà tan oxy cao Việc chọn đường kính số lỗ hiệu cho trình làm thoáng (tỷ lệ diện tích lỗ diện tích mặt giàn mưa : SO / S) theo TCVN 33 : 1985 ta chọn sàn tung làm inox bên khoan lỗ có đường kính 5(mm), khoảng cách lỗ khoan 50 mm Kích thước sàn inox: 1.5m x 1.0m Cần sử dụng inox cho sàn tung * Sàn thu nước (máng thu nước): đặt đáy giàn mưa Có độ dốc 0.02 phía ống dẫn nước xuống lắng đứng kết hợp với bể phản ứng hình trụ, sàn thu nước làm thép Trang41 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM * Hệ thống ống thu nước xả cặn giàn mưa: ống thu nước đặt đáy sàn thu nước cao mặt đáy sàn 0.2m để ngăn cặn bẩn không theo dòng nước chảy vào công trình phía sau Số ống dẫn nước ống với số bể trộn Vận tốc nước chảy ống dẫn – 1.5 (m/s) (TCVN 33 :1985), ta chọn Q vận tốc : V = (m/s) diện tích ống dẫn nước là: S = V đó: Q - công suất trạm xử lý, Q = 350 (m /ngđ) V – vận tốc nước chảy ống dẫn, V = (m/s) Do vậy: S = 350  0.0041 (m ) 1.0 x86400 4xS 4x0.0041 = = 0.072 (m)  3.14 Chọn đường kính ống là: D = 75 (mm) Chọn ống xả cặn ống PVC theo quy phạm đường kính ống xả cặn từ 100 – 200mm ta chọn đường kính ống xả cặn 160mm ống xả cặn đặt ngăn đặt sát sàn thu nước, phía đáy thấp * Hệ thống phân phối nước: ống dẫn nước từ đất lên giàn mưa, đường kính ống dẫn xác đònh theo công thức: Đường kính ống dẫn là:D = Dlg = Qx4 Vxnx Trong đó: Q - công suất trạm xử lý ,Q = 350 (m3/ngđ) = 0.0041 (m3/s) V – vận tốc nước chảy ống, V = 0.8 – 1.2 (m/s) chọn V = 0.8(m/s) Do vậy: Dlg = 0.0041x = 0.072 (m) chọn Dlg = 75(mm) (Đường kính ngoài) 1.0 x1x3.14 Vì kích thước giàn mưa: 1,5m x 1,0m (nhỏ) ta sử dụng ống có kích thước  c = 75 mm (Đường kính ngoài) làm ống phân phối giàn mưa ng phân phối có chiều dài chiều dài giàn mưa (1.5m) Chọn vận tốc chảy ống 1.0 m/s (Theo quy phạm TCVN 33:85 V = 1.0 – 1.2 m/s Kiểm tra lại vận tốc nước chảy ống chính: 4xQ x0.0041 V= = = 1.065 (m/s) n x no x  x (Dc)2 1x1x3.14 x0.07 (Nằm khoảng vận tốc cho phép) n - số ngăn giàn mưa, n = ngăn Trang42 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM no - số ống phân phối ngăn, no = (ống) Và ống phân phối ta bố trí ống phân phối nhánh, ống nhánh bố trí theo hình xương cá (hình ) Chọn khoảng cách ống nhánh là: k n = 200 mm (theo TCVN 33: 1985 khoảng cách 200 – 300mm) số ống nhánh lc - 0.2 ống phân phối là: N = 2x  +1  0.3 : lc - chiều dài ống phân phối chính, lc = 1.5(m) suy ra: N = 2x     = 12 (ống) Mỗi bên bố trí ống Vận tốc nước chảy ống nhánh là: (m/s)(theo TCVN 33:1985 V = 1.8-2m/s) Lượng nước chảy vào ống nhánh là: qn = Q 1x1xn đó: -là số ngăn giàn mưa - số ống nhánh ngăn n - số ống nhánh ống chính, n = 12 (ống) Q - công suất trạm xử lý, Q = 0.0041 (m3/s) Suy ra: qn = 0.0041 = 0.000338 (m3/s) 1x1x12 Như đường kính ống nhánh là: Dn = qnx4 Vx Trong đó: qn = 0.000338 (m3/s) V - vận tốc nước chảy ống nhánh, V = (m/s) Suy ra: Dn = 0.000338 x = 0.0146 (m) = 15 (mm) chọn Dn = 21(mm) x3.14 Tổng số diện tích lỗ ống nhánh theo TCVN 33: 1985 30 - 35% diện tích tiết diện ngang ống Ta chọn tổng diện tích lỗ 33% diện tích tiết diện ngang ống Do tổng diện tích lỗ phun là:  x (Dc)2 fl = 0.33 x Trong đó: Dc - đường kính ống chính, Dc = 0.07m vậy: fl = 0.33 x 3.14 x0.07 = 0.001269 (m2) Ta chọn đường kính lỗ phun 10mm (theo TCVN 33:1985 d l = 10-12mm) Trang43 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM Số lỗ phun mưa ống nhánh là: tổng diện tích lỗ 0.001269 nl = = = 16.17 (lỗ) chọn n = 16 (lỗ) diện tích lỗ 0.012 3.14 x Như ta bố trí thành hàng so le bên có lỗ Ta có chiều rộng giàn mưa 1.0m Chọn khoảng cách mép sàn tung với đầu ống nhánh 0,1 m, chiều dài ống nhánh là: l n = 1.0  (0.075  0.1) = 0.4125 m Chọn ln = 0.4m l Do khoảng cách tâm lỗ là: a = n   0.05 m 8 Chọn a = 50 mm Ngoài phận giàn mưa bố trí vòi nước ống cao su để thau rửa giàn mưa * Kiểm tra thời gian làm thoáng nước: thời gian làm thoáng nước tính sơ theo thời gian nước rơi toàn chiều cao giàn mưa (bỏ qua thời gian nước đọng lại sàn tung) : 2xh t= g đó: h - chiều cao giàn mưa, h = 3.5 m g - gia tốc trọng trường, g = 9.81 (m/s) vậy: t = 2x3.5 = 0.845 (s) 9.81 * Nguyên tắc hoạt động giàn mưa: nước thô dẫn từ trạm bơm giếng đường kính 350mm chảy qua ống dẫn nước lên giàn mưa đường kính 75mm giàn mưa gồm hệ thống ống bố trí theo hình xương cá ống phân phối có đường kính 75 mm ống nhánh có đường kính 15mm nước từ giàn ống phân phối phun qua lỗ ống nhánh rơi xuống qua sàn tung nước, nước từ sàn tung di chuyển xuống trọng lượng thân tập trung sàn thu nước, nước chảy vào ống thu nước có đường kính 75mm để đưa sang bể lắng đứng kết hợp với bể phản ứng xoáy hình trụ IV.3.3/ Bể lắng đứng kết hợp với bể phản ứng xoáy hình trụ Diện tích ngang vùng lắng xác đònh theo công thức: Trang44 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM F=  Trong đó: Q 3.6 xVtt xN  : hệ số kể đến việc sử dụng dung tích bể lắng đứng giới hạn từ 1.3 – 1.5 Giới hạn tỉ số đường kính chiều cao bể (  = 1.3 D/H = 1) Còn giới hạn tỉ số 1.5 (  = 1.5 D/H = 1.5) Chọn  = 1,5 Q: lưu lượng nước tính toán, Q = 350 (m3/day) Vtt: tốc độ tính toán dòng nước lên Dựa vào bảng xác đònh tốc độ rơi hạt cặn ứng với hàm kượng cặn nước nguồn 45 mg/l, chọn Vtt = 0.35 (mm/s) Đặc điểm nước nguồn phương pháp xử lý Xử lý nước có dùng phèn: - Nước đục (hàm lượng cặn < 50 mg/l) - Nước đục vừa (hàm lượng cặn 50250 mg/l) - Nước đục (hàm lượng cặn 250 – 2500 mg/l) Xử lý nước không dùng phèn, nước đục Tốc độ rơi hạt cặn u0 (mm/s) 0.35 – 0.45 0.45 – 0.5 0.5 – 0.6 0.12 – 0.15 Bảng tốc độ rơi cặn Vậy: F = 1.5x 14.58  17.36 (m ) 3.6 x0.35 Diện tích ngăn phản ứng xoáy hình trụ xác đònh theo công thức: f= Qxt 60 xnxH Trong đó: t: thời gian lưu nước lại bể, t = 18 phút (quy phạm t = 15 – 20 phút) Trang45 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM Hf: chiều cao bể phản ứng lấy 0.9 chiều cao vùng lắng bể lắng Theo quy phạm chiều cao vùng lắng 2,6 – 5m, chọn chiều cao vùng lắng 3.5 Q: công suất nhà máy nước, Q = 14.58 (m3/h) Nn:số bể phản ứng tính toán (lấybằng số bể lắng),chọn n= f= 14.58 x18  1.37 (m ) 60 x3.2 x1 Đường kính bể phản ứng: xf Db =  4.1.37 = 1.32 (m) 3.14 = Lưu lượng nước vào bể là: qb = 14.58  4.05 (l/s) 3600 Tốc độ nước chảy ống dẫn vào bể chọn 1.0 m/s (Theo quy phạm v = 0.8 – 1.0 m/s) Vậy đường kính ống dẫn nước vào bể là: d= xQ = xv x0.0041 = 0.0723 (m) 3.14 x1 Chọn d = 73 (mm) Miệng phun đặt cách buồng phản ứng là: 0.2xDb = 0.2x1,3 = 0.26 (m) Đường kính miệng phun: df = 1.13 Trong đó: qb xf  : hệ số lưu lượng với miệng phun hình nón có góc  = 250  = 0.908 Chọn vf = 2.5 m/s (Quy phạm vf = – m/s) Vậy: df = 1.13 0.0041 = 0.048 (m) 0.908 x 2.5 Chọn df = 48 (mm) Chiều dài miệng phun: lf = df x cot g  = 24xcotg Trang46 25 = 108 (mm) PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM Tổn thất áp lực miệng phun: h = 0.06.v2fkt vfkt lấy sau: vfkt =1.132 qb d = 1.132  f 0.0041  1.96 (m/s) 0.048 2.0.908 Vậy: h = 0.06 1.96 = 0.23 (m) Đường kính bể lắng xác đònh theo công thức: (F  f ) x4 D=  = (17.36  1.37) x = 4.9 (m) 3.14 Vậy tỉ số D/H = 4,9/3.5 =1.4 < 1,5 Đạt yêu cầu Thời gian làm việc hai lần xả cặn xác đònh theo công thức: T= Wc xNx Qx(C max  c) Trong đó: Wc: dung tích phần chứa nén cặn bể (m3) tính theo công thức:  hn  D  d  D.d   Wc = x (m3)   đây: hn: chiều cao phần hình nón chứa nén cặn (m), xác đònh theo công thức: hn = Dd 2tag (90   ) (m)  : góc nghiêng phần nón so với mặt phẳng nằm ngang (  = 50 – 55 ) Chọn  = 500 D: đường kính bể lắng, D = 4.9 m d: đường kính phần đáy hình nón chóp (m) lấy đường kính ống xả cặn Chọn d = 200 mm Vậy: hn =   2.8 (m) 2tag (90  50 ) Trang47 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM Suy ra: Wc =    2  x  x    18.35  (m3) N: số bể phản ứng lấy theo số bể phản ứng xoáy hình trụ Chọn N = bể  : nồng độ trung bình cặn nén chặt lấy theo bảng (3-3),  = 8000 (g/m ) C: hàm lượng cặn lại sau qua lắng 10 – 12 mg/l Cmax: hàm lượng cặn nước đưa vào bể lắng (kể cặn tự nhiên lượng hóa chất cho vào nước) Được xác đònh theo công thức: Cmax = Cn + K.P + 0.25M + v (mg/l) Với: Cn: hàm lượng cặn nước nguồn, Cn = 45 (mg/l) P: hàm lượng phèn tính theo sản phẩm không ngậm nước, P = 90 (g/m ) K: hệ số phụ thuộc vào độ tinh khiết phèn sử dụng, K =1.0 M: độ màu nước nguồn, tính theo thang màu platin – coban, M = 50 V: liều lượng vôi kiềm hóa nước, V = 38,34 (mg/l) Suy ra: Cmax = 45 + 1.0x90 + 0.25x50 + 38.34 = 185.84 (mg/l) Do đó: T= 18.35 x1x8000  57.92 (h) 14.58 x(185.84  12) Chọn T = 58 (h) Lượng nước dùng dùng cho việc xả cặn lắng tính phần trăm lượng nước xử lý xác đònh sau: P= K p Wc N Q.T Trong đó: Kp: hệ số pha loãng cặn, Kp = 1.2 – 1.15 Chọn Kp = 1.15 Suy ra: P= 1.15 x18.35 x1  % 14.58 x58 Để thu nước lắng, dùng hệ thống máng chảy xung quanh thành bể ống hình nan quạt chảy tập trung vào máng Máng chảy theo hai chiều nên diện tích mặt cắt ngang máng vòng tính sau: Trang48 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM fv = Trong đó: Q (m2) x 2.v Q: lưu lượng nước xử lý, Q = 0.0041 (m3/s) v: vận tốc nước chảy máng, chọn v = 0,6 m/s fv = 0.0041  0.00171 (m ) x x Thiết kế máng có tiết diện: (0.05x0.035)m Tiết diện ngang máng nan quạt: fv = Q 0.0041   0.00086 (m ) x x x x Thiết kế máng có tiết diện: (0.05x0.02)m Bảng (3 - 3) Hàm lượng cặn có nước nguồn (mg/l) Khi xử lý có dùng phèn đến 50 50 đến 100 100 đến 400 400 đến 1000 1000 đến 2500 Khi xử lí không dùng phèn Nồng độ trung bình cặn nén tính (g/m3) sau khoảng thời gian: 6h 8h 12h 24h 6000 8000 24000 27000 34000 - 6500 8500 25000 29000 36000 - 7500 9300 27000 31000 38000 - 8000 10000 30000 35000 41000 150000 IV.3.4/ Bể Trung gian: Thể tích bể chứa trung gian xác đònh theo công thức sau: V = Q.t = 14.58 x 0.5 = 7.29 (m3) Trong đó: Q: công suất trạm xử lý, Q = 14.58 (m3/h) t: thời gian lưu nước, chọn t = 30 (phút) Chọn kích thước bể có dạng hình chữ nhật: Trang49 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM L*B*H = 2.5m*2.0m*1.5m Chọn chiều cao bảo vệ 0.3m Vậy kích thước thật bể là: L*B*H = 2.5m*2.0m*1.8m IV.3.5/ Bể lọc áp lực: Diện tích bể áp lực tính theo công thức sau: Q F= T x Vtb - 3.6 x W x t1 - a x t2 x Vtb Trong đó: Q - công suất trạm xử lý, Q = 350 (m3/ngđ) T - thời gian làm việc trạm xử lý ngày đêm, T = 24h a - số lần rửa bể lọc ngày đêm lấy chế độ làm việc bình thường, chọn a = lần W - cường độ nước rửa, chọn W = 15 (l/s.m2) (Theo TCVN 33:1985 W = 14 -16 (l/s.m2)) t1 - thời gian rửa lọc, t1 = (phút) = 0.1 (giờ) t2 - thời gian ngưng bể lọc để rửa, t2 = 0.35(giờ) Vtb - tốc độ lọc chế độ bình thường, theo TCVN 33:1985 V tb =10 - 15m/s.Ta chọn Vtb =10 (m/s) Do vậy: F= 350  1.52 (m ) 24 x10  3.6 x15 x0.1  1x0.35 x10 Vậy đường kính bể lọc áp lực là: Da = xF  = 4x1.52 = 1.39 (m) 3.14 Chọn Da = 1.4m * Rửa lọc nước: Lưu lượng nước rửa ngăn bể lọc: qr = fn x W đó: fn - diện tích ngăn lọc, fn = 1.52 (m2) W - cường độ nước rửa lọc, theo TCVN 33:1985 W = 14 – 16 (l/s.m 2) ta chọn W = 16 (l/s.m2) Do đó: qr = 1.52 x 16 = 24.32 (l/s) = 0.02432 (m3/s) = 87.55 (m3/h) Ta có vận tốc nước chảy ống dẫn nước rửa lọc chọn là:V = (m/s) Suy đường kính ống dẫn nước rửa lọc là: Trang50 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM qr x4 Vx Trong đó: qr - lưu lượng nước rửa bể lọc, qr = 0.02432 (m3/s) V - vận tốc nước chảy ống dẫn nước rửa lọc, V = (m/s) Dr = Nên: Dr = 0.02432 x = 0.125 (m) = 125 (mm) ta chọn Dr = 125 (mm) x3.14 Chọn Dr = 125 (mm), dàn ống phân phối nước rửa lọc có ống nhánh ống bố trí theo hình xương cá Các ống nhánh đặt cách 300 mm (Quy phạm 250 – 300), số lượng ống nhánh ống phân phối là: nn/2 = l c  1 đó: lc - chiều dài ống phân phối khí chính, lc = 1.4m 0.2 - tổng khoảng cách từ tâm ống nhánh đến mép ống 0.3 - khoảng cách ống nhánh Do đó: nn/2 = 1.4  0.2  = (ống) Lưu lượng nước dẫn ống nhánh : qn = qn 5x đó: qn - lưu lượng nước cung cấp để rửa lọc, qn = 0.02432 (m3/s) đó: qn = 0.02432 = 0.002432 (m3/s) x2 Đường kính ống nhánh: x qn dn = Vn x  Trong đó: qn = 0.002432 (m3/s) Vn - vận tốc nước ống nhánh, V n = (m/s) Suy ra: dn = x0.002432 = 0.0394 (m) =39.4 (mm) x3.14 Chọn dn = 40 mm Chiều dài ống nhánh xác đònh sau: + ống qua tâm bể: L1 = 550 mm + ống cách ống trung tâm 300 mm: L2 = 450 mm + ống cách ống trung tâm 600 mm: L3 = 180 mm Vậy tổng chiều dài ống nhánh là: L = 2xL1+4xL2+4xL3 = 2x550+4x450+4x180 = 3620 mm Trang51 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM Chọn tổng diện tích lỗ phân phối nước 35% diện tích tiết diện ống Chọn đường kính lỗ khoan là: dl = 0.012 (m), (Quy phạm cho phép d1 = 0.01 – 0.012 m) Ta có diện tích lỗ :  x (dl)2 3.14 x0.012 fl = = =0.000113 (m2) 4 Chọn hệ số khoan lỗ là: KW = 0.35 ta có tổng diện tích lỗ:  x (dc)2 fl = 0.35x Trong đó: dc – đường kính ống chính, dc = 0.14 (m) fl = 0.35x 3.14 x0.14 = 0.005385 (m2) Tổng số lỗ: fl 0.005385 = = 48 (lỗ) fl 0.000113 Vậy khoảng cách trung bình lỗ khoan ống nhánh là: nl = E= 3620  75 (mm) 48 Các lỗ khoan bố trí thành hai hàng so le nghiêng góc 45 so với phương nằm ngang Chọn ống dẫn nước rửa lọc từ trạm bơm cấp sang ống đường kính ống dẫn 125 (mm) Chọn đường kính ống dẫn nước lọc bể lọc với đường kính ống dẫn nước rửa lọc 125 mm Đường kính ống xả nước rửa lọc với đường kính ống dẫn nước rửa lọc 125 mm * Cấu tạo lớp sỏi đỡ sau: d = 2040 mm, dày 100 (mm) d = 1020 mm, dày 100 (mm) d = 510 mm, dày 100 (mm) d = 25 mm, dày 50 (mm) Tổng cộng : dày 350 (mm) Trong bể lọc áp lực chọn cát thạch anh có cỡ hạt dtđ = 0.7 – 0.8 (mm) có hệ số không đồng K = 2.0 – 2.2, chiều dày lớp cát lọc nằm khoảng 0.7 – 0.8 (m) Chọn chiều dày lớp vật liệu lọc 0.8m Chiều cao bể lọc áp lực : H = h1 + h2 + h3 + h4 Trang52 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM Trong : h1 - chiều cao lớp đở kể đan đở chụp lọc, h2 = 0.35 + 0.005 = 0.355 (m) h2 - chiều cao lớp vật liệu lọc (lớp cát thạch anh), h3 = 0.8 (m) h3 - chiều cao lớp nước , h4 = 1.0 (m), (theo qui phạm h4 =0.81.8 m) h4 - chiều cao dự phòng, h5 = 0.3 (m) => H = 0.355 + 0.8 + 1.0 + 0.3 = 2.955(m) Chọn H = 2.5 (m) Để phân phối nước vào bể lọc thu nước rửa lọc, ta thiết kế máng thu có dạng phễu làm thép Phễu thu nước rửa lọc với ống có đường kính 125 mm để dẫn nước rửa lọc * Khoảng cách từ bề mặt lớp cát lọc đến mép tràn máng thu tính theo công thức: Hxe  hm = + 0.25 100 đó: H - chiều cao lớp vật liệu lọc, H = 0.8m e - độ giản nở tương đối lớp vật liệu lọc, chọn e = 45% đó:  hm = 0.8 x 45  0.25 = 0.61m 100 * Các trang bò khác bể lọc: Trong bể lọc áp lực trang bò thêm ống xả nước lọc đầu, ống có nhiệm vụ xả nước sau bể rửa lọc Bởi sau rửa bể nước lọc chất lượng không ổn đònh, ống nối trực tiếp với ống dẫn nước khỏi bể, đường ống xả nước lọc đầu lắp van để kiểm tra Và đường kính ống xả nước lọc đầu 125 mm Ống xả kiệt gắn đáy bể lọc nhằm xả kiệt bể bể lọc có cố cần sữa chửa bể ng xả kiệt có đường kính 160mm nằm sàn thu nước sát đày bể * Nguyên lý hoạt động bể lọc áp lực: Khi lọc: nước bơm từ bể trung gian qua chụp phân phối vào bể lọc, qua lớp vật liệu lọc, lớp sỏi đỡ, qua chụp lọc rơi xuống sàn thu nước đưa vào mạng lưới phân phối hệ thống ống dẫn nước Khi kiểm tra chất lượng nước khỏi bể lọc mà không đạt tiêu chuẩn cấp nước sinh hoạt (thông thường kiểm tra hàm lượng sắt sau lọc) ta tiến hành rửa bể lọc Khi rửa: nước rửa bơm từ bể chứa nước qua hệ thống phân phối nước rửa lọc (cũng hệ thống thu nước lọc ), qua lớp sỏi đỡ lớp vật liệu lọc kéo theo cặn bẩn tràn vào chụp thu nước rửa lọc, xả mương theo thệ thống phân phối nước lọc vào bể Quá trình rửa tiến hành đến nước rửa hết đục ngừng rửa (thời gian rửa nước khoảng 10 phút) Sau rửa nước sau bể lắng lại đưa vào bể đến mực nước thiết kế cho bể làm việc Trang53 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM IV.3.5.1/ Bơm nước rửa lọc: Bơm rửa lọc có thông số sau: - Cường độ rửa lọc: 16 (l/s.m2) - Diện tích bể lọc: 1.52 (m2) - Lưu lượng nước dùng để rửa lọc: 16 x 1.52 = 24.32 (l/s) = 87.55 (m3/h) = 0.02432 (m3/s) - Vận tốc nước chảy ống (lấy vận tốc nước chảy ống dẫn nước rửa) (m/s) - Chiều dài đoạn ống tính từ vò trí đặt bơm đến bể lọc 10 (m) - Đường kính ống dẫn nước : 125 mm - Khối lượng riêng nước nhiệt độ làm việc,  = 998 (kg/m3) * Tính cột áp cần thiết bơm: Cột áp bơm xác đònh theo công thức: Hbơm = H1 + H2 + H3 Trong đó: H1 - cột áp để khắc phục chiều cao hình học tính từ cốt mực nước thấp bể chứa đến mép máng thu nước rửa H2 - cột áp để khắc phục tổn thất bể lọc bao gồm tổn thất qua lớp sỏi đỡ, tổn thất qua lớp vật liệu lọc tổn thất áp lực phá vỡ kết cấu ban đầu lớp cát lọc H3 - cột áp để khắc phục tổn thất đường ống Ta có : H1 = + 0.5 + 2.26 = 4.76 (m) Trong đó: - chiều sâu lớp nước thấp bể chứa 0.5 - độ cao từ lớp nước bể chứa đến đáy bể lọc 2.26 - chiều cao tính từ đáy bể lọc đến mép máng tràn Ta có: H3 = (i x l) + 5%(i x l) Trong đó: l - đoạn ống dẫn nước lọc tính từ vò trí đặt bơm đến bể lọc, l = 10 (m) i - độ dốc thuỷ lực Ta có lưu lượng nước cần dùng để rửa lọc là: 24.32 (l/s), với đường kính ống dẫn nước rửa lọc D = 125 mm ta tra bảng thuỷ lực suy ra: i = 0.023 Do : H3 = 0.023 x 20 + 5%(0.023 x 20) = 0.462 (m) Ta có: H2 = hđ + hVL Trong đó: hđ - tổn thất áp lực qua lớp sỏi đỡ Trang54 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM Ta có : hđ = 0.22 x LS x W LS - chiều dày lớp sỏi đỡ, LS = 0.35m W - cường độ rửa lọc, W = 15 (l/s.m2) Do đó: hđ = 0.02 x 0.35 x 15 = 1.05 (m) Ta có hVL = ( a + b x W).L.e Trong đó: a,b - hệ số với kích thước hạt 0.5-1mm ta chọn a = 0.7, b = 0.017 e - độ giản nở lớp vật liệu lọc, e = 45% = 0.45 L - chiều dày lớp vật liệu lọc, L = 0.8m Do vậy: hVL = (0.7 + 0.017 x 15) x 0.8 x 0.45 = 0.344 (m) Suy : H2 = 1.05 + 0.344 = 1.394 (m) Do ta có: H = H1 + H2 + H3 = 4.76 + 1.394 + 0.462 = 6.616 (m) * Tính công suất bơm: ta có công suất bơm nước rửa lọc xác đònh theo công thức sau: QxHxgx N= 1000 x  Trong đó: Q - lưu lượng nước bơm, Q = 0.02432 (m 3/s) H - cột áp bơm, H = 6.616 m  - khối lượng riêng nước nhiật độ làm việc  = 998 (kg/m3) g = 9.81(m/s2)  - hiệu suất bơm, chọn  = 80% = 0.8 suy ra: N = 6.616 x0.02432 x9.81x998 = 1.969 (kw), chọn N = 2.0(kw) 1000 x0.8 Vậy ta chọn bơm nước rửa lọc có thông số sau: Qb = 87.55 (m3/h), N = 2.0 (kw), cột áp H = 6.6 m,  = 80% IV.3.6/ Bể chứa nước sạch: Ta có dung tích bể chứa nước xác đònh theo công thức sau: Wbc = Wđh + Wcc3h + Wt Trong đó: Wcc3h - lưu lượng nước dùng để chửa cháy khu dân cư Wcc3h = qcc x x 3.6 = qc x n x x 3.6 Với: qc - lưu lượng nước sử dụng cho đàm cháy, qc = 10(l/s) n - số đám cháy xảy đồng thời, n = đó: Wcc3h = 10x1x3x3.6 = 108 (m3) Wt - lưu lượng nước sử dụng cho việc tẩy rửa công trình trạm xử lý Wt = 10%Qtt = 1.294 (m3) Trang55 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM Wđh - dung tích điều hoà bể chứa nước ứng với thời gian lưu nước để khử trùng 45 phút (Theo quy phạm t = 15 – 45 phút) Suy Wđh = 350 x30  7.3 (m ) 60 x 24 Vậy dung tích bể chứa nước sạch: Wbc = Wđh + Wcc3h + Wt = 1.294 + 108 + 7.3 = 116.59 (m3) Chọn Wbc = 117 (m3), kích thước bể chứa: L x B x H = 7.6m x 7.0m x 2.2m Ta chọn chiều cao dự phòng 0.3m chiều cao tổng cộng bể chứa : 2.2 + 0.3 = 2.5m Vậy kích thước thật bể chứa là: L x B x H = 7.6m x 7.0m x 2.5m IV.3.7/ Trạm bơm cấp II: Ta có công suất trạm bơm cấp II: QTBCII = 1.06 x Qngđ Trong đó: Qngđ - lưu lượng tổng cộng khu dân cư Qngđ = 315 (m3/ngđ) Suy ra: QTBCII = 1.06 x 315 = 333.9 (m3/ngđ) Công suất bơm: QxHxgx N = 1000 x  Trong đó:  - khối lượng riêng nước,  = 1(g/cm3) = 1(kG/dm3) Q - lưu lượng bơm, Q =13.92 (m3/h) = 3.87 (l/s) H - cột áp bơm, H = 45m  - hiệu suất máy bơm,  = 80% = 0.8 vậy: N = 3.87 x 45 x9.81x1 = 2.14 (kw) 1000 x0.8 Vậy trạm bơm cấp II ta đặt bơm công tác, bơm nước rửa lọc, bơm gió rửa lọc Trong đó: + Bơm công tác: có bơm làm việc bơm dự phòng với số liệu: Qb = 13.92 (m3/h), Hb = 45(m), Nb = 2.14(kw),  = 80% + Bơm nước rửa lọc: Qb = 87.55 (m3/h), Hb = 6.6 (m), Nb = 2.0(kw),  = 80% Trang56 ... III.6/ Bể chứa nước sạch: để chứa khử trùng nước lọc đồng thời lơi cung cấp nước để rửa lọc cho bể lọc áp lực Chất khử trùng nước clo hoá lỏng III.7/ Trạm bơm cấp II : để cấp nước cho nơi tiêu... Sàn thu nước (máng thu nước) : đặt đáy giàn mưa Có độ dốc 0.02 phía ống dẫn nước xuống lắng đứng kết hợp với bể phản ứng hình trụ, sàn thu nước làm thép Trang41 PHẦN B: XỬ LÝ NƯỚC NGẦM * Hệ thống. .. hoà trạm bơm cấp I cấp II IV./ TÍNH TOÁN IV.1/ XÁC ĐỊNH CÔNG SUẤT CỦA TRẠM XỬ LÝ: Theo bảng thống kê nhu cầu dùng nước khu dân cư theo (phần mạng lưới cấp nước) ta có lưu lượng dùng nước lớn :